常用金属材料的焊接

常用金属材料的焊接（不锈钢）24试述耐候钢及耐海水腐蚀用钢的焊接工艺铜、磷能显著地降低钢的腐蚀速度，这是耐候钢及耐海水腐蚀用钢的主要合金元素，常用耐候钢及耐海水腐蚀用钢有16clicr、12MnCuCr、15MnCuCr、09Mn2cu、16MnCu09MnCuPTix08MnPRE、10MnPNbRE钢等铜、磷耐蚀钢对焊接热循环不敏感，焊接热影响区的最高硬度不超过350HV虽然钢中含有Cu、P等元素，但其含量均不高，通常铜的质量分数掌握在

0.2%〜

0.4%不会促使产生热裂纹含磷钢中碳、磷的质量分数都在

0.25%以下，因而钢的冷脆倾向也不大，所以焊接性良好，焊接工艺与强度级别较低（os为343〜392MPa）的一般热轧钢相同焊接耐候及耐海水腐蚀用钢的焊条，见表17埋弧焊时，采纳H08MnA、H10Mn2焊丝协作HJ431焊剂表17焊接耐候及耐海水腐蚀用钢的焊条主要用途焊接12CrMoCu焊接10MnPNbRE、08MnP、09MnCuPTiJ502WCrJ507CrNiE5015-G焊接耐海水腐蚀用钢的海洋重要结构25什么是不锈钢的晶闸腐蚀？不锈钢在腐蚀介质作用卜.，在晶粒之间产生的一种腐蚀现象称为晶闸腐蚀产生晶闸腐蚀的不锈钢，当受到应力作用时，即会沿晶界断裂、强度几乎完全消逝，这是不锈钢的一种最危急的破坏形式晶闸腐蚀可以分别产生在焊接接头的热影响区、焊缝或熔合线上，在熔合线上产生的晶间腐蚀又称刀状腐蚀，见图2不锈钢具有耐腐蚀力量的必要条件是格的质量分数必需大于12%当温度上升时，碳在不锈钢晶粒内部的集中速度大于格的集中速度由于室温时碳在奥氏体中的熔解度很小，约为

0.02%〜

0.03%而一般奥氏体不锈钢中的含碳最均超过此值，故多余的碳就不断地向奥氏体晶粒边界集中，并和铭化合，在晶间形成碳化铭的化合物，如（CrFe）23c8等但是由于铭的集中速度较小，来不及向晶界集中，所以在晶间所形成的碳化铭所需的辂主要不是来认真擦洗，最终用热水冲洗洁净，并将其吹干经钝化处理后的不锈钢，外表全部呈银白色，具有较高的耐腐蚀性39试述铁素体不锈钢的焊接工艺属于铁素体不锈钢的钢号有0Cr13A

1、

1517、

1528、0Cr17Ti.1Cr25Ti.1Cr17Mo2Ti等铁素体不锈钢焊接工艺如下⑴焊接性铁素体不锈钢焊接时，由于热影响区晶粒急剧长大、475℃脆性和相析出不仅引起接头脆化，而且也使冷裂倾向加大在温度高于1000C的熔合线四周快速冷却时会产生晶间腐蚀，但经650〜850c加热并随后缓冷就可以加以消退由于铁素体钢在加热和冷却过程中不发生相变，所以晶粒长大以后，不能通过热处理来细化⑵焊接工艺1）焊接时将焊件预热100〜150C含铝量越高，预热温度越高2）可分别选用铝不锈钢焊条或铭银奥氏体焊条采纳铭银奥氏体焊条时，可不进行焊前预热和焊后热处理焊接铁素体不锈钢用焊条，见表22表22焊接铁素体不锈钢用焊条1Cr28提高焊缝塑性E2-26-21-16A402不预热，不热处理3）采纳小的焊接线能量，不摇摆焊接多层焊时应掌握层间温度高于150℃不宜连续施焊4）焊后进行750〜800℃的回火处理，目的是改善塑性，提高耐腐蚀性回火后快冷，可防止消失相及475c脆性对于超低碳高铭铁素体不锈钢，如OOCr26Mo

1、00Cr30Mo目前还没有专用焊条，可采纳E1-23-13-26（A302）、E2-26-21-16（A402）焊条进行焊接40试述马氏体不锈钢的焊接工艺属于马氏体不锈钢的钢号有1CH

3、2Cr

13、3Cr

13、4Crl

3、3Cr13Mo、1Cn7Ni

2、2Cr13Ni

2、

9018、9O18M0V等⑴焊接性有剧烈的冷裂倾向，焊缝及热影响区焊后均为硬而脆的马氏体组织，钢中含碳量越高，冷裂倾向越大焊接时在温度超过1150c的热影响区内，晶粒显著长大过快或过慢的冷却都可能引起接头脆化例如，1Cr13钢焊后冷却速度小于10C/S时在热影响区将得到粗大的铁素体加碳化物组织，使塑性显著降低当冷却速度大于4CTC/S时，则会产生粗大的马氏体组织，同样也使塑性下降马氏体不锈钢的晶间腐蚀倾向很小⑵焊接工艺1）焊前预热焊前预热是防止产生冷裂纹的主要工艺措施当C的质量分数为

0.1%〜

0.2%时，预热温度为200〜260℃对高刚性焊件可预热至400〜450℃.2）焊后冷却焊件焊后不应从焊接温度直接升温进行回火处理，由于焊接过程中奥氏体可能未完全转变，如焊后马上升温回火，会消失碳化物沿奥氏体晶界沉淀和奥氏体向珠光体转变，产生晶粒粗大的组织，严峻降低韧性因此回火前应使焊件冷却，让焊缝和热影响区的奥氏体基本分解完了对于刚性小的焊件，可以冷至室温再回火；对于大厚度的焊件，需采纳较简单的工艺；焊后冷至100〜150C保温

0.5〜1h然后加热至回火温度3）焊后热处理目的是降低焊缝和热影响区的硬度，改善塑性和韧性，同时削减焊接残余应力焊后热处理分回火和完全退火两种回火温度为650〜750C保温1h空冷；若焊件焊后需机加工的，为了得到最低硬度，可采纳完全退火，退火温度为830〜880C保温2h炉冷至595℃然后空冷4）焊条的选用焊接马氏体不锈钢用焊条分为铭不锈钢焊条和铭锲奥氏体不锈钢焊条两大类常用铝不锈钢焊条有E1-13-16（G202）、E1-13-15（G207）；常用铭锲奥氏体不锈钢焊条有E0-19-10-16A

102、E0-19-10-15A

107、E0-18-12Mo2-16A

202、E0-18-12MO2-15A207等自奥氏体晶粒内部，而是来自晶界四周，结果就使晶界四周的含铝量大为削减，当晶界的格的质量分数低到小于12%时，就形成所谓的“贫铭区”，在腐蚀介质作用下，贫铭区就会失去耐腐蚀力量，而产生晶间腐蚀26什么是不锈钢产生晶间腐蚀的“危急温度区”（敏化温度区）？不锈钢产生晶间腐蚀与钢的加热温度和加热时间有关1Cr18Ni9Ti不锈钢的晶间腐蚀与加热温度和加热时间的关系，见图3从图中可看出，当加热温度小于左面50℃或大于850℃时，不会产生晶间腐蚀由于温度小于450℃时，由于温度较低，不会形成碳化铭化合物；而当温度超过850C时，晶粒内的铭集中力量增加，有足够的铭集中至晶界和碳结合，不会在晶界形成贫辂区所以产生晶间腐蚀的加热温度为450〜850℃这个温度区间就称为产生晶间腐蚀的“危急温度区”或称“敏化温度区”，其中尤以650c为最危急焊接时，焊缝两侧热影响区中处于危急温度区的地带最易发生晶间腐蚀，即使是焊缝由于在冷却过程中其温度也要穿过危急温度区，所以也会产生晶间腐蚀焊接接头在危急温度区停留的时间越短，接头的耐晶间腐蚀力量越强，所以不锈钢焊接时，快速冷却是提高接头耐腐蚀力量的有效措施由于奥氏体不锈钢冷却过程中没有马氏体的转变过程，所以快速冷却不会使接头淬硬27不锈钢焊接时，为什么要掌握焊缝中的含碳量？随着不锈钢中含碳量的增加，在晶界生成的碳化铭随之增多，使得在晶界形成贫铭区的机会增多，在腐蚀介质中产生晶间腐蚀的倾向就会增加因此不锈钢焊接时，为提高接头的耐腐蚀力量，必需掌握焊缝中的含碳量，实行的措施是⑴采纳超低碳不锈钢及其焊接材料奥氏体不锈钢依据含碳量的不同，可分成三个等级即一般含碳量级，碳的质量分数为$

0.14%低碳级的为W

0.06%超低碳级的为

40.03由于室温时，奥氏体中能溶解的最大碳的质量分数为

0.02%〜

0.03%所以超低碳奥氏体不锈钢原则上就不会产生晶间腐蚀属于超低碳奥氏体不锈钢的钢号有00Cr19Ni

11、00Cr17Ni14Mo

2.00Cr17Ni14Mo2cli2等焊接这类钢时，应实行超低碳不锈钢焊丝，如H00Cr19Ni9焊丝⑵在母材或焊接材料中添加稳定剂在钢材和焊接材料中加入Ti、Nb等与碳的结合力量比倍更强的元素，能够与碳结合成稳定的碳化物，可以避开在奥氏体晶界形成贫铭区所以，常用奥氏体不锈钢及焊执着材料中都含有Ti或NbNb元素，如1O18Ni9Ti、1O18Ni11Nb和H1Cr19Ni10Nb钢等⑶进行固溶处理焊后将焊接接头加热到1050〜1100℃此时碳又重新溶入奥氏体中，然后急速冷却，便得到了稳定的奥氏体组织，这种工艺处理称为固溶处理固溶处理的缺点是，假如焊接接头需要在危急温度区工作，则仍不行避开地会形成贫铭区⑷进行匀称化处理将焊接接头加热至850〜900℃保温2h使奥氏体晶粒内部的格有充分时间集中至晶界，使晶界处铝的质量分数又恢复到大于12%贫格区得以消逝28什么是不锈钢的应力腐蚀？如何防止应力腐蚀？盛装腐蚀介质的容器，在拉伸应力的作用下所产生的腐蚀现象称为应力腐蚀引起应力腐蚀的拉伸应力有焊接残余应力和工作应力两种，其中以焊接残余应力为主产生应力腐蚀的介质因素是溶液中CI•离子浓度和氧含量的共同含量简单引起奥氏体不锈钢产生应力腐蚀的介质，见表18奥氏体不锈钢制设施常常由冷却水、蒸汽、空气中的积水引起应力腐蚀断裂防止应力腐蚀的方法主要是消退焊接残余应力，常采纳低温（低于300〜350℃）或高温（高于850℃）退火处理表18易引起奥氏体不锈钢应力腐蚀的介质注I—晶间裂纹；T—穿晶裂纹；1T—晶间裂纹及穿晶裂纹29为什么18・8型奥氏体不锈钢中要求具有肯定数量的铁素体组织18-8型奥氏体不锈钢中，具有肯定数量的铁素体组织，可以增加钢材的抗热裂纹及耐晶间腐蚀的力量⑴铁素体对热裂纹的影响1）铁素体可以细化奥氏体组织，并在肯定程度上打乱树枝晶的方向性，见图4假如焊缝是单相组织，奥氏体柱状晶很粗大，易熔共晶物集中在较少的晶界上，形成较厚的晶间偏析夹层，焊后冷却过程中在拉应力的作用下很简单沿晶界被拉裂，形成热裂纹若在组织中加入了少量铁素体后，会使柱状晶变细，晶界增多，同样数量的易熔共晶物被分割，将不连续地分散在各个晶界上，从而降低热裂纹倾向2）铁素体能比奥氏体溶解更多的有害杂质如S、P等⑵铁素体对晶间腐蚀的影响双相组织对防止晶间腐蚀的有利作用，见图5单相组织的焊缝由于柱状晶进展较快，晶间夹层厚而连续，析出碳化物后，贫铭区贯穿于晶粒之间，构成侵蚀性介质的腐蚀通道双相组织的焊缝由于树枝晶被打乱，晶间夹层分散而不连续，并且由于铁素体中的含铭量远高于奥氏体，碳化铭优先在铁素体的边缘以内析出，因而不致在晶界上形成贫路区，即使形成了贫铭区，也简单从邻近的富铭铁素体中，准时得到住的补充30如何保证不锈钢焊缝金属能得到双相组织？钢中的合金元素是形成双相组织的主要因素合金元素对组织的影响可以分为两大类奥氏体生成剂Ni、N、Cu、C、C、Mno铁素体生成剂Cr、Nb、Ti、Si、V、Mo当不锈钢中的含碳量与含银量之比大于

1.8时，就会消失铁素体组织因此，为了保证焊接不锈钢时焊缝金属能得到双相组织，关键在于选择含铁素体生成剂比较多的焊接材料如焊接1C门8Ni9Ti不锈钢时，常选用A132焊条，由于该焊条中含有肯定量的Ti、Nb焊缝金属为双相组织，具有较高的抗热裂和耐腐蚀力量实践证明，焊缝组织中铁素体的质量分数为2%〜3%时，就能足以防止产生热裂纹，焊接18-8型不锈钢用焊条都能保证堆焊金属中含有质量分数为3%〜8%的铁素体，因此这类焊条都有较强的抗热裂力量当焊接奥氏体不锈钢或多层焊的根部焊道，可采纳铁素体含最更高（质量分数5%〜10%）的焊条，如Cr、Ni比更高的Cr22Ni9型焊条A122但是，焊缝金属中消失更多的铁素体含量是不必要的，由于过多的铁素体会引起焊缝金属的脆化，尤其是工作在高温下的焊接结构，通常铁素体的质量分数应掌握在5%以内31焊接单相奥氏体不锈钢时如何防止产生热裂纹？单相奥氏体不锈钢如0Cr25Ni20焊接时的热裂倾向比1Cr18Ni9Ti不锈钢要大得多，特殊是在根部打底焊道以及弧坑处最易产生热裂纹但是这类钢不能依靠加入少量铁素体来提高抗裂性由于要在焊缝中形成铁素体，势必加入大量铁素体形成元素，这就使焊缝的成分和性能与母材相差太大，以致不能满意接头的使用要求此外，更多的铁素体还会使接头脆化焊接单相奥氏体钢时防止产生热裂纹的主要措施是1）适当提高含碳量，使焊缝中形成肯定数量的碳化物，与奥氏体组织成双相组织通常认为，碳是引起热裂纹的主要元素，特殊是在18-8型钢焊缝中，当碳的质量分数从

0.06%-

0.08%增力口至IJ

0.12%〜

0.14%时，热裂倾向显著增加假如连续增高

0.18%〜

0.20%时，热裂倾向就更大因此对于18-8型不锈钢，总是力求降低焊缝中的含碳量，以保证足够的抗裂性能但是在单相奥氏体不锈钢中，由于含碳量比较高，已经高到足以引起热裂纹的程度要限制它的含量已不行能这时假如再提高碳的含量，使焊缝中保持适量的碳化物共品，由于这种共晶物的熔点低、流淌性好，在熔池结晶过程中呈弥散分布，可以细化奥氏体晶粒，并在熔池金属发生收缩和晶间薄层被拉断的瞬间准时填充到晶间的空隙中去，使裂纹不致产生2）在焊缝中加入适量的Mn、Mo金属元素，可提高抗热裂性，对于25-20型、15-36型等单相奥氏体不锈钢种，可加入质量分数为6%〜7%的Mn或2%〜5%的Mo又例如，0Cr25Ni20Mo2型的焊条A412就有质量分数为2%〜3%Mo3）严格掌握焊缝金属中S、P等有害杂质的含量例如，焊接25-20型铸钢件时，假如用和母材成分相同的焊条或焊丝，只要焊缝中磷的质量分数不超过

0.015%不再实行其它措施，就能有效地防止裂纹32试述不锈钢焊接接头的脆化现象不锈钢的焊缝在高温加热一段时间后，消失冲击韧度下降的现象称为脆化⑴475c脆性含有较多铁素体相（超过15%〜20%）的双相焊缝金属，经过350〜500℃加热后，塑性和韧性会显著降低，即性质脆化由于在475℃时脆化速度最快，故称为“475C脆性”铁素体越多，这种脆化越严峻已产生475℃脆化的焊缝，可以900C淬火消退⑵相脆化不锈钢焊接接头在375〜875c范围内长期使用，会产生一种FE-Cr金属间化合物，称为“相工相硬而脆，硬度大于68HRC时，由于相析出的结果，焊缝的冲击韧度急剧下降，这种现象称为“相脆化”通常认为，相是由铁素体演化而来，当铁素体的质量分数超过5%时，很快会形成相因此，对于高温下使用的不锈钢材料，为了防止消失相，必需掌握铁素体的含量为了消退已经生成的相，恢复焊接接头的韧性，可以把焊接接头加热到1000〜1050℃然后快速冷却a相在1Cr18Ni9Ti不锈钢的焊缝中一般不会产生⑶熔合线脆断不锈钢焊件在高温下长期使用，在沿焊缝熔合线外几个晶粒的地方，会发生脆断现象，此现象称为熔合线脆断钢中加入M元素能提高钢材抗脆断的力量33试述奥氏体不锈钢焊接时，如何正确地选用焊接材料奥氏体不锈钢具有良好的焊接性常用的熔焊方法都能进行焊接但是由于电渣焊热过程的特点，会使接头的耐晶间腐蚀力量降低，并且在熔合线四周易产生严峻的刀状腐蚀，因此极少应用气体爱护C02焊由J--C02气体的剧烈氧化性，使合金元素烧损严峻，所以也没有得到推广应用，目前有用的焊接方法是手弧焊、埋弧焊和氮弧焊，使用这些方法焊接时焊接材料的选用，见表19表19奥氏体不锈钢焊接时焊接材料的选用A20734试述奥氏体不锈钢的手弧焊工艺奥氏体不锈钢的手弧焊具有热影响区小、易于保证质量，适应各种焊接位置及不同板厚工艺要求的优点焊条有酸性钛钙型和碱性低氢钠型两大类低氢钠型的不锈钢焊条抗热裂性较高，但成形不如钛钙型焊条，耐腐蚀性也较差钛钙型焊条具有良好的工艺性能，生产中应用较普遍由于奥氏体不锈钢的电阻率为低碳钢的4倍以上，焊接时产生的电阻热较大，药皮简单发红和开裂，所以同样直径的焊条焊接电流值应比低碳钢降低20%左右，焊条长度亦比同直径的碳钢焊条短，否则焊接时由于药皮的快速发红、开裂会失去爱护而无法焊接施焊时，焊条不应作横向摇摆，采纳小电流、快速焊，一次焊成的焊缝不宜过宽，最好不超过焊条直径的3倍多层焊时，每焊完一层要彻底清除焊渣，层间温度应低于60c与腐蚀介质接触的焊缝，为防止由于重复加热而降低耐腐蚀性，应最终焊接焊后可实行强制冷却措施，加速接头冷却焊接开头时，不要在焊件上任凭引弧，以免损伤焊件表面，影响耐腐蚀性35试述奥氏体不锈钢的埋弧焊工艺奥氏体不锈钢埋弧焊时，由于焊接电流密度大，热量集中，因此形成的弧坑也较大，并且熔池厚度也增大，在局部间隙的较大处很简单烧穿，因此在施焊过程中需要在焊件背面实行肯定的工艺措施，以防烧漏常用方法是采纳手弧焊封底，并用纯铜板垫、永久垫和焊剂垫等18-8型奥氏体不锈钢埋弧焊时的焊接工艺参数，见表20o表2018・8型不锈钢埋弧焊焊接工艺参数焊件厚度（mm）装配间隙（mm）焊接电流（A）电弧电压（V）焊接速度（m/h）注

1、表中厚度为6〜12mm焊件的焊接工艺参数是在焊剂垫上进行单面埋弧焊的参数

2、厚度为8〜40mm的焊件，应进行双面焊，但焊接第1道焊缝时可以在焊剂垫上进行

3、焊丝均采纳4）5mm36试述奥氏体不锈钢的鹤极氮弧焊工艺奥氏体不锈钢的铝极氮弧焊相宜于厚度不超过8mm的板结构，特殊相宜于厚度在3mm以下的薄板、直径在60mm以下的管子以及厚件的打底焊鸨极氢弧焊电弧的热功率低，所以焊接速度较慢，约为手弧焊速度的1/2〜1/3因此，焊接接头冷却过程中在危急温度区停留的时间长，耐腐蚀性能较差奥氏体不锈钢伺极氢弧焊对接接头的焊接工艺参数，见表2137试述奥氏体不锈钢的熔化极氧弧焊工艺奥氏体不锈钢采纳熔化极僦弧焊时，若使用纯氯气作为爱护气体会引起一系列困难1）液体金属的粘度及表面张力较大，易产生气孔；焊缝金属润湿性差，焊缝两侧易产生咬边2）电弧阴极斑点不稳定，产生所谓阴极飘移现象，使焊缝的成形很差如厚度为3mm的不锈钢焊后焊缝宽约4mm而余高竟超过3mm因此没有得到推广应用解决上述现象的方法是采纳氧化性混合气体作爱护气体，即在纯氨气中加入少量氧气或C02气体焊接厚板时推举以射流过渡焊接，爱护气体的质量分数为Ar98%+022%由于射流过渡必需采纳较高的电压和电流值，熔池流淌性好，故只适于平焊和横焊；焊接薄板时推举以短路过渡焊接，爱护气体的质量分数

97.5%的Ar+

2.5%的C02短路过渡时电压和电流值均较低，熔滴短路时会熄弧，熔池温度较低简单掌握成形，因此适用于任意位置的焊接为防止背面焊道表面氧化和保持良好成形，底层焊道的背面应附加氮气爱护38奥氏体不锈钢焊件焊后如何进行表面处理？为增加奥氏体不锈钢焊件的耐腐蚀性，焊后表面应进行处理，处理的方法是抛光和钝化⑴表面抛光不锈钢焊件表面如有刻痕、凹痕、粗糙点和污点等，在介质中会加快腐蚀如将不锈钢表面抛光，就能提高其耐腐蚀的力量，表面粗糙度越细，耐腐蚀性能就越好由于粗糙度细的焊件表面能产生一层致密、匀称的氧化膜，爱护内部金属不再受到毓化和腐蚀⑵钝化处理钝化处理是在不锈钢的表面人施工场地形成一层氧化膜，以增加其耐腐蚀性钝化处理的流程为焊件表面清理和修补T酸洗T水洗和中和T钝化T水洗和吹干处理前先对焊件进行表面清理和修补，将表面损伤的地方修补好，用手提砂轮磨光，最终把焊缝上的渣打壳和近旁的飞溅物清除洁净酸洗的目的是去除氧化皮由于经热加工的不锈钢（如热压的封头）及焊接热影响区都会产生一层氧化皮，影响其耐腐蚀性酸洗有酸液酸洗和酸膏酸洗两种方法浸洗酸液配方.硝酸（密度

1.42g/cm3）的质量分数为20%、氢氟酸5%其余为水，酸洗温度为室温刷洗酸液配方盐酸50%+水50%酸膏配方盐酸（密度

1.19g/cm3）20mL、水100mL、硝酸（密度

1.42g/cm3）30MI、膨润土150g浸洗法适用于较小的设施和零件浸洗时，将设施和部件浸没在酸洗液里25〜45min取出后用清水冲净刷洗法适用于大设施，用刷子蘸取酸洗液刷洗，到呈白亮色为止，再用清水冲净钝化是在酸洗后进行钝化液的配方为硝酸5mL、重格酸钾1g、水95mL处理温度为室温，处理时间1h处理方法是将钝化液在焊件表面揩一遍，保持1h后再用冷水冲，用布钢种对接头性能要求选用焊条预热及焊后热处理型号牌号1Cr17耐硝酸及耐热E0-17-16G302焊前预热120〜200C焊后750〜800C回火Cr17TiE0-17-15G307Cr17E0-19-10-15A1070Cr17Ti提高焊缝塑性不预热，不热处理1Cr17Mo2TiE0-18-12MO2-15A2071Cr25Ti抗氧化性E1-23-13-15A307不预热，焊后760〜780C同火介质名称泰!纹类型介质名称裂纹类型1TT1T1T硫酸铝I氯化镁TT氯化铁1T氯化汞I硝酸筱氯代甲烷（含水）T氯化钢氯化钙1T有机酸+氯化物有机氯化物•T1TT*氯化钾氯化钻氢氧化钾氢乙烷1TI铝酸钠氢氧化钠1T硅氟酸氢氨酸氯化氢T硫酸钠114T硫酸溶液1T硝酸、盐酸、氢氟酸的混合酸溶液氯化锂11亚硫酸溶液T氯化锌1T1T1T1T1TT

61.5-

2.0650-70034〜

384682.0〜

3.0750〜80036〜

3846102.5〜

3.5850-90038〜

4031123.0〜

4.0900〜95038-

402581.5500-60032〜

3446101.5600-

65034、

3642121.5650〜70036〜

3836162.0750〜80038-

4031203.0800〜85038〜

4025306.0〜

7.0850-90038〜

4016408.0〜

9.01050-110040-4212。