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文本内容:
一、编制依据、杭州市九堡大桥北接线工程设计图纸；
1、《公路桥涵施工技术规范》（2JTJ Ml-2000;、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》3CJJ2-2008;、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》4JGJ128-2010;、《建筑结构荷载规范》5GB50009-2001;、《竹胶合板模板》6JG/T3026-1995;、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质号）文;7
[2009]
87、其他施工及验收规范和相关技术文献8
二、范本方案适用于杭州市九堡大桥北接线工程一联预应力现浇箱梁ZX46#—ZX48#支架模板搭设、简述墩一墩为现浇预应力连续箱梁，横断面为等变截面形式，各跨146#48#分布为联长顶板宽度底板宽度梁高箱体为
26.91m+28m,
54.91m
24.8m,15m,
2.0m,三室结构该联箱梁支架搭设高度在之间全联混凝土浇筑总量约计
13.0m
14.5m〜约计
928.5H、模板2本工程箱梁模板采用双面覆膜厚竹胶板，板材密度表面平整度高，15mm
0.8g/cm,可以满足混凝土成品的外观平整度要求，保证箱梁碎表面光洁、色泽统O根据桥梁曲线线性参数进行胶模板的裁切拼装，保证线形圆顺美观以满足碎成品的外观要求每块板约
1.22mx
2.44m,36kg在门式支架顶托上纵向铺设方木（端横梁及中横梁部位纵木为10cmxl5cm二Nl
1.2xN1+N2+N3+0・9x L4xN4+N5+Nm
1.2X
31.18+
1.20+
5.34+
0.9X
1.4X
1.85+
3.70+
0.255=
52.58KNN2=
1.35xNl+N2+N3+L4x
0.7xN4+N5+0・6xN・・.]=
1.35X
31.18+
1.20+
5.34+
1.4X[
0.7X
1.85+
3.70+
0.60X
0.255]]二
56.58KN取＜满足稳定承载力要求
56.58KN pAf=
74.38KN（
六、竹胶板底模验算底模采用的覆膜竹胶板，横向方木采用按间距排列；b=15mm lOcmxlOcm,30cm纵向方木间距按排列60cm、计算端横梁部位（米高）模板承载力
12.0计算单元为按连续梁考虑60cmx30cm,截面参数及材料力学性能指标竹胶板容许应力同横向纵向=7OMpa;[o]=5OMpa;弹性模量横向纵向E=6xlOMpa;E=4xlOMPa为保险起见，以上参数按纵向取值使用W=bh2/6=1x
0.0152/6=
3.75x10°m3I=bh3/12=lx
0.0153/12=
2.81xl07m3强度计算此部位单位面积荷载Qt=
1.2x52+
0.65+
1.4x
1.0+
2.0=
67.38KN/m2;分配到计算单元q=
0.6x
0.30x
67.38=
12.13kN/mMmax=ql2o max=Mmax/w=
0.11X103/
3.75X105=
2.95MPa^[o]=50MPa合格刚度计算Q2=
1.2x52+
0.65=
63.18KN/m2;分配到计算单元q=
0.6x
0.30x
63.18=
11.37kN/mf=ql1/150EI=
11.37xl03x
0.307150x4xl0°x
2.81xl07挠度合格=
0.55mmW[fo]=300/400=
0.75mm、过渡区域腹板处模板承载力验算2腹板处根门架承受的重量为3Gl=[
0.6x
2.0+
0.6x
0.2+
0.4x
0.2+
0.6x
0.25+
0.40]x
2.05x26=
95.42KN;三根门架作用面积为L8mx
2.05m,单位面积荷载
95.42/
1.8x
2.05=
25.86KN/mm2竹胶板计算单元为按连续梁考虑60cmX30cm,W=bh2/6=1xO.0152/6=
3.75x10°m3I=bh3/12=lx
0.0153/12=
2.81xl07m3强度计算此部位单位面积荷载Q i=
1.2x
25.86+
0.65+14x
1.0+
2.0=
36.01KN/m2;分配到计算单元q=
0.6x
0.3x
36.01=
6.48kN/mMmax=ql2omax=Mmax AV=O.O58xlO3/
3.75xl05=
1.56MPa[o50MPa合刚度计算Q=
1.2x
25.86+
0.65=
31.81KN/m2;2分配到计算单元
1.8l=
5.73kN/mf=ql7150EI=
5.73xl03x
0.307150x4xl0°x
2.81xl07挠度合格=
0.275mm[fo]=300/400=
0.75mm箱室顶底板处单位面积荷载较腹板、端梁处小得多，不再进行竹胶板承载力验算
七、横梁、纵梁验算、横梁验算
1、取墩一墩过渡区域顶底板处验算横梁承载力147#48#该处门架立杆横向间距采用简支梁模式，按跨径计算，横向楞
0.6m,
0.6m木每一根排列中心距30cm该处顶底板碎自重为Gl=
0.65xlxlx26=
16.9KN/m2G2=
1.2x
16.9+
0.65+
1.4x
1.0+
2.0=
25.26KN/m2楞木上的均布荷载为跨中弯矩为楞木采用鱼鳞云杉，弹性模量淇允许弯应力拟E=9xlFKN/m2[ow]=13Mpa,采用的方木lOcmxlOcm其截面模量为W1=
0.1xO.l xO.l/6=
1.67x10m3弯应力owl=Ml/Wl=
0.341xl03/
1.67x10f=
2.04Mpa[ow]=13Mpa挠度验算H=W1X
0.1/2=
8.35X10°m4挠度f1度ql/384EI=5/384X
7.58X103X
0.6/9X10°X
8.35X10=
0.17mm600/400=
1.5mm.、取端横梁处高验算横梁方木承载力
22.0m该处门架横向间距列距为采用简支梁模式，横木按跨径计算，
0.3m,
0.6m,
0.6m横向楞木每一根排列中心距30cm该处碎自重为Gl=
2.0xlxlx26=
52.0KN/m2G2=
1.2x52+
0.65+
1.4x
1.0+
2.
067.38KN/m2楞木上的均布荷载为跨中弯矩为M1=
0.6x
0.6x
20.22/8=
0.91KN.m楞木采用鱼鳞云杉，弹性模量，其允许弯应力拟E=9xlTKN/m2w]=13Mpa,采用的方木1Ocmx10cm其截面模量为10m3弯应力o wl=Ml/Wl=
0.91xl0/
1.67x101=
5.45Mpa[ow]=13Mpa挠度验算H=W1X
0.1/2=
8.35X10n挠度及f l=5ql/384EI=5/384X
20.22X x
0.6/9X10°X
8.35X10°=
0.46mm600/400=
1.5mm、纵梁验算2纵梁采用的鱼鳞云杉，根据门架类型构造，纵梁计算长度10cmxl5cm按纵梁与的横木相结合
1.20m;lOcmX10cm取墩一墩过渡区域顶底板处验算纵梁承载力，该处顶底板最厚147#48#c1313N/m按单根门架两根立杆间距为跨径计算，横向楞木在纵梁上每
1.20m30cm力一根排列中心距该处门架纵向间距为横向间距按布置，采用简
0.85m,90cm支梁模式该处顶底板碎自重为G1=
0.65x1xlx26=
16.9KN/m2G2=1,2x
16.9+0,65+
1.4x
1.0+
2.0=
21.88KN/m2楞木上的均布荷载为跨中弯矩为楞木采用鱼鳞云杉，弹性模量,其允许弯应力拟采用E=9xlOKN/m2[ow]=13Mpa,的方木lOcmxl5cm其截面模量为W1=O.1X
0.15X
0.15/6=
3.75X10m3弯应力o wl=Ml/Wl=
2.36xl03/
3.75xl
06.30Mpa[ow]=13Mpa挠度验算n=WlXO.15/2=
2.812X1054nl^^fl=5qr/384EI=5/384X
13.13X103X
1.2/9X10°X
2.812X105=
1.40mm1200/400=
3.Omm.取端横梁处高验算纵梁方木承载力
22.0mc3519N/m按单根门架两根立杆间距为跨径计算，横向楞木在纵梁上每l.20m一根排列中心距该处门架纵向排距横向列距采用简支30cm
0.3m,
0.6m,梁模式横梁纵向方木采用，反又
0.15mx
0.15m;“烘个《4G1=
2.0x1Xi x26=
52.0KN/m2G2=
1.2x
52.0+
0.654-
1.4x
1.0+
2.
067.38KN/m2楞木上的均布荷载为跨中弯矩为M1=
1.2x1楞木采用鱼鳞云杉，弹性模量淇允许弯应力拟E=9xlTKN/m2[ow]=13Mpa,采用的方木lOcmxl5cm其截面模量为ym3弯应力o wl=Ml/Wl=
7.28x103/
5.625x10=
12.9Mpa[ow]=13Mpa挠度验算H=W1X
0.15/2=
4.22X10°m4fl=5ql7384EI=5/384X
40.43X103X
1.2,/9X109X
4.22X10°=
2.87mm1200/400=
3.0mm
八、支架搭设操作重点、搭设前应对施工人员进行技术安全交底
1、材料进场时对支架及构配件进行查验，对没有质量证明资料和外观有缺陷的不2合格构配件严禁进场使用、在已处理好的地基上按施工方案要求的平面尺寸，弹出门架位置线，以桥梁中3心线为基准在地面上放出箱梁腹板、翼板投影线、可调底座螺栓伸出长度不宜超过420cm、门架安装应自一端向另一端延伸，要保证横隔梁与箱梁结合部位支架加密的合5理、稳固、连续在搭设时要逐层改变方向不得相对进行并及时检查水平度、垂直度顶托上的方木必须平整置放在卡槽内并楔紧，预防偏心、门式支架的各个部件在竖直方向上必须调整成垂直状态
6、横向水平加固的位置用钢管在支撑门架的顶层设置横向加固水平钢管，7p48与交叉拉杆平行，用扣件固定在门架水平杆的中间，每排门架均设置一道、纵向水平杆加固的设置用钢管在支撑门架的顶层，层层设置纵向加固水8p48平钢管它与门架面平行，用扣件固定在横向水平加固管上，其间距不大于个跨宽
3、扫地杆纵横向排排设置
9、整架内外要加强剪刀撑的设置，横向每三排门架加设一道剪刀撑不大于10从箱梁横截面中心向两侧对称布置，呈八字形；纵向剪刀撑步距不大于斜杆与8m5m,地面夹角为-之间
4560、对整架的加固应根据结构施工要求以及现场实际情况按行业标准《建筑施工门11式钢管脚手架安全技术规范》中的要求施工、预压材料必须均匀平衡向后退进，不得集中堆入
12、在浇筑碎时必须派人在支架下观察、测量地基、支架、模板等变形情况，并准13备相应的补救措施，严禁在脚手架上固定、架设碎泵、泵管及起重设施等、支架搭设期间和搭设完成后，严禁吊车吊臂、吊绳、吊钩以及吊装物碰撞支架14和模板，吊装过程中应安排专人指挥，吊车司机必须按操作规程操作、当浇筑好的碎达到规定拆模的强度后方可落架，拆除支架前应设置警戒区
九、15搭设与拆除注意事项
（一）搭设、支架搭设前，工程技术负责人应按行业标准《建筑施工门式钢管脚手架安全技1术规范》要求和施工组织方案向施工人员进行技术、安全交底、材料进场时对支架及构配件进行查验，对没有质量证明资料和外观有缺陷的不2合格构配件严禁进场使用、在已处理好的地基上按施工方案要求的平面尺寸，弹出门架位置线，底座、垫3体安放位置应准确无误、门架安装应自一端向另一端延伸，要保证横隔梁与箱梁结合部位支架加密的合4理、稳固、连续在搭设时要逐层改变方向不得相对进行并及时检查水平度、垂直度顶托上的方木必须平整置放在卡槽内并楔紧，预防偏心、预压材料必须均匀平衡向后退进，不得集中堆入
5、在浇筑碎时必须派人在支架下观察、测量地基、支架、模板等变形情况，并准6备相应的补救措施，严禁在脚手架上固定、架设碎泵、泵管及起重设施等、当浇筑好的碎达到规定拆模的强度后方可落架，拆除支架前应设置警戒区
（二）7拆除、拆除时，必须在班前进行拆除技术、安全交底，有组织有程序的进行，按后1装先拆、先装后拆的原则，从一端拆向另一端，自上而下、先外后里进行，对拆除支架构配件按规格、型号摆放整齐、文明施工、拆除门架时应安排专人统一指挥，作业过程中施工人员及机械司机要听2从指挥、拆除过程中施工人员必须站在临时设置的脚手板上作业，并按照规定配戴安3全帽、安全带等安全防护用品、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接杆应放入袋内，4锁扣应先传递至地面并放到室内堆存、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置,然5后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击、拆下的门架、钢管与配件，应成捆用机械或人工送至地面，防止碰撞，严禁6抛掷
十、预压见碗扣式支架方案
十一、地基承载力计算见碗扣式支架方案
十二、应急预案见碗扣式支架方案横向铺设的木挡料，中心间距上铺厚竹胶板，10cmxl5cm,lOcmxlOcm25—30cm,15mm模板表面洁净、光滑、平整、无破损模板横缝必须设在木横挡上模板及支撑不得有松动、跑模或下沉等现象模板体系搁置在支架体系上，分两次立模，第一次为底板、腹板、翼板及隔板，第二次为顶板箱梁工作孔设置在支点跨径处，长1/
41.3m,宽，待施工完成后按原设计恢复90cM
四、支架设计简述.搭设高度的确定根据实际需要，选择宽、高、1MF1219p48x
3.5mm,
1.20m
1.90m可调底座以及调节杆，根据模板厚度、纵横方木的厚度以及处理后的地基表面
0.4m高程确定具体的各部位搭设高度门架的平面相对平行于连续梁纵轴线，门架与门架横向之间用交叉拉杆连续拉
2.接门式支架纵向每排间距根据实际跨度调整，最大不超过过度区域范围内纵90cm,向排距加密为横梁区域加密至采用钢管扣件连接底板下及翼缘板部位横60cm,30cm,向列距为腹板处为沿纵横向设置扫地杆件及水平连接杆，与门式支架采用90cm,60cm;扣件连接门架安装时应由一端向另一端延伸，不得相对进行每搭设完一层门架后，应检查并调整水平度及垂直度水平加固杆必须和门式支架同步搭设并连接牢固配备扭力扳手，对水平加固杆和每个节点的杆件进行检查、杆件布置形式3工程施工时依据箱梁断面构造形式，根据其各部位荷载不同进行支撑架的布置支撑架横杆步距为各部位结构支撑架立杆的布置形式参见下表
1.2m各部位支撑架布置形式详见联支架布置图ZX46#—ZX48#横向布置间距纵向布置间距m m位置腹板箱室板翼板横梁部位过渡段跨中段备注46#—47#
0.
60.
90.
90.
30.
750.7547#—48#
0.
60.
90.
90.
30.
850.85
五、支架体系荷载验算、一根门架稳定承载力计算:
11.20m支架采用型及同类型支架，搭设高度在之间，MF121913m—15m一根门架的稳定承载力计算1=Io+I xh/h=
12.19x101+
1.42x1041550/1900=
13.35xl0mm2;；0xi=4l/A,«
13.35x101/489=
16.52mm门架立杆细长比根据此叫查《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》15入二135根据九=查表得门架立杆稳定系数135,p=
0.371（根据f=205N/mm2;A=489x2mm2;一根门架轴向力设计值N4=pAf=
0.371x489x2x205xl03=
74.38KN
2、支架自重（荷载计算参数A、箱梁钢筋混凝土比重取26KN/m3,N1按各部位不同断面面积计算B、模板方木及楞木自重取N2=
0.65KN/m
2、支架自重荷载（搭设高度按计算）C N315mD、施工人员、机械荷载取N4=
1.0KN/m2E、碎振捣及冲击荷载N5=
2.0KN/m2参考《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》，支架自重荷载计算:N3门架自重、扣件、交叉支撑杆、水平加固杆、连接棒、锁臂等杆件自1重按每米高架体取值nl=
0.275KN/m剪刀撑、扫地杆均采用钢管，设纵向剪刀撑和水平剪刀撑，顶部2p42x
2.5mm作业面周边设栏杆、挡脚板、密目网，以上各项分布到每米高架体的重量取值n2=
0.081KN/m、风荷载计算3门架立杆排列按等距计算，N=12M./2n-1nl根门架立杆风荷载作用下的最大附加轴力标准值；Nm倾覆力矩标准值；M.——门架列数；本案n n=39立杆相邻距离；本案取1——l=
0.6m满堂支架风荷载标准值计算1Wkr=g*ps*wo作用于顶部工作面模板的风荷载标准值
1.5m时Wkfm=|i*wo式中出为风压高度变化系数；本案风压高度变化系数|iz=
1.10,也为风荷载体型系数；架体按规范取值顶部加密目网的工作面取值
0.27;
0.8;为基本风压值；杭州地区年一遇基本风压wo50Wo=
0.45kN/m2;Wke=ji,*|i,*wo=
1.10x
0.27x
0.45=
0.134kN/m2;Wxm=i,*is*wo=
1.10x
0.8x
0.45=
0.396kN/m2;作用于计算单元架体上的水平力计算2支架排距按计算实际布设排距均不大于1m1mF=1H Wr=
1.0+
1.22x15x
0.134=
4.462kNFvm=1H wx=
1.0+
1.22x
1.5x0,396:
1.319kN倾覆力矩计算3Mo=H
0.5F+Fwm=15x
0.5x
4.462+
0.319=
53.25kN.m门架立杆轴力标准值计算:4N=12M./2n-lnl二12x
53.25/77x39x
0.6=
0.355kN、端横梁部位高支架承载力验算
42.0mocu单位m端横梁处现浇混凝土自重:G l=
2.0x1Xi x26=52KN/m2;每1根门架承受的碎重量为:Nl=L5x
0.6x52=
46.8KN;模板方木及楞木自重:N2=l.5xO.6xO.65=O,585KN;支架自重:N3=
0.275+0・081x15=
5.34KN施工人员、机械荷载取:N4=
1.5x
0.6xl.0=
0.90KN碎振捣冲击荷载:N5=l.5x
0.6x
2.0=L80KN
15.0电横梁部位按布if不附加风荷载时:1计算立杆的轴向力N:按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》式:JGJ128-
20105.
4.2-1N=
1.2N1+N2+N3+
1.4N4+N5=
1.2x
46.8+
0.585+
5.34+14x
0.90+
1.80=
67.05KN;满足稳定承载力要求N=
67.50KN pAf=
74.38KN附加风荷载时2按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》式和JGJ128-
20105.
4.2-2式计算:
5.
4.2-3N1=
1.2xN1+N2+N3+
0.9x L4xN4+N5+Nm=
1.2X
46.8+
0.585+
5.34+
0.9X
1.4X
0.9+
1.8+
0.255=
67.41KNN2=
1.35xNl+N2+N3+
1.4x[
0.7xN4+N5+0,6xN]]二
1.35X
46.8+
0.585+
5.34+
1.4X
0.7X
0.9+
1.8+
0.60X
0.255]=
74.04KN取满足稳定承载力要求
74.04KN pAf=
74.38KN、取过渡区域实腹板部位支架承载力验算参照施工图纸5ZX47—ZX48断面:HT188-SQ-S-17-1-2B-B中腹板处根门架承受的混凝土重量为:3G1=[
0.6x
2.0+
0.6x
0.2+
0.4x
0.2+
0.6x
0.25+
0.40]x
2.05x26=
95.42KN;每板门架承受的碎重量为1N1=
95.42/3=
31.81KN;模板方木及楞木自重N2=
2.05x
0.6x
0.65=
0.80KN;支架自重N3=
0.275+
0.081x15=
5.34KN施工人员、机械荷载取N4=
2.05x
0.6xl.0=
1.23KN碎振捣冲击荷载N5=
2.05x
0.6x
2.0=
2.46KN不附加风荷载时1计算立杆的轴向力N:按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》式JGJ128-
20105.
4.2-1N=
1.2N1+N2+N3+
1.4N4+N5=
1.2x
31.81+
0.80+
5.34+
1.4x
1.23+
2.46=
50.71KN;满足稳定承载力要求N=
50.71KN pAf=
74.38KN附加风荷载时2按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》式和JGJ128-
20105.
4.2-2式计算:542-3N1=
1.2xNl+N2+N3+
0.9xl.4xN4+N5+Nm=
1.2X
31.81+
0.80+
5.34+
0.9X
1.4X
1.23+
2.46+
0.255=
50.51KNN2=
1.35xNl+N2+N3+
1.4x[
0.7xN4+N5+
0.6xN]]=
1.35X
31.81+
0.80+
5.34+
1.4X[
0.7X
1.23+
2.46+
0.60X
0.255]]=
55.06KN取满足稳定承载力要求
55.06KN pAf=
74.38KN、箱室顶底板部位承载力验算选顶底板最厚处验算6LO CU.CD顶底板处现浇混凝土自重Gl=
0.65xlxlx26=
16.9KN/m2;每根门架承受的砂重量为1Nl=
2.05x
0.9xl
6.9=
31.18KN;模板方木及楞木自重N2=
2.05x
0.9x
0.65=l.20KN;支架自重N3=
0.275+
0.08lx15=
5.34KN施工人员、机械荷载取N4=
2.05x
0.9xl.0=l.85KN碎振捣冲击荷载N5=
2.05x
0.9x
2.0=
3.70KN不附加风荷载时1计算立杆的轴向力N:按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》式JGJ128-
20105.
4.2-1N=
1.2N1+N2+N3+
1.4N4+N5=1・2x
31.18+
1.20+
5.34+
1.4x
1.85+
3.70=
53.04KN;满足稳定承载力要求N=
53.04KNpAf=
74.38KN附加风荷载时2按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》式和JGJ128-2010542-2式计算:542-3。
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