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文本内容:
框架结构毕业设计截面设计通过对梁内力组合的分析，对梁的截面设计分为3组，即6层梁，
5、
4、3层梁相同，
2、1层梁相同这里仅以第六层AB跨梁为例，说明计算方法和过程，其它层梁的配筋计算结果见表5-1-K5-1-2表5-1-1梁正截面配筋表层次截面M kNmAs mm2As mm2实配钢筋mm2As，/As%A
148.
2609416873187631.
230.35支座Bl
155.
5709417213187631.
230.35AB跨间
192.
020.0089838Br
147.24支
3209411.
230.
4109416823187630.35座Cl
150.
3509416963187631.
230.356BC跨间
153.
120.0072674A
403.
850.042913881870支
3209410.
710.
4142519640.86座Bl
350.
290.020613881622225+
22217420.
800.76AB跨间
305.
670.01431347Br
346.
920.05779411606支座Cl
341.
750.05769411582222+
22013880.
540.61225+
22217420.76225+
22217420.
540.763BC跨间
167.
680.0078739A
513.
360.064917422445支座Bl
402.
360.
0106174218633209410.
670.41425+
22025921.
1642519640.
890.86AB跨间
370.
430.01741639Br
404.
360.043113881872支座Cl
402.
680.041513881864225+
22217420.
710.
7642519640.
8642519640.
710.862BC跨间
251.
170.01181112222+
22013880.61表5-1-2梁斜截面配筋表梁端加密区非加密区层次位置REV
02.Obhfcc kN
0025.
142.OhfbhfvsAyvtREsv实配钢筋sAsv实配钢筋sAsvAB
125.
42652.08REV6BC
114.
57652.08REV-
0.06双肢8@100l.01双肢8@
2000.50-
0.11双肢8@100l.01双肢8@
2000.50AB
204.
05652.08REV3BC
154.
69652.08REVAB
224.
53652.08REV2BC
204.
23652.08REV
0.34双肢8@
1001.01双肢8@
2000.
500.09双肢8@
1001.01双肢8@
2000.
500.44双肢8@
1001.01双肢8@
2000.
500.34双肢8@
1001.01双肢8@
2000.
505.
1.1梁的正截面受弯承载力计算选出AB跨跨间截面及支座的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘限制截面的弯矩进行配筋计算如最不利内力是由地震组合下得出，应引入承载力抗震调整系数RE支座弯矩MA=
237.8-
133.
740.6/2=
197.68kN mREMAR.
75197.68=
148.26kN mMB=
208.44T
76.
240.6/2=
155.57kNm跨间最大正弯矩Mmax=
192.02kN m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计翼缘计算宽度当按跨度考虑时，bf=l/3=
7.8/3=
2.6nl=2600mm；按梁间距考虑时，bf=b+Sn=300+3300=3600mm；按翼缘厚度考虑时，h0=h-as=800-40=760mm,bf/h0=120/760=
0.
1580.1,此种状况不起限制作用取bf=2600mmo梁内纵向钢筋选HRB335级钢fy=fy=300N/mm2,b=
0.555,下部跨间截面按单筋T形截面计算，因为2f0f flchhhbf=
1.
014.32600120760-120/2=
3123.12kN ml
92.02kN m属第一类T形截面s二2620fl
76026003.
140.
11002.192hbfMc=
0.00885=1-s21=
0.00889yfcsfhbfA/O1=
0.
008891.
014.32600760/300=838111n12实配钢筋320AS=941mm2,=941/300760=
0.41%
0.22%,满意要求将下部跨间截面的320钢筋伸入支座，作为支座负弯距作用下的受压钢筋AS=941mm2,在计算相应的受拉钢筋处上部受拉AS,A支座上部s=
267603003.
140.
1407609413001026.148=-
0.0222二1一s21二-
0.02200说明AS富有，且达不到屈服，可近似取OsysahfMA=
407603001026.1486=687mm2实配钢筋318AS=763mm,=763/300720=
0.35%
0.27%,满意要求B1支座上部s=
267603003.
140.
1407609413001057.155=-
0.0192二1一s21=-
0.01900说明AS富有，且达不到屈服，可近似取^OsysahfMA=
407603001057.1556=721mm2实配钢筋318AS=763mln,=763/300720=
0.35%
0.27%,满意要求
5.
1.2梁斜截面受剪承载力计算REV=
125.42kN
0.20bhfcc=
0.
21.
014.3300760=
652.08kN故截面尺寸满意要求，梁端加密区箍筋取双肢8@100,箍筋用HPB235级钢筋fyv=210N/mm,则
0025.
142.OhSAfbhfsvyvt=
0.
421.43300760+
1.25210101/100760=
338.43kN
125.42kN加密区长度取1250mni,非加密区箍筋取双肢8@200,箍筋设置满意要求现将柱分为两组，即6层柱，
5、
4、3层柱，
2、1层柱，各组柱的配筋相同
5.
2.1剪跨比和轴压比验算表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果留意,表中的Me、Vc和N都不应考虑承载力抗震调整系数由表5-2-1可见，各注的剪跨比和轴压比均满意规范要求表5-2-1柱剪跨比轴压比验算表柱号层次b hOfcMe VcN0hVMccbhfNc
66005603600560170066066005603600560170066066005603600560170066019.
1255.
0987.
99417.
9519.
1335.
55144.
552034.
8619.
1562.
08176.
823251.
3619.
1227.
5583.
33676.
2519.
1415.
73183.
642778.
7419.
1626.
43201.
794237.
7519.
1214.
5179.
09647.
2119.
1408.
16181.
402667.
3619.
1622.
80199.
614072.
565.
1824.
1524.
8224.
8824.
0424.
7024.
8424.
0224.
7320.
060.
90.
300.
90.
350.
90.
100.
90.
400.
90.
450.
90.
090.
90.
390.
90.
440.9A柱B柱C柱
5.
2.2柱正截面承载力计算第一层B柱轴力为例说明计算方法和过程依据调整后的弯矩设计值，选出最不利内力，进行配筋计算ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即700/30=
23.3mmo柱的计算长度按公式Hl
2.02minO确定，其中
27.Imin
527.
12.
020111.27m
1、按Mmax及相应的N一组计算，Mmax=
576.31kN m,N=
3390.20kN,
100031.5760N
17020.3390Memm
3.
1933.231700aieeemm因为hl/0=ll.27103/700=
16.18,须要考虑偏心矩增大系数取
0.
10.
138.
11020.
33907001.
195.
05.01321NAfc
7.
027.
1101.
015.
101.
015.102hl=
0.
989625.
1989.
011.16660/
3.193140011/140011221200hlhei
1.624402/
7003.
193625.12/siahee mm对称配筋
555.
0384.
06607001.
19102.3390300bcbhfNhx为大偏心受压状况2s a=
8044.
253660384.00h xOhb=
0.555660=
366.32/sO01ycssahfxhbxfNeAA406603002/
44.
25366044.
2537001.
190.
11.
624102.33903=1661mm
2、在按Nmax及相应的M一组计算，M=
4.63kNm,N=
5173.63kN
100063.40N
9.
063.5173Memm
2.
243.
239.00aieeemm因为hl/0=
11.27103/700=
16.18,须要考虑偏心矩增大系数
904.
01063.
51737001.
195.
05.0321NAfc
7.
027.
1101.
015.
101.
015.102hl=
0.
989515.
5989.
0904.01,16660/
2.24140011/140011221200hlheil
986603.
03.05,
1332.
24515.50hei故为小偏心受压状况
5.443402/
7002.
24515.52/siahee mm对称配筋bcsbcc20b bhfahbhfNebhfN
010110143.
0555.
06607001.
190.
140660555.
08.
06607001.
190.
143.
05.
4431063..
190.
1555.
01063.517333=
0.
592501406603006607001.
1901592.
0501592.sO201ycssahfbhfNeAA
05.
4431063.5173230按构造配筋，且应满意%
7.Omin,单侧配筋率％
2.Omin s,故980700700%
2.OminbhAAsss mm2综上所述，应按第一种状况一侧实配322+2201768,ssAAmm2o经过计算，各层柱配筋状况如下，满意%
7.Omin,单侧配筋率昭.Omin s,一层、二层柱一侧实配322+220,三层、四层、五层一侧实配222+218,六层柱一侧实配222+218柱斜截面受剪承载力计算以第一层B柱为例说明计算方法和过程
59.233VkN025,Obhfcc=
0.
251.
019.1700660=2206VN=
3390.20kNbhfc
3.0=
0.
319.17002/1000=
2807.7kN,取N=
2807.7kN
66059.
2331031.57630VhM=
3.743,取
30007.
0175.1hfNbhfVsAyvtsv=
660210107.
280707.
066070071.
11375.
11059.233330故该柱应按构造配置箍筋柱端加密区的箍筋选用4肢8@100o轴压比n=
0.45,
08.0v,则最小体积配箍率%
728.0210/
1.
1908.0/min yvcvvff
592.
06508100650650728.0icorvsvlAsA取4肢8,201svAmm2,则340smm,依据构造要求，取加密区箍筋为4肢8@100,加密区长度与位置按规定要求确定非加密区还应满意slOd=220mm,故箍筋取4肢8@200,各层柱箍筋结果见表5-2-2表5-2-2各层柱斜截面配筋表实配钢筋柱号层次REV kN
0.25fccbh0kN NkN
0.3fcAkN Asv/smmvfc/fyv%力口密区非力口密区
687.
111604.
4313.
462062.
800.546四月支8@100四肢8@
2003159.
241604.
41627.
892062.
800.546四肢8@100四肢8@200A柱
1205.
0122062601.
092807.
700.591四肢8@100四肢8@
200682.
51604.
4507.
192062.
800.546四肢8@100四肢8@
2003202.
471604.
42222.
992062.
800.637四肢8@100四肢8@200B柱
1233.
5922063390.
202807.
700.728四肢8@100四肢8@
200678.
31604.
4485.
412062.
800.546四肢8@100四肢8@
2003200.
221604.
42133.
892062.
800.637四肢8@100四肢8@200C柱
1231.
1522063258.
052807.
700.728四肢8@100四肢8@200。
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