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新建铁路沈阳南站工程小羊安1号框构中桥
16.3+24+
16.3m钢筋混凝土框构桥现浇施工碗扣支架计算书计算赵庭复核张帅荷载组合信息架分项组合位序组合值容许值判断与否满足号恒载
1.2KN活载
1.4KN支（KN）（KN）强度条规定部1跨中
23.
606.
4330.
0232.9满足梗肋根满足
223.
994.
2828.
2832.9部以上表格可以看出，各处立杆受力均不不小于满足有
32.9KN关规范规定4组合风荷载状况下支架强度计算由风荷载设计值产生的立杆段弯矩可按下式计算・・叫八■/n HRv1AM085X14Z.M）=
0.85X=-------------------------JQ----------
15.
3.4风荷载标准值产生的弯矩,叫——风荷载标准值，应按本规范（・）AU——
42.3式计算；二——立杆纵距.作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下式计算•w u\=
0.7（）
4.
2.35——风荷载标准值（）；kN/n/A——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（）规定采用GBJ9外——脚手架风荷载体型系数，按本规范表的规定采用；5——基本风压（四/亩），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（）GBJ9的规定采用按照跨中和梗肋处分别验算
①跨中处截面验算地面粗糙度按类，支架高度时取u B
8.0m
1.0zUz=
1.0取值UsnUs=UstW=list x1-n/1-n@=An/A一杆件和节点挡风的净投影面积An支架的轮廓面积A=LXb2An=
8.0+
0.9X14+
1.08X6X
0.048=
1.300m2A=
8.0X
0.9=
7.20m4=An/A=
0.181b/h=
0.9/
0.6=
1.52查《建筑构造荷载规范》表一32n=
0.899Ust=Us22Uzwod=
1.0X
0.4X
0.048=
0.0009216H/d=
0.6/
0.048=
12.5查《建筑构造荷载规范》表一取不利值36bUs=
0.922Ust=Usi=
0.181X
0.922=
0.167nUs=UstW=Ust X1-n/1-n3=
0.167X1-
0.899/1-
0.899=
0.452wo=O.4kPaWk=O.7uzUsWo=O.7X
1.00X
0.452X
0.4=
0.1266kPa22Mwk=Wklah/10=
0.1266X
0.9X
0.6/10=
0.004102KN•mMw=
0.85X
1.4Mwk=
0.85X
1.4X
0.004102=
0.00459KN•m46pAMw/W=
0.437X
4.89X10-X
0.00459/
5.08X10-=
0.193KNN=
1.2E NK+
0.85X
1.4E NK+
0.119G Q=
23.6+
6.43X
0.85+
0.193=
29.26KN Nd=
32.9KN
②梗肋处截面验算地面粗糙度按类，支架高度时取uz B
8.0m
1.0Uz=
1.0取值UsnUs=Ustw=Ust x1-n/1-n6=An/A一杆件和节点挡风的|净投影面积An支架的轮廓面积A=LXb2An=
8.0+
0.6X14+
0.85X6X
0.048=
1.032m2A=
8.0X
0.6=
4.80md=An/A=
0.215b/h=
0.6/
0.6=1查《建筑构造荷载规范》表一32n=
0.822Ust=@Us22UzWod=
1.O X
0.4X
0.048=
0.0009216H/d=
0.6/
0.048=
12.5查《建筑构造荷载规范》表一取不利值36bUs=
0.922Ust=Usi=
0.215X
0.922=
0.198nus=Ustw=ustX1-n/1-n3=
0.198X1-
0.822/1-
0.822=
0.495wo=O.4kPaWk=
0.7UzUsWo=O.7X
1.00X
0.495X
0.4=
0.1386kPa22Mwk=Wklah/10=
0.1386X
0.6X
0.6/10=
0.00299KN•mMw=
0.85X
1.4Mwk=
0.85X
1.4X
0.00299=
0.00356KN•m4pAMw/W=
0.437X
4.89X WX
0.00356/
5.08X10-6=
0.149KNN=
1.2E N+
0.85X1,4E N+
0.149GK QK=
23.99+
4.28X
0.85+
0.149=
27.78KN VNd=
32.9KN刚度计算5已知钢管542048x
3.5,1=
1.22x10mm,A=
489.3mmo按照以上计算钢管最大应力为22a=N/An=
30.02x1000/
489.3=
61.35N/mm f=205N/mm已知钢管截面应力2钢管长度取弹=
61.35N/mm,L=
8.0m,模5E=
2.0x10MPao钢管竖向弹性变形量△屈服强度计算6已知钢管4弹模5中048x
3.5,l=
1.22x10mm,E=
2.0x10MPa,间立杆间距考虑脚手架整体稳定原因的单杆计算长度系数，
0.6m,2=
1.55o则屈服强度2（）2Pcr=E I/ulo=
113.14kN
30.02kN屈服强度符合规定稳定性计算7已知采用长度附加系数值取钢管的048x
3.5,i=
1.58cm,30,I步距为则
0.6mI o=
1.0x
0.6=
0.6mA=
0.6x100/
1.58=
37.97轴心受压构件日勺稳定系数ip=
0.94622N/qjA=a/i|j=
61.35/
0.946=
64.85N/mm f=205N/mm稳定性符合规定
（三）模板计算.钢模板强度计算（取宽板，跨度）面板截面抗弯系数11m
0.3m为22板宽，厚度W=bh/6=
1.5x106m3b-h-惯性矩3394l=bh/12=1,0x
0.003/12=
2.25x10m板跨中弯矩22M=qL/8=
0.834kN*mq=
1.2S+
1.4S=
1.2xP1+P2+
1.4xP3+P4+P5x1=
74.18kG Q按照梗肋处计算N/m,抗拉应力为6故符合规定o=M/W=
0.834/
1.5x10-=
55.6MPa205MPa四横向方木计算横向方木强度计算
1.横向方木间距跨度
0.3m,
0.6m截面抗弯系数为2243W=bh/6=
1.67x10-m截面宽，截面高度b-h-惯性矩3364l=bh/12=
0.1x
0.1/12=
8.33x1O-m跨中弯矩22M=qL/8=
1.001kN*mq=
1.2S+
1.4S=
1.2xP1+P2+
1.4xP3+P4+P5x
0.3=22,25kN/mG Q抗拉应力为4故符合规定a=M/W=
1.001/
1.67x10-=
5.59MPa60MPa横向方木挠度计算
2.44f=5qL/384x
1.1x1010x
8.33x10max-6=
0.92mml/400=
2.25mmq=
1.2S+
1.4S=
1.2xP1+P2+
1.4xP3+P4+P5x
0.3=
22.25kN/mG Q故符合规定五纵向方木计算纵向方木强度计算:
1.纵向方木间距跨度
0.6m,
0.6m截面抗弯系数为2243W=bh/6=
5.625x10-m截面宽，截面高度b-h-惯性矩:3354l=bh5/12=
4.22x10-m跨中弯矩22M=qL/8=
44.51x
0.6/8=
2.003kN*mq=
1.2S+
1.4S=
1.2xP1+P2+1,4xP3+P4+P5xO.6=G Q
44.51kN/m抗拉应力为4故符合规定o=M/=
2.003/
5.625x10-=
3.56MPa60MPa纵向方木挠度计算
2.445fmax=5qL/384x
1.1x1010x
4.22x10-=
0.45mm1/400=
2.25mmq=
1.2S+
1.4S=
1.2xP1+P2+
1.4xP3+P4+P5xO.6=G Q
44.51kN/m故符合规定五.设置剪刀撑横向、纵向剪刀撑采用一般钢管脚手架通过扣件与碗扣架的立杆相连，当支架高度在以上时，每隔一排立杆设置一道横向剪刀撑，10m每跨设置道纵向剪刀撑；如下每隔二排立杆设置一道横向剪刀撑，210m每跨设置道纵向剪刀撑2六.施工注意事项
（一）支架预压支架拼立好后采用超载预压工艺，支架预压采用袋装黄砂堆积法，用水准仪测出各断面点在堆载前、堆载后、卸去箱梁自重的重量后及所50%有卸载后支架的标高变化，以之为根据调整托座支架预压前将所有碗I扣用铁锤打紧考虑梁体自重、地面下沉及支架的弹性和非弹性变形等原因影响，粗略调整好底模标高后进行配载预压，配载可以用砂袋或水袋，或两者相结合，加载重量不得不不小于梁体自重预压时间根据地质状况、梁体重量、支架类型等进行现场预压试验后确定，以支架不再出现沉降为度，一般规定预压时间为支架的变形及地基压缩量重要考虑如下原因2〜3d I6=61+62+83+84+85箱梁自重产生的弹性变形量；S1——支架弹性压缩量；82——支架与方木、方木与模板、支架与枕木之间的非弹性33——压缩量；支架基础地基日勺弹性压缩量；54——支架基础地基日勺非弹性压缩量55——通过预压施工，可以消除、的影响，则在底模安装时，其预拱6385度的设置按△=计算，在模板的高程控制时加入预拱度数61+32+64值对于预应力钢筋混凝土持续箱梁,考虑到张拉时起拱，预拱度的设置要合适减小或不设预拱度
（二）混凝土浇筑混凝土浇筑应尽量采用分层浇筑，防止从一侧向此外一侧依次浇筑施工混凝土的振捣用插入式振捣棒，振捣时间要合适掌握不要漏振也不要过振振捣棒不得撞击多种预埋件，防止其跑位钢筋较密处可以用小直径振捣棒振捣，小直径振捣棒功率低、作用半径小，注意合适延长振捣时间、加强振捣振捣顶、底板及翼缘板碎时要在棒头上作好振捣深度标识，严格控制好振捣深度，防止振捣棒触及模板混凝土浇注完后，立即用蓬布和塑料膜盖起来，根据气候状况，12小时内洒水养生，养护期不少于天，在此时间内要保持碎面处在湿润状7态
（三）其他注意事项搭设前对碗扣件进行检查，检查碗扣件有无弯曲、接头开焊、断裂1现象，否则要进行处理，无误后可实行支架搭设事前要控制支架基础的高程，使得底座、上托悬出高度主240cm o支架立杆位置放样需用全站仪放出主梁中心线，然后用钢尺放出底3座十字线，并标示清晰底座按设计的间距安放后必须用水准仪将底座螺栓调至同一水平4I面，安装第一层所有立杆和横杆，检查立杆的垂直度，符合规定后方可进行上一层搭设现浇支架最关键的一点是支架的稳定，支架往往由于发生失稳5I壤成大祸，导致经济损失并产生不良的影响在保证碗扣扣紧日勺状况下，当支架高度在以上时，每隔一排立杆设置一道横向剪刀撑,每跨设置10m道纵向剪刀撑；如下每隔二排立杆设置一道横向剪刀撑，每跨设置210m道纵向剪刀撑，并用脚手架钢管将桥墩周围日勺碗扣架与桥墩连接起来，2保证支架的稳定目录一.工程简介错误!未定义书签二.编制根据错误!未定义书签三.施工方案错误!未定义书签四.支架强度、刚度、稳定性计算错误!未定义书签
（一）碗扣架参数错误!未定义书签
（二）碗扣架计算错误!未定义书签荷载计算错误!未定义书签1计算公式错误!未定义书签2荷载计算成果错误!未定义书签3组合风荷载状况下支架强度计算错误!未定义书签4刚度计算错误!未定义书签5屈服强度计算错误!未定义书签6稳定性计算错误!未定义书签7
（三）模板计算错误!未定义书签
（四）横向方木计算错误!未定义书签横向方木强度计算错误!未定义书签
1..横向方木挠度计算错误!未定义书签2
（五）纵向方木计算错误!未定义书签纵向方木强度计算错误!未定义书签
1.五.设置剪刀撑六.施工注意事项错误!未定义书签错误!未定义书签
（一）支架预压.......错误!未定义书签
（二）混凝土浇筑…错误!未定义书签
（三）其他注意事项错误!未定义书签一.工程简介本工程为新建铁路沈阳南站工程一小羊安号中桥，桥梁采用钢筋混凝土1持续框构桥构造,跨度为跨中梁厚梗肋根部梁厚梗
16.3+24+
16.3m,
1.20m,
1.9m,肋高度变化段长度为框构侧墙及中墙高度按照计，侧墙及中墙厚
2.5m
8.0m
1.20m二.编制根据本桥拟采用碗扣支架施工方案的编制根据为铁道第三勘察设计院集团有限企业提供的《小羊安号中桥》施工图图11号沈阳南站施桥；-07A《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》2；JGJ130-2023《建筑构造荷载规范》；3GB50009-2023《铁路桥涵施工规范》；4TB10203-2023/J162-2023《建筑施工安全检查原则》；5JGJ59-99⑹《混凝土构造设计规范》；GB50010-2023《钢构造设计规范》；7GB50017-2023三.施工方案本桥拟采用满堂碗扣式支架跨中部分支架竖杆顺桥向间距为横桥
0.9m,向间距为；梗肋部分支架采用顺桥向间距为横桥向间距为
0.6m
0.6m,
0.6m立杆顶端设置可调托架托架顶采用方木做为纵150x150mm梁，纵梁上铺置方木，其上铺钢模板作为底模，方100X100mm600*1500mm木净间距支点处净间距为200mm,100mm侧模板运用组合钢模板，钢管加固，拉筋采用于圆钢筋，间星巨16@1000*750mm四.支架强度、刚度、稳定性计算一碗扣架参数多种参数
1.
①碗扣布置碗扣支架规格为焊管制成的定长杆配件，横杆与立杆648mm X
3.5mm I连接采用独特碗扣接头由下碗扣承接横杆插头，上碗扣锁紧横杆插头纵向间距布置跨中段位梗肋处为；横向间距均为脚手架上
0.9m,
0.6m
0.6m,铺横向方木横向方木上铺纵向方木作，间距15X15cm10X10cm20cm碗扣架水平横杆步距为60cm o
②钢管对应参数钢管对应参数448mm*
3.5mm外径壁厚截面积惯性矩截面模量回转半径每米长质量mm mmcm2cm4cn cmkg/m
483.
54.
8912.
195.
081.
583.84
③立杆容许承载力Nd=6Af=
0.437X489X205=43807N=
43.8KN考虑构造抗力调整系数贝
1.333,ij Nd=
43.8/
1.333=
32.9KN一单根立杆的截面积，取一钢材强度设计值，对钢取A A489mm2f Q235205N/mm26一轴心受压杆件日勺稳定系数，按人查表取值=IO/i；取值口取值（步距）取lo=kuh k
1.155,1,h
0.6mlo=k uh=
1.155X1X
0.6=
0.693m模板支架立杆计算长度lo=h+2a一模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长a度;lo=h+2a=O.6+2X
0.2=
1.0m按较大的取值力取；A=190/
1.58=
120.3,
0.437
④支架单根立杆稳定承载力计算公式不组合风荷载=旦
1.2S+
1.4SLGA W便叽〃
00.9；Z组合风荷载-吗”“=-^―松W
1.2S,+
1.4x
0.85S,“.+Sr“人以/嬴加0・0・
9、永久荷载与可变荷载的标准值分别产生的内力和S0A——SGK对受驾构件内力为弯矩、剪力，对轴心受压构件为轴力；风荷载标准值产生的内力S”——/——钢材强度设计值钢材强度的标准值A——w一一杆件的截面模量中—轴心压杆的稳定系数A——杆件的截面面积心——材料强度分项系数，钢材为
1.165；工、工”——分别为不组合和组合风荷载时的结构抗力调整系数对于受弯构件，打及”步可近似取对受压杆件，及力卡
0.
90.
91.
000.9%
0.9可近似取然后将此系数的作用转化为立杆计算长度附加系数予以考虑
1.333,k=L155
（二）碗扣架计算荷载计算1
①不组合风荷载现浇主梁自重所产生的荷载1-1钢筋混凝土按计算26kN/m3主梁跨中均布荷载a2；qi=
1.2*1*26=
31.2kN/m主梁梗肋处均布荷载b2qi=
1.9*
1.0*26=
49.4kN/m
②脚手架及其附件荷载钢管:
38.4N/m主梁跨中a水平杆:（）（每步设置）
0.9+
0.6X
38.4=
57.6N扣件（每步个旋转扣件）
14.6X2=
29.2N2高支架单根立杆自重叠计
8.0m（）q=
38.4X
8.0+
57.6+
29.2X
8.0/
0.6=
1.465kN2梗肋处截面b水平杆（）（每步设置）
0.6+
0.6X
38.4=
46.08N扣件（每步个旋转扣件）
14.6X2=
29.2N2高支架单根立杆自重叠计
8.0m（）q=
38.4X
8.0+
46.08+
29.2X
8.0/
0.6=
1.311kN2
③施工人员、机具、材料和其他临时荷载qs=
2.5Kpa
④倾倒碎拌合物时产生的冲击荷载q4=
4.0Kpa
⑤振捣混凝土时产生的荷载qs=
2.0Kpa
⑥模板系统荷载qe=
2.5Kpa0跨中截面每根立杆受力面积）
0.9X
0.6=
0.54rr2梗肋处截面每根立杆受力面积
20.6X
0.6=
0.36m计算公式2按概率极限承载力计算即Sdr G;r ZQ=
1.2S+
1.4Sg qG Q式中基本可变荷载产生的力学效应SQ永久荷载中构造重力产生的效应SG荷载效应函数Sd永久荷载构造重力的安全系数rg基本可变荷载的安全系数rq强度满足日勺条件为Sdr G;r ZQrRg qb d式中构造工作条件系数M构造抗力系数Rd（「）Sd gG;rqZQ=
1.2S+
1.4SG Q荷载计算成果3支架布置参数信息支架立柱高度立柱横桥向立柱顺桥向顶板厚度混凝土自重序号部位m间距m间距m mKN/m21跨中
8.
00.
90.
61.
2031.20梗肋
28.
00.
60.
61.
9049.40根部支架布置荷载信息支序架单根立柱模板系统税施工倾倒税施工振捣施工机具人员号部自重KN KN/m2KN/m2KN/m2KN/m2位跨中
11.
4652.
5422.5梗2肋
1.
3112.
5422.5根部。
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