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高速公路（界河外环线）五标A30〜靖星医1州调普上海高速公路A30（浦东段）第五标段说明
①支架搭设★WDJ碗扣式多功能支架根据使用说明书，支撑立杆的设计荷载为•当横杆竖向步距为600MM时，每杆立杆可承受最大竖直荷载为40KN；当横杆竖向步距为1200MM时，每杆立杆可承受最大竖直荷载为30KN；・★由于一般计算时是按平均布载，所以在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到
0.60M另外，还要落架增加纵横梁一道，满足立杆竖向荷载要求★斜撑布置一般在整架四周淌框布置，也在隔墙及腹板下满框布置
②落架顺序（设计规定）箱梁跄强度达到90%设计强度且钢束张拉结束，预应力孔道压浆完成3天后，才能拆・除支架；拆除支架顺序从跨中向两端进行，对称、均匀、有顺序的进行★脚手架拆除从顶层开始，先拆横杆，后拆立杆，逐层往下拆除，禁止上下层（阶梯形）同时拆除2）主线桥支架内力验算
（1）0#14#断面〜支架竖杆纵横向间距为90cmX60cm,支架步距采用120cm支架立杆强度、稳定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=
23.604X
0.9=
21.244KN钢管截面最小回转半径i=
15.78nlm，支撑立柱步距为
1.2m,长细比入=11=1200/
15.78=76,查表得=
0.744o强度验算oa=N Aji=21244489=
43.4MPa[o a]=215MPa；稳定验算oa=N6A0=
212440.744*489=
58.4MPa[a]=215MPa,满足要求钢材强度极限值为215MPa结论支架竖杆纵横向间距90cmX60cm,考虑到横杆竖向步距120cm时，立杆荷载Pmax=30KN,同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60cmo214#20#断面〜支架竖杆纵横向间距为60cmX60cm,支架步距采用120cm.支架立杆强度、稳定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=
35.814X
0.6=
21.488KN钢管截面最小回转半径i=
15.78mm,支撑立柱步距为
1.2m,长细比入二1i=1200/
15.78=76,查表得6二
0.744强度验算oa=N Aji=21488489=
43.9MPa[a]=215MPa；稳定验算oa=N@A0=
214880.744*489=59,1MPa[o a]=215MPa,满足要求结论支架竖杆纵横向间距60cmX60cm,考虑到横杆竖向步距120cm时,立杆荷载Pmax=30KN,同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60cm,横向间距加密到30cm32427#2629#断面〜支架竖杆纵横向间距为60cmX30cm,支架步距采用120cm.支架立杆强度、稳定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载N二gL2=
47.1X
0.6=
28.26KN钢管截面最小回转半径i=
15.78mm,支撑立柱步距为
1.2m,长细比人二1r1200/
15.78:76,查表得少=
0.744o强度验算oa=N Aji=28260489=
57.8MPa[a]=215MPa；稳定验算oa=N0Ao=
282600.744*489=77,7MPa[o a]=215MPa,满足要求结论支架竖杆纵横向间距60cmX60cm,考虑到横杆竖向步距120cm时,立杆荷载Pmax=30KN,同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60cm,横向间距加密到30cm420#23#断面〜支架竖杆纵横向间距为60cmX60cm,支架步距采用120cm,支架立杆强度、稳定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=45X
0.6=27KN钢管截面最小回转半径i=
15.78mm,支撑立柱步距为
1.2m,长细比入二1i=1200/
15.78=76,查表得6二
0.744o强度验算o a=N Aji=27000489=
55.2MPa[o a]=215MPa；稳定验算:oa=N6A0=27000（
0.744*489）=
74.2MPa[a]=215MPa,满足要求结论支架竖杆纵横向间距60cmX30cm,考虑到横杆竖向步距120cm时,立杆荷载Pmax=30KN,同时计算时是按平均布载，故在腹板下将横杆高度步距加密到60cm3）C匝道超高段处高支架搭设支架以中心线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼和跨两端对称搭设在拐弯交接处用扣件式钢管脚手架联接，依照现有图纸将其划分为0#1#断面、2#3#断面、4#5）〜〜〜#断面、6#6#断面（断面图附后）等四段分别进行计算，各段设计荷载的限值取该段最大〜净截面积的荷载经过计算比较选出最佳组合,竖杆纵横向间距依次分别为60cm X60cm90cm X60cm60cm X60cm60cmX30cm,支架步距视架子实际高度采用120cm或60cm,C匝道曲线半径很小，横坡最大值达到6%,为保证支架的稳定性以及防止不侧向滑移，拟在两匝道内侧端包括主线外侧端（两侧标高低）加密纵横剪刀斜支撑和设置缆风绳索固定（设在38L和14L处且对等收笼）或设置足够数量纵横向的扫地杆（纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮V20cni的立杆上横向扫地杆在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上）和斜拉杆（通顶）以消除侧向应力负作用另外，C匝道支架高度超过15米，考虑脚手架自重，并将自重计算为荷载，立杆的接长缝错开，使立杆接长缝不在同一水平上，以保证脚手架的整体强度和稳定性4）C匝道内力验算
（1）0#1#断面〜支架竖杆纵横向间距为60cmX60cm,支架步距采用120cm支架立杆强度、稳定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载N二gL2=
47.082X
0.6=
28.249KN钢管截面最小回转半径i=
15.78mm,支撑立柱步距为
1.2%长细比入=1i=1200/
15.78=76,查表得6=
0.744o强度验算oa=N Aji=28249489=
57.8MPa[o a]=215MPa；稳定验算oa=N4AO=
282490.744*489=
77.6MPa[a]=215MPa,满足要求钢材强度极限值为215MPa结论支架竖杆纵横向间距60cmX60cm,考虑到横杆竖向步距120cm时，立杆荷载Pmax=30KN,同时计算时是按平均布载，故将横杆高度步距加密到60cm立杆荷载Pmax=40KN,满足要求，横向间距加密到30cm⑵2#3#断面〜支架竖杆纵横向间距为90cmX60cm,支架步距采用120cm支架立杆强度、稳定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=
22.140X
0.9=
19.926KN钢管截面最小回转半径i=
15.78mm,支撑立柱步距为L2m,长细比入=1i=1200/
15.78=76,查表得6二
0.744o强度验算a=N Aji=19926489=
40.7MPa[a]=215MPa；稳定验算:o a=N@A0=
199260.744*489=
54.8MPa[a]=215MPa,满足要求结论支架竖杆纵横向间距90cniX60cm,考虑到横杆竖向步距120cm时，立杆荷载Pmax=30KN,同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60cm034#25#断面〜支架竖杆纵横向间距为60cmX60cm,支架步距采用120cm支架立杆强度、稳定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=
30.252X
0.6=
18.151KN钢管截面最小回转半径i=
15.78mm,支撑立柱步距为
1.2m,长细比入二1i=1200/
15.78二76,查表得6=
0.744强度验算a=N Aji=18151489=
37.lMPa[a]=215MPa；稳定验算oa=N4A0=
181510.744*489=
49.9MPa[a]=215MPa,满足要求结论支架竖杆纵横向间距60cm6cm,考虑到横杆竖向步距120cm时,立杆荷载Pmax=30KN,同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60cm,横向间距加密到30cm46#6#断面〜支架竖杆纵横向间距为60cmX30cm,支架步距采用120cm支架立杆强度、稳定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=
42.4X
0.6=
25.440KN钢管截面最小回转半径i=
15.78mm,支撑立柱步距为
1.2m,长细比入二111200/
15.78=76,查表得力二
0.744o强度验算oa=N Aji=25440489=52,0MPa[a]=215MPa；稳定验算oa=N@A0=
254400.744*489=
69.9MPa[o]=215MPa,满足a要求结论支架竖杆纵横向间距60cmX30cm,考虑到横杆竖向步距120cm时,立杆荷载Pmax=30KN,同时计算时是按平均布载，故在腹板下将横杆高度步距加密到60cm5内侧支架的稳定性和模板的抗滑性1C匝道超高段受力分析以内侧支架为支点，垂直方向受力为杜自重荷载的垂直分解力，水平方向受力为跄对模板的侧压力和风荷载，只要抗倾覆系数1=a=tg-16%=3°
2671.07〃2匝道跄自重荷载和梁高H按断面列表如下断面号碎自重荷载梁高G KpaHm0#—1#
64.
72.32#-3#
26.
92.34#-5#
39.
23.416#-6#
121.
864.5⑶新浇注於对模板侧面压力
①采用内部振捣器时对竖直模板来说，新浇注的混凝土的侧压力是它的主要荷载混凝土浇注速度约为Im h左右v6m h作用于侧面模板的最大压力Pm=KX Xh=l.2X26X1=
31.2kpaYPm一新浇注混凝土对侧面模板的最大压力，kpa；h一有效压力高度，m控制在1mK—外加剂影响修正系数，不加时，k=l；掺缓凝加剂时，k=
1.2；v—混凝土的浇注速度，m h；Y一混凝土的容重，26KN m3
②泵送混凝土浇注施工时混凝土入模温度在1TC以上，按《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000推荐模板侧压力:Pm=
4.6v
0.25=
4.6x1=
4.6KPa
③倾倒舲时对侧面模板产生的水平荷载竖直模板同倾倒舲时产生的冲击荷载，按2KPa考虑
④振捣柱时对侧面模板的压力按
4.OKPa计4水平方向风荷载支架20m并处于沿海地区，取
1.OKPa风压5抗倾覆验算0#一1#断面K=2#—3#断面K=4#一5#断面K=6#—6#断面K=六支架预压地基处理后先做单元体或主线单幅预压试验，即先搭设单元体支架并预压因支架高度大难操作且不安全，拟采取地基处理后直接在地面上先预压后搭设支架的施工方法，底模安装前先安装好支座，按各段设计荷载120%进行预压，空心箱体部分采用砂袋预压或水袋预压；实心箱体部分采用钢筋预压或整捆钢绞线堆放预压在地面上以纵横间隔5m和枕木上按高程控制点位分别设置观测点，加载时按符合浇筑混凝土的状态，按每级加载并逐日进行观测，并做好记录全部加载后不能立即卸载，需恒压72h全部加载完成后72h内每日早午各观测一次，以后每天观测一次直至沉降稳定预压完逐级卸载，逐级测量并详细记录沉降稳定卸载后算出地面沉降具体数值为多少根据各点对应的弹性、非弹性变形数值及设计梁体挠度来调整模板的高程，通过支架顶部微调装置进行调整、加固支架搭设时，顶部预留抛高要计算，支架弹性和非弹性值等地基相对沉降量以地基处理时试验检测后计算确定，支架的非弹性变形值参考下表数据支架的弹性变形运用沙普软件程序节点计算确定根据以往施工经验，支架施工沉留值在1520mm左右，支架高度和预压重不同也不一样，初步预留抛高25mm,〜待预压沉降观测后调整，其它施工段预抛高根据预压后再确定支架施工预留沉落值参考数据分项内容参考数据木与木每个接头的顺纹，横纹2MM3MM接头承压非弹性变形木与钢每个接头约2MM砂筒2-4MM卸落设备的压缩变形木马每个接缝约1-3MM支架基础沉陷底梁置于混凝土约3MM支架施工弹性压缩变形N LA Eoz部位kn mm2MPa mm主线
21.2446489x10-
42.0x
1050.
0132.0x
10521.4886489x10-
40.
0132.0x
10528.2606489x10-
40.
0172.0x
10527.0006489x10-
40.
01628.24920489x10-
42.0x
1050.
05819.92620489x10-
42.0x
1050.041匝道C
2.0x
10518.15120489x10-
40.
0372.0x
10525.44020489x10-
40.052主线箱梁支架预压示意图（除预压单元体外直接地基预压）C匝道箱梁支架预压示意图（除预压单元体外直接地基预压）注意的问题
1、采用砂袋法预压，砂袋逐袋称量，设专人称量、专人记录；称量好的砂袋一支架专项施工组织设计
1、工程简述上海市A30高速公路界河外环线第五合同段为沪崇苏立交工程，其中跨赵家沟东延〜伸人工河为三座大跨径连续梁桥单跨径〉50m,箱梁桥分别为主线
58.04+
91.292+
58.054m跨；C匝道
45.854+
76.790+
46.057m跨；D匝道
45.751+
74.242+
45.751m跨；主线、D匝道桥墩高
6.0m,C匝道桥墩高20m,且曲线半径仅350m,超高达6%大跨径连续箱梁桥均处于旱地，综合考虑实际施工的难度和节约成本投资等因素，箱梁采用
①48X
3.5mmWDJ碗扣式多功能钢管满堂支架，全断面现浇的方法施工墩柱、盖梁施工采用扣件式或碗扣式支架
2、质量安全管理目标1质量管理目标争创“优良工程”、“示范工程精品工程”，争创市政工程金奖单位工程合格率100%,优良率85%以上2安全管理目标事故负伤频率控制在1%,无重大伤亡事故，创建市级标准化工地和文明工地
3、编制依据1施工合同、设计图纸及说明2《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—953《建筑施工脚手架实用手册》4《桥梁施工计算手册》旦到位就采用防水措施，准备好防雨布每捆钢绞线也要雨布覆盖
2、要分级加载，加载的顺序接近浇筑舲顺序，不能随意堆放，卸载也分级并测量记录
3、通过单元体或主线单幅预压试验预压并沉降后，将实测沉降量作为一个参数值直接运用七安全施工保证体系与措施1＞安全保证体系
2、安全保证措施1满堂支架脚手架搭设人员必须是经过按现行GJ标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工，上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗当有六级以上大风和雾雨天气时停止脚手架搭设与拆除作业，雨后上架作业有预防措施搭拆脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内拆除作业由上而下逐层进行，严禁上下同时作业各构配件严禁抛掷至地面运至地面的构配件及时检查，整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放底层组架要控制水平框架的纵向直线度、直角度及不平度纵向直线度＜1200L,直角＜
3.5°,横杆间水平度＜1400Lo底层框架在内外立杆底部设置扫地横杆，不得使立杆悬支在底座上脚手架的垂直度必须严格控制，以免影响整体稳定性，垂直偏差必须小于全高的1500o2剪刀撑与横向斜撑满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑剪刀撑的构造要符合下表规定双排脚手架设剪刀撑与横向斜撑，单排脚手架应设剪刀撑剪刀撑的设置符合符合下列规定
①每道剪刀撑跨越立杆的根据下表的规定确定每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45—605之间剪刀撑斜杆与地面的倾角a45°50°60°剪刀撑跨越立杆的最多根数n765
②rW度在24m以下的脚手架，在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置
③剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接符合规范规定
④剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm3斜梯道人行道兼作材料运输的斜道的形式宜按下列要求确定
①高度大于6m的脚手架，宜采用之字型斜道斜道的构造符合下列规定
①斜道附着外脚手架或建筑物设置
②运料斜道宽度不小于
1.5m,坡度采用1:6,人行斜道宽度不小于1%坡度采用13O
③拐弯处设置平台，其宽度不小于斜道宽度
④斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板栏杆高度为L2m,挡脚板高度不小于180mm.
⑤运料斜道两侧、平台外围和端部均按规范规定设置连墙件，每两步加设水平斜杆，按规范规定设置剪刀撑和横向斜撑4安全防护
①为保证作业人员的安全，脚手架外侧挂设水平安全网，每隔5层设置水平安全网及支撑架一道
②水平安全网的水平张角约20°,支护水平距大于2m,用调整拉杆夹角来调整张角和水平距，并使安全网张紧
③安全网斜杆采用碗扣接头固定，拉杆采用螺钉扣件，调整完成后拧
④支架四周地面以上2m高度范围设置彩钢板围栏并设警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内安全防护图如下5拆除脚手架箱梁粒强度达到90%设计强度且钢束张拉结束后，才能拆除支架；拆除支架注意拆除顺序先拆除跨中支架，再对称拆除两边支架脚手架拆除前，对脚手架作全面检查，清除全部剩余材料，器具及杂物，否则不许拆除拆除脚手架时，划出安全区，设警戒标志，并设专人看管脚手架拆除从顶层开始，先拆横杆，后拆立杆，逐层往下拆除，禁止上下层阶梯形同时拆除拆除的构件成捆用吊具送下或人工搬下，禁止抛掷局部脚手架如需保留时，具有专项技术措施，经上一级技术负责人批准，安全及使用单位验收办理签字手续后才能使用确保架子稳定与安全运至地面的构配件及时检查，整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后再实施由单位工程负责人进行拆除安全技术交底清除脚手架上杂物及地面障碍物
（6）高空作业高处作业设有可靠的安全的、防护措施，在开放型结构上施工，如高处搭设脚手架等，要设安全防护网从事高处作业人员要定期或随时体检，发现有不能登高的病症，不得从事高处作业，严禁酒后登高作业高处作业所用的梯子不得缺档和垫高一架梯子不得二人同时上下，在通道处（或平台）使用梯子设置围栏高处作业与地面联系，有专人负责，或配有通迅设备运送人员和物件的各种升降电梯、吊笼，有可靠的安全装置，严禁乘坐运送物件的吊栏人员
（7）防风措施当有六级及以上大风和雾、雨、雪天气时停止支架搭设与拆除作业・•支架外侧增设缆风绳索•支架内侧增设斜撑
（8）支架揽风措施当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时停止支架搭设与拆除作业为防止支架发生倾覆，设置揽风绳加固（如下示意图）盖梁统计及支架布置一览表立杆间距横cm部位梁高m佐立方m3底板尺寸mm校重t向纵向xPhs
022.
54938.211850x
200093.5960x60PhsO
32.
54938.211850x
200093.5960x60Phs
042.
54938.211850x
200093.5960x60PhsO
52.
54938.211850x
200093.5960x60Phs
062.
54938.211850x
200093.5960x60Phs
072.
54938.211850x
200093.5960x60PhsO
82.
54938.211850x
200093.5960x60Phs
092.
54938.211850x
200093.5960x60PhslO
2.
54938.211850x
200093.5960x60Phsll
2.
54938.211850x
200093.5960x60Phsl
22.
54938.211850x
200093.5960x60Phsl
32.
54938.211850x
200093.5960x60Phsl
42.
54938.211850x
200093.5960x60Phsl
52.
54938.211850x
200093.5960x60Phsl
62.
30031.096600x
220076.170530x60Phsl
73.
00069.897100x
3500171.230530x60Phsl
83.
00069.897100x
3500171.230530x60Phsl
92.
30031.096600x
220076.170530x60Phs
202.
60059.811850x
2900146.5160x60Phs
212.
60059.811850x
2900146.5160x60Phs
222.
60059.811850x
2900146.5160x60Phs
232.
60059.811850x
2900146.5160x60Phs
242.
60073.616758x
2560180.3260x60Phs
252.
60073.616758x
2560180.3260x60Phs
262.
60059.811850x
2900146.5160x60Phs
272.
60059.811850x
2900146.5160x60Phs
282.
60059.811850x
2900146.5160x60Phs
292.
60059.811850x
2900146.5160x60Phs3O
2.
60059.811850x
2900146.5160x60Phs
312.
60059.812050x
2450146.5160x60立杆间距横cm部位梁高m砂立方m3底板尺寸mm碎重t向纵向xPhs
322.
60073.616758x
2560180.3260x60Phs
332.
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3500171.230530x60Phnl
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200094.81560x60砂立方立杆间距（）（横cm部位梁高（）底板尺寸（）碎重（）m mmt（）向纵向）m3xPB
032.
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2900146.5160x60PC
062.
60059.811850x
2900146.5160x60PC
072.
60059.811850x
2900146.5160x60PC
082.
60059.811850x
2900146.5160x60PC
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2900146.5160x60PC
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60059.811850x
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60059.811850x
2900146.5160x60PC
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2560180.3260x60PC
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60073.616758x
2560180.3260x60PC
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2560180.3260x60PC
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3500171.230530x60PCI
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220076.170530x60PC
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58938.712050x
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54938.712050x
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56938.712050x
200094.81560x60PC
332.
56938.712050x
200094.81560x60PC
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200094.81560x60砂立方立杆间距（）（横cm部位梁高（）底板尺寸（）碎重（）m mmt（）向纵向）m3xPC
352.
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200094.81560x60PC
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220076.170530x60PD
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2900146.5160x60PD
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60059.811850x
2900146.5160x60PD
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2900146.5160x60PD
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2560180.3260x60PD
142.
60073.616758x
2560180.3260x60
（5）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
4、参建单位施工单位ZG建筑第七工程局监理单位上海市市政工程管理咨询有限公司代建单位上海市浦东工程建设管理有限公司建设单位上海市东环高速公路发展有限公司
二、施工方案
（一）支架设计及布置本支架设计包括沪崇苏立交立柱脚手架、盖梁和箱梁的承重支架立柱截面有矩形和圆形两种，矩形四角设置R=15cm圆弧倒角，圆形立柱的直径有3500mm和900mm两种，立柱形式有单柱和双柱两种盖梁为预应力舲结构，截面有五种形式箱梁为大跨径现浇连续预应力结构所有脚手架均采用满堂钢管支架形式，立杆、纵、横向水平杆全部采用中48X35mm扣件式钢管，立柱采用搭接接长，承重支架采用WDJ碗扣式钢管支架布置原则盖梁视为等载结构，支架均匀分布；箱梁在腹板上和横膈板位置加密，其余部位均匀布置所有立柱施工脚手架的立杆纵距
2.0m,横距L2m,横杆步距
1.8m附《盖梁统计及支架布置一览表》
（二）地基加固处理1）立柱、盖梁
①现场位于农田地带，需对承重支架范围内的地基进行加固处理具体的加固方法首先对场地进行平整，用压路机压实后铺设20cm道渣，再浇筑10cmC20混凝土面层，立柱，盖梁以及口型梁的加固面积均为支架投影面积四周加宽1H1
②做好地基处理后的场地排水，在加固地基的四周设置临时边沟，纵坡不宜小于3%o O
③在浇筑跄地坪时，应确保地面的平整度，以保证钢管支架搭设的平整稳固2）箱梁现浇箱梁支架体系关键部位是桥下地基处理，桥梁施工范围内地基承载力应满足所承受的全部荷载，地基不发生沉陷现象桥宽范围内先清除表面杂草和废弃垃圾等，基底碾压合格后（密实度90%）,做1层20cm厚5%石灰土（密实度压至93%以上）（重型）和一层道渣垫层（厚15cm）,个别软弱地段进行换填加固处理后填筑石灰土；最后浇注15cm厚C20素混凝土作为面层，在桥墩两侧各5米范围内灰土厚度为40cm、道渣厚度为15cm、混凝土厚度为20cm,顶面做好排水处理（具体的地基处理根据现场试验和实际情况最后确定，地基处理见下图）
（三）立柱脚手架内力验算立柱脚手架立杆纵向距离（柱距）L=2m,立杆横向距离（排距）L=
1.2ni,横杆距离（步距）为
1.8m,脚手架搭设最大高度H取18m,采用中48X
3.5mm钢管，工作平台采用脚手板铺在纵向水平杆（工作平台的纵向水平杆间距
0.4m,横向4根）上验算中采用的计算表格出自《建筑施工脚手架实用手册》（ZG建筑工业出版社），验算过程如下1）立杆稳定性验算查表4-38得一个柱距范围内每米高脚手架结构自重产生的轴心压力标准值gK=O.14KN m,则18m高脚手架结构自重产生轴心压力NGK=HXgK=18X
0.14=
2.52KN查表4-39得一层脚手板产生轴心压力NQ1K=O.5X
1.2+
0.3X2X
0.3=
0.45KN查表4-40得脚手架防护材料产生轴心压力NQ2K=
0.304KN施工均布荷载采用QK=3KN m2,查表4-41得施工荷载产生轴心压力NQ3K=
0.5义
1.2+
0.3X2X3=
4.5KN因此，底层立杆的轴心压力N=
2.52+
0.45+
0.304+
4.5=
7.774KN柔度入=口1i=
0.7X
180015.8=
79.75折减系数3=
0.731因此，单根立杆压应力=N^A=
21.75N mm2[o]=205N mm2满足要求2水平杆抗弯验算根据表4-33选用计算公式如下纵向水平杆弯距M=
0.H7qL=
0.Qp+Qk]=
0.117X[
1.4X
0.3+3X
0.4]X2=0,4324KN m・Qp脚手板自重Qk施工均布荷载标准值压应力=M W=
0.43244X
5.08=
21.3N mm2[o]=205N mm2满足要求横向水平杆弯距M二FXC=
1.IXqXLXC=
1.1X[
1.4XO.3+3X
0.42X2=
1.626KN•m压应力二M W=
1.6262X
5.08=
160.1N mm2[o]=205N mm2满足要求四盖梁支架计算一立杆支撑稳定性验算计算原则考虑到脚手架钢管的使用磨损情况，钢管材料按照
①48X
3.5mm进行验算脚手架钢管截面积A=
4.89cm2,回转半径i=
15.78mm,钢材抗压强度设计值为205MPa；
1、不含大跨盖梁支架立杆支撑布置按照
0.6X
0.6m纵向X横向进行设计，横杆设计按照步距
1.2m进行计算取单位面积重量最大的PHN05号盖梁
4.514t m2盖梁混凝土1荷载计算不考虑风荷载永久荷载ENGkA、混凝土重:
66.2m3*
2519.295*
1.9=
45.144kN m2B、模板及支架重
0.75kN m2C、£NGK=
45.144+
0.75X
0.6X
0.6=
16.522kN活荷载ENQKA、施工人员及设备荷载
1.0kN m2B、振捣混凝土荷载
2.0kN m2C、£NQK=
1.0+
2.0XO.6X
0.6=
1.08kN计算荷载NN=l.2NGK+
1.4NQK=L2X
16.522+
1.4X
1.08=
21.338kN
2、立杆稳定性计算:N cpAWf式中N一立杆轴向力，取N=2L338kN；中一稳定系数，根据长细比人=76,查得稳定系数p=
0.744A一立杆截面积，A=
4.89cm2；f—钢材抗压强度设计值，取f=205MPaNpA=
213380.744X489=
58.65MPa〈f=205MPa故立杆稳定二立杆地基承载力计算荷载计算不考虑风荷载单根立杆的轴向力N=
21.338kN整个支架的总竖向力N0为
21.338X
36.
660.6X
0.6=
2172.92kN基础底面积为基295*
1.9=
36.66m2则基础底面平均压力P=N A=
2172.
9236.66=
59.27KPa80Kpa上海市地基平均承载能力
2、大跨箱梁桥大盖梁支架立杆支撑布置按照
0.6X
0.3m纵向X横向进行设计，横杆设计按照步距
1.2m进行计算取单位面积重量最大的PHS17号盖梁
7.031t m2盖梁混凝土1荷载计算不考虑风荷载永久荷载ENGkA、混凝土重:
69.89m3*
257.1*
3.5=
70.31kN m2B、模板及支架重
0.75kN m2C、£NGK=
7.031+
0.75X
0.6X
0.3=
12.791kN活荷载ENQKA、施工人员及设备荷载
1.0kN m2B、振捣混凝土荷载
2.0kN m2C、£NQK=
1.0+
2.0XO.6X
0.3=
0.54kN计算荷载NN=l.2NGK+
1.4NQK=
1.2X
12.791+
1.4X
0.54=
16.105kN
2、立杆稳定性计算N cpAWf式中N一立杆轴向力，取N=
16.105kN；p—稳定系数，根据长细比人=76,查得稳定系数p=
0.744A一立杆截面积，A—
4.89cm2；f—钢材抗压强度设计值，取f=205MPaNpA=
161050.744X489=
44.267MPaf=205MPa故立杆稳定二立杆地基承载力计算荷载计算不考虑风荷载单根立杆的轴向力N=
16.105kN整个支架的总竖向力NO为
16.
1050.6X
0.3=
2223.38kN基础底面积为
7.1*
3.5=
24.85m2则基础底面平均压力P=N A=
2223.
3824.85=
89.5KPa80Kpa上海市地基平均承载能力说明地基加固处理后要求地基平均承载能力达到200Kpa,则
89.5KPa200Kpa,故满足要求
（五）箱梁支架计算1）主线桥支架架设方法首先进行测量放线（中心轴线和中心点法线），然后在搭设支架的带状位置用干硬性水泥砂浆精平地面，再铺上厚5cmX宽20cm的木板，木板间再加以横向连接，最后在木板上搭设支架支架以中心线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼和跨两端对称搭设在拐弯交接处用扣件式钢管脚手架联接，由于该桥梁板高度、腹板宽度及梁端的横截面形式和截面积有很大的差异,造成各截面因新浇筑结构混凝土产生的荷载而不同，依照现有图纸将其划分为0#14#断面、14#20#〜〜断面、24
（27）#26
（29）#断面、20#23#断面（断面图附后）等四段分别进行计算，〜〜各段设计荷载的限值取该段最大净截面积的荷载经过计算比较选出最佳组合，竖杆纵横向间距依次分别为90cmX60cm.60cm X60cm60cmX60cm.60cmX30cm,支架步距视架子实际高度采用120cm或60cm,利用可调下托调整支架横杆使之保持整体水平在支架搭设过程中结合模板、横梁、纵梁厚度，通过跟踪测量调整支架高度，同时确保可调U型顶托螺旋调节幅度不超过25cm在支架U型顶托上沿线路纵向摆放横截面为10cmX15cm方木作为纵梁，在纵梁上横向摆放横截面为5cm10cni、间距20cm方木作为横梁，方木均使用东北红杉在20#23#断面处在纵梁上加一层lOcmX15cm方木将模板跨距控制在〜40cm最后在横梁上铺设模板（厚
1.5cm的防水竹胶板），模板接头之间放置海绵双面帖，以防止因模板摆放时间过长热胀冷缩造成模板鼓起或缝隙过大支架架设结构（见图1）。
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