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水库大坝安全评价报告方水利水电勘测设计院XX质量差，因而基础漏水严重进口段侧墙出现裂缝，陡坡段破坏严重，消力XX池尺寸设计不合理，满足不了消能要求，消力池受损，使尾渠严重破坏输水设施
1.
3.3输水涵洞为三合土条石箱涵，砌体强度低、质量差，因而出现塌落和开裂现象，漏水严重，漏水量达由于漏水使坝体出现渗透变形,危及大坝安180L/min全其它问题
1.
3.4）大坝无安全监测设施，无水文、气象观测设施；a）管理所设施老化破损，通讯设备落后；b）坝上无照明线路及设备c）防汛公路未完工d.工程质量评价2工程地质条件
2.1前言
2.
1.1水库位于县镇村，坝址距县城，距镇xx xx xx xx xx65km xx10km枢纽工程主要包括大坝、溢洪道和输水设施水库工程于年冬动工XX1959兴建，年竣工，当年开始蓄水水库大坝为均质土坝，最大坝高坝顶I
96018.2m,高程
159.50m；坝顶宽4m,顶轴线长120m,溢洪道位于大坝左端，为正槽宽浅式，堰宽堰顶高程为消能方式为底流消能
7.5m,1570m,该工程属典型的“三边”工程，上马仓促，“大兵团”作战，因而设计不完善，工程质量差，随着运行时间的延长，工程老化，险情问题不断暴露出来经调查观测目前水库存在的主要问题有）大坝坝基渗漏严重，主要是坝基清基不彻底，截水墙未清到弱透水层，a现坝基渗漏量达由于两岸岩石破碎，节理、裂隙发育，因此两岸绕坝200L/min渗流严重，渗漏量达100L/min；大坝坝体由于土料及填筑质量差又不均匀，两次施工接合面未进行处理，造成大坝坝体漏水较为严重，同时坝脚缺少导滤设施，不利于导渗）溢洪道溢洪道进口侧墙开裂，裂缝宽度达陡坡段的侧墙、底板b25mm局部冲坏，消力池深度、长度不够，损毁严重，泄洪尾渠屡遭破坏同时左侧墙与坝体接触面由于未作处理，沿接触面集中渗漏）输水设施原输水涵为三合土条石箱涵，强度低、质量差，长期运行后，c出现砌体脱落，漏水严重，并带走坝体大量颗粒，危及大坝安全为了进一步搞清水库枢纽的病险情况，对大坝作出安全评价，受县水xx XX利局委托，我院于年月至年月对大坝进行了较详细的地勘和2007220073测量，主要内容包括坝址工程地质情况、坝体填筑情况和大坝外型尺寸，查明大坝工程地质条件和水文地质条件以及坝体填筑料的物理力学性能，找出大坝存在的问题及原因，为大坝安全评价和工程除险加固设计提供必要的工程地质依据根据目的和任务，结合具体情况，本次勘探共布设了个孔，总计进尺
355.5m,取得原状土样件6区域地质概况
2.
1.2地形地貌
2.
1.
2.1水库位于湘江三级支流扬华江流域，库形狭长，河床坡降较大，为xx
2.5%水库位于沿山复式岩体内，为燕山期中粗粒黑云母花岗岩由于坝址地处全风化和强风化花岗岩区，冲刷剥蚀强烈，在构造地貌上属剥蚀低山丘陵地貌，山体海拔高程在之间库区内沟谷发育，库区内植被较好，库岸抗冲刷能
87.6〜
198.6m力较弱，坝址地形为“V，型河谷，地势较为陡峭工程地质及地层岩性
2.
1.
2.2坝址岩石属中生代燕山期花岗岩，上部为粗颗粒结构，风化深下部为中颗粒结构，岩石较坚硬，基础及两岸节理、裂隙发育，尤其是右岸发现较大裂隙坝址出露的地层为全风化花岗岩（残积土）、强风化花岗岩和中风化花岗岩由老至新分述如下）全风化花岗岩主要由花岗岩风化而成，土状、褐色、稍湿、硬塑，1矿物成分主要为长石、石英，厚ll.50~
15.50m）强风化中粗粒黑云母花岗岩浅灰色褐色，强风化，矿物成分主要为长2〜石、石英、黑云母，花岗结构，岩芯呈块状，锤击易碎，风化裂隙发育,厚
2.0〜
3.70m）中风化中粗粒黑云母花岗岩灰褐色，中风化，矿物成分主要为长石、3石英、黑云母，花岗结构，有少量风化裂隙，岩石较破碎地质构造及地震
2.
1.
2.3水库在区域构造上位于法山复式岩体内，主要为燕山期中粗粒黑云母花岗xx岩岩体以北东向断裂构造为主，露头风化比较强烈，节理裂隙交错杂乱，一般延伸不长，约1〜2mo根据2001年《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）以及国家地震局1990版1400万《中国地震烈区划图》，该地区地震动峰值加速度为
0.05g,地震动反应谱特征周期为相应地震基本烈度值小于度水文地质条件
0.35s,VI地下水类型以基岩裂隙水为主，其次为松散堆积层孔隙水一般埋藏较浅，主要由大气降水补给，沿裂隙分散排泄，水量较贫乏大坝工程地质条件
2.
1.3坝基工程地质条件
2.
1.
3.1）地层结构及岩土特征1根据对以往资料的收集整理，坝址区出露的地层主要为强风化花岗岩、全风化花岗岩及第四系坡残积物工程地质特性由上而下分述如下
①第四系坡残积层主要由土黄色、灰色砂土，碎石、粘土、卵石和植物生长根组成，厚约深的分布于河床部位l~3m,7~8m
②基岩为强、弱风化层岩石为弱风化花岗岩，颗粒大小相当，胶结好，比较坚硬，又没有明显的破碎断裂通过，渗漏小强风化层岩石表面风化、裂隙发育，地表氧化相对剧烈岩石松散，容易脱落，但延伸不长，深度为7〜15m）地质构造特征2坝区地质构造较简单，但节理、断裂构造发育坝基水文地质条件
2.
1.
3.2水库坝址区地下水以裂隙水为主，其次为松散堆积层孔隙水坦藏较浅，xx主要为降水补给，水量较贫乏坝基主要工程地质问题
2.
1.
3.3坝址区出露的地层岩性为全风化和强风化花岗岩，节理、裂隙发育，风化深度一般为1〜3m由于坝址位于风化花岗岩地区，风化较深，节理、裂隙比较发育，库水易从节理裂隙渗透目前基础渗漏及两岸绕渗严重，特别是右岸更甚坝体工程地质
2.
1.
3.4）钻探取样及土工试验a此次勘探对大坝进行了钻孔勘探，布置了个钻孔，工程布置见图，各钻孔3特性及取样情况参见钻孔柱状图室内土工试验由省长勘工程检测中心土工试验室完成共完成组原状土xx3样的实验，获试验结果组试验成果见附表《土壤室内试验成果3表）〉O）坝体结构及特征b水库为均质土坝，坝高坝轴长坝顶宽根据钻探资料及xx
18.2m,120m,4m土工试验资料坝体填筑料为黄色砂质粘土）坝体填筑土的物理力学指标c见《土壤室内试验成果表》（XX省长勘工程检测中心））坝体填筑土质量评价d水库大坝为均质土坝，坝体为黄色砂质粘土，填筑质量不均匀，其物理、XX力学指标都存在较大差异，现场勘探时发现个别地段无法取样）抗震评价e根据《水工建筑物抗震设计规范》（）有关规定，由于该地区地震SL203-97级数小于度，可不作抗震复核VI土工试验及统计结果表明液性指数II最大为
0.12,最小小于0；塑性指数IP均大于为平均为在稳定渗流浸润线以下的部分粘粒含量小于10,
27.5〜
28.7,28的土体,由于其饱和含水量小于倍液限，即坝体及坝基中不存在软粘15%
0.9~
1.0土，也不存在易液化土，因此，也不必采取抗震措施大坝施工质量评价
2.2坝体填筑质量评价
2.
2.1水库始建于年冬，后于年月进行第二次修改加固，由于施工xx195919639组织形式为群众性的“大兵团”作战，质量难以控制加上当时资金、物资、设备缺乏，填筑时全部采用人工夯压，尤其二次施工接触面未处理好，坝体填筑结合面多，土质均一性差，夯压不密实，形成渗透通道，因此坝体渗漏严重并引起坝体变形大坝坝基及岸坡处理质量评价
2.
2.2大坝清基时，大部分基础清基不够彻底，强风化岩层及杂物未全部清除，尤其在大坝截水槽清基时，因来水太大，未能达到弱透水层，只好打了一些枫木桩沉排，便回填了粘土，成为坝基础渗漏通道，导致漏水严重坝头左右两岸花岗岩强风化层比较深，节理、裂隙发育，导致了大坝两岸存在绕坝渗流经测算，目前坝基渗漏量达坝端渗漏量达200L/min,100L/min其它建筑物工程质量评价
2.3溢洪道工程质量评价
2.
3.1溢洪道于年开挖基本成型，其堰项高程为施工时清基不彻底，
1963157.0m,基础座落于强风化层之上同时砌体质量差，现存在较多险情渗水比较严重，溢洪道进口侧墙由于不均匀沉降而开裂，裂缝宽度达25mm；左侧墙与坝体接触面存在集中渗流；陡坡段和消力池、侧墙、底板和消力池局部冲坏，并使泄洪尾渠屡遭破坏输水设施工程质量评价
2.
3.2水库输水建筑物为的三合土条石箱涵年冬修建，由于强度低、质量差，xx1959经多年运行后漏水严重目前渗漏量达180L/min结论及建议
2.4通过对大坝的地质勘探情况试验资料及运行情况调查结果的分析，大坝工程质量较差，大坝及主要建筑物存在以下问题）由于大坝清基不彻底，座落于强风化花岗岩上，大坝截水墙未深入到弱透1水层，大坝左右两岸岩石节理、裂隙比较发育，层面风化较深，因此大坝基础渗漏及两岸绕坝渗漏较为严重建议对基础及两岸进行帷幕灌浆处理）坝体存在的问题2大坝由于填筑质量差，尤其二次施工的接合面处理不好，因而大坝坝体漏水较为严重建议进行坝体冲抓套井回填处理）坝体填筑料满足抗震指标，坝址区地震基本烈度级别小于度，可不作抗3VI震设计，坝身及坝基不存在软粘土和易液化土，也不必采取抗震措施）由于溢洪道基础开挖深度不够，座落在强风化花岗岩基础上，因而造成基4础漏水严重，加上砌体质量差，以致进口侧墙开裂、底板及消力池冲坏使泄洪尾渠屡遭破坏建议进行重建）输水涵洞漏水严重，渗水将大坝填土从涵洞和坝体接触面带出，影响大坝5安全，同时涵洞为三合土条石结构，强度低、质量差，不满足安全要求，建议采取加固措施根据《水库大坝安全评价导则》（SL258-2000）（以下简称《导则》）规定，该水库工程质量评价为不合格.大坝运行管理评价3概述
3.1水库大坝兴建过程
3.
1.1工程建设过程
3.
1.
1.1为改善镇大田方、等村亩农田长期受旱的水利状况，促进当地XX XX3800农业发展，提高人民生活水平，年县水利局组织人员进行了水库的勘1959xx xx测规划设计工作，并成立水库工程建设临时指挥部，全面负责水库工程建xx xx设于当年冬季即动工兴建，工程通过一年的施工，于年春初步建成，投入1960运行但由于当时技术力量缺乏，工程兴建时只进行了初步规划未进行正式设计再加上当时人力、物力有限，致使工程还未按初步规划方案完成为了完善工程设计，使工程能得到合理正常运用，为此于年月对溢洪道、输水涵进行补19639充设计，并按此工程设计进行施工，于年元月竣工1964大坝施工过程
3.
1.
1.2）大坝基础处理情况a大坝截水槽设在坝轴偏上游位置，其深度达到河床以下时，因来水8〜10m太大，基础未能达到弱透水层，只打了一些根木桩，回填了粘土因此大坝清基不彻底，同时两岸风化层也未清除，造成大坝基础及两岸绕坝渗流严重）大坝坝体填筑情况b水库始建于年冬，当时施工组织为“大兵团”作战，加上当时设备xx1959简陋，条件有限，施工采用人工夯压，坝体填筑结合面多，土质均一性差，夯压不密实，因而填筑质量不好年在原来基础上坝体加高，由于施1963工仍然采用人工夯压，填筑质量难以保障）溢洪道建设情况c溢洪道位于坝端左岸，设计为正槽宽浅式溢洪道，堰顶高程为溢流堰
157.0m,前缘净宽形式为宽顶堰，采用底流消能，并用浆砌石衬砌由于溢洪道陡
7.5m,坡段清基时不彻底，建在强风化花岗岩上，加上浆砌体施工质量较差，加上运行多年工程老化，现溢洪道出现了不同程度的险情，溢洪道进口侧墙开裂，裂缝宽度达陡坡断的侧墙、底板局部冲坏由于消力池深度、长度不够，现在25mm消力池冲坏，并使泄洪尾渠屡遭破坏）输水设施建设情况d输水设施为三合土条石箱涵，位于右坝段，进口高程为全长1460m,
70.5m,断面宽
0.5m,高
0.6m,设计流量
0.4m3/s0年冬修建的输水涵，由于强度低、质量差，现出现侧墙砌体脱落，漏水1959严重管理机构及体制
3.
1.2年成立县水库工程指挥部,其行政与业务关系,隶属县水利局1959xxxxxx年改名为水库管理所，其行政与业务关系转交镇管理所职工主要负1965xxxx责枢纽工程及灌区工程的运行管理、安全监测和维修保养等，水库管理所有干职工人，其中所长人，工程人员人211大坝运行管理的规章制度
3.
1.3水库管理所也初步建立了一些管理制度，但缺乏水工建筑物观测制xx度、水工建筑物观察制度、原型观测资料整理分析制度等，由于资金及人工程特性表.工程概述1概述
1.1现场安全检查及存在的主要问题
1.
2.工程质量评价2工程地质条件
2.1大坝施工质量评价
2.2其它建筑物工程质量评价
2.3结论与建议
2.
4.大坝运行管理评价3概述
3.1大坝运行情况
3.2大坝维修
3.3大坝安全监测
3.4工程目前存在的主要问题
3.5大坝运行管理综合评价
3.
6.防洪标准复核4工程概况
4.1工程等级及洪水标准
4.2才缺乏，对已建立的规章制度也未能得到切实执行，只在汛期对水库水位及大坝运行情况进行了观察大坝运行情况
3.2工程效益显著
3.
2.1水库建成以来，较好地发挥了工程灌溉效益和防洪效益，很好地保证了当地经济发展在防洪方面发挥了较大的作用，保证了重要交通干线和二万多人及八千多亩农田安全水库设计灌溉亩农田，现实际灌溉个村亩农田目前灌区实xx380033800现了农业年年稳产、高产，每亩产量平均达公斤以上灌区水费收入每年达780万元2水库大坝运行大事记
3.
2.2年冬，水库大坝动工兴建，开挖左岸溢洪道，水库蓄水1959xx年水库扩容和处险，水库正常水位由加高为相应库容由
1963149.0m
157.0m,万扩大为万于年元月竣工
39.4m3237irf,1964年月日，库水位时，基础坝体漏水仍较严重，估测漏水达20025281530m12L/so大坝维修
3.3急待进行加固维修的项目
①坝基、坝体及两岸绕坝渗流防渗；
②输水涵漏水处理；
③加固溢洪道工程包括进口、泄槽和消力池大坝安全监测
3.4由于水库工程建设属典型的边规划、边设计、边施工的“三边”工程,xx由于设计不够完善，没有建立大坝位移观测、渗流观测等工程观测设施，也没有配备相应的专业观测人员根据《土石坝安全监测技术规范》和《土石坝安全监测资料整编规程》的要求，管理所应配有专门负责SL60-94本水库水文观测的专职人员但目前水库没有任何水文、沉降、位移及渗流观测设备，无法对大坝进行必需的监测，影响大坝安全运行纵观管理所目前现状，水库需重新设立大坝观测系统，配置所需的仪器设备，建立健全大坝工程运行观测、水文观测制度，配备专职人员，搞好大坝的安全监测工作，为大坝的安全调度运行提供科学依据工程目前运行管理存在的主要问题
3.5大坝无安全监测设施，无雨情、水情观测设施；a管理所设施老化破损，通讯设备落后；b管理人员数量不够；c坝上无照明线路及设备d防汛公路未完工e大坝运行管理综合评价
3.6大坝运行
3.
6.1按照《水利工程管理单位编制定员试行标准》目前管理人员数量SU705-81,不符合要求；按照《水库工程管理设计规范》根据水库需要，现有的SL106-96,工程管理范围和保护范围基本符合要求；但由于管理及生活条件差而未能根据水库工程的任务、防洪兴利调度运用原则和工程建筑物的运用条件，制订水库调度运用规程及水文预报方案；工程观测没有进行，缺乏相应工程技术人员按照《水库洪水调度考评规定》经常性没有做好洪水预报及洪水调度，大坝运行SL224-98,评价为差大坝维修
3.
6.2由于资金等方面的原因，对于水库运行中工程出现的问题，管理所没有xx及时进行维修，也没有按规定开展岁修和大修，按照《土石坝养护修理规程》工程没有得到完好的维修，长期带病运行，为工程的安全运行带来隐SL210-98,患大坝安全监测
3.
6.3根据《土石坝安全监测技术规范》和《土石坝安全监测资料整编规SL60-94程》，水库运行管理方式方法比较落后，缺乏所需的观测设备及工程技术人员，xx无法进行正常的大坝观测综合评价
3.
6.4根据对大坝的运行、维修及安全监测工作的评价，各个方面均存在不同程度的问题，不能满足大坝安全运行及科学管理的需要按照《导则》的规定，水库大坝运行管理工作评价为差xx.防洪标准复核4工程概况
4.1水库位于县镇村，为湘江三级支流扬华江流域，坝址以上控XX XX XX XX制流域面积干流长
2.43km2,
1.912km水库是一座以灌溉为主兼顾下游防洪、养鱼等综合利用的小型水库，总XX I库容万正常库容为万最大坝高为均质土坝库区内海拔
297.2m3,237m3,
18.2m,高程干流平均坡降多年平均降水量库区植被良好
87.6〜
198.6m,
2.5%,1389mm,工程等级及洪水标准
4.2水库总库容为万水库大坝为均质土坝根据《防洪标准》xx
297.2irf,及《水利水电工程等级划分及洪水标准》的规定，该水库属小型GB50201-94I水库，属IV等工程，主要建筑物级别为4级，次要建筑物级别为5级其设计洪水标准为年一遇，校核洪水标准为年一遇,溢洪道消能防冲标准为年一遇5050020坝顶安全超高正常运用情况取非常情况取
0.5m,
0.3m洪水复核
4.3基本资料
4.
3.1水库及流域基本资料
4.
3.
1.1库容曲线此次复核采用年复核成果，如下表119844-1水库水位库容曲线表4-1XX〜单位万m3水位m143145147149151153155库容
0619.
839.
465.
698.3150水位m157159162库容
237357.
4575.62坝前吹程D=
1.2km；3汛期多年平均最大风速V=19m/s；4水库流域面积经复查F=
2.43km2；5干流长度L=
1.912km；干流坡降:
60.025o水文气象资料
4.
3.
1.2工程所在流域内无实测水文气象资料洪水复核计算
4.
3.2设计暴雨
4.
3.
2.1由于工程所在流域内无实测水文、气象资料，本次复核按《省暴雨洪水XX查算手册》资料进行查算得50年一遇面雨量点xa=
248.
00.999=
247.8mmH24®=H24年一遇面雨量面二抵点500xa=
362.0x
0.999=
361.6mmH244暴雨的时程分配
433.2按以下公式，推求小时各种历时的暴雨1〜241~6小时用H=H2X24n3-lX6n2-n3Xt1-n2t46〜24小时用Ht=H24x24n3-ixt1-n3根据面及查图得、代入公式计算成果见下表一:H24F n2n3,表一不同t时的Ht值mm频率％H24面n2n
3136122247.
80.
6510.
71989.
8131.
8167.
9203.
90.
2361.
60.
5960.
692106.
56181.
67230.
39277.60从手册查得各时段概化雨型时程分配的系数，从而算得小时暴雨的时程24分配成果如表二表二水库五十年一遇二十四小时降雨时程分配计算表XX时段
（一）
（二）12345678910111213
（三）H1=
89.8
（四）设计小
（五）
59.8H3-H1时降雨各=
42.024
（六）
21.9时段雨量位置及所
（七）
30.7占百H6-H3=
36.1分数A
11.1
（九）
10.
119.
521.2H12-H6=
36.0+
3.
67.
07.6+-
3.
24.
86.
46.
49.5II.
111.
111.1H24-H12=
43.9
（十二）
1.
42.
12.
82.
84.
24.
94.
94.9H总t
（十三）
1.
42.
12.
82.
84.
24.
94.
94.
93.
67.
07.
611.
121.9R总
（十四）Io=
301.
67.
07.
611.
121.9Rj=
0.75R
1.
25.
35.
78.
316.4续表二水库五十年一遇二十四小时降雨时程分配计算表XX时段合计
（一）
（二）1415161718192021222324
（三）100Hl=
89.
889.8
（四）
89.8
（五）
40.2H3-H1=
42.
042.0设计小时
（六）
20.1降雨各时段24雨量位置及
（七）
44.
824.5所占的系数H6-H3=
36.
136.
116.
28.8A
（九）
19.
516.
113.6H12-H6=
36.
036.
07.
05.
84.9+
（十一）
15.
812.
77.9H24-H12=
43.
943.9
（十二）
6.
95.
63.5Ht
（十三）
89.
820.
116.
28.
87.
05.
84.
96.
95.
63.
5247.8R◎Q.
（十四）
89.
820.
116.
28.
87.
05.
84.
96.
95.
63.
5217.8R±=
0.7R
67.
415.
112.
26.
65.
34.
43.
75.
24.
22.
6163.6查手册知该流域属产流分区第区，得，扣除初损得各时段V Im=120mm Io,净雨深R根据公式R t=R w查表
（3）得w
0.75,w=
0.75,求得设计净雨总，上总义设产校核过程计算成果如表三R上Z,用推理公式求设计洪水、校核洪水
4.323（）求净雨/历时根据1c L
1.912H-----------------=--------------------------=524尸/
4.//
32.43,/
40.0251/3X=o.14500-489=
0.42m列表计算分别根据表二第
（十四）栏，自最大时段净雨开始,Rt/t,向前相邻时段连续累加，并除以相应的历时，得表三水库五十年一遇净雨历时表表三xx时段123456789大小R-R
67.
416.
414.
8512.
08.
226.
565.
685.
225.22（前后相邻）Rt累
67.
483.
896.
26108.
26116.
48123.
04128.
72133.
94139.16Rt/t
67.
443.
932.
0927.
0723.
3020.
5118.
3916.
7415.46时段10111213141516合计R上大小（前〜
5.
23.
645.
154.
142.
61.
2163.6后相邻）Rt累
147.
5147.
11152.
26156.
4162.
4163.6Rt/t
14.
813.
6712.
6912.
0311.
610.9（）计算洪峰流量和泄流时间工参照《查算手册》，采用全面汇流2Qm公式[O=
0.27SxFxRt/tmr=
0.278x—・心试算得小时Q2%=3L8m3/s T2%=
1.8Qo.2%=
45.7m3/s TO.2%=
1.7小时意见及建议本次计算成果引用推理公式，参数从《省暴雨洪水查算手册》中查取，XX与流域情况差别较小,并采用表格进行计算，因此本次成果可靠Microsoft excel水库抗洪能力复核
4.4根据《水库大坝安全评价导则》的有关规定，抗洪能力复核主SL258-2000要是对水库大坝坝顶高程和泄洪道控制段顶部高程等挡水建筑物进行复核水库调洪复核假定溢洪道不同过水深查库容曲线求不同的滞洪库容算出相H,vs,〃q ip
1.67715应的下泄流量和堰宽符合某频率要求计算公式如下:qm B,堰顶高程为堰宽为求得过水深为:
157.0m,B
7.5m,H设计洪水下，过水深为1H
0.69m校核洪水下，过水深为2H
1.0m根据以上计算结果可知，年一遇设计洪水下，对应的设计洪水位为50年一遇校核洪水下，对应的校核洪水位为
157.69m,
500158.00m水库抗洪能力复核
1.4防洪标准复核结论
1.
5.大坝渗流评价5概况
5.1大坝渗流现状及存在的问题
5.2大坝渗流安全性态的分析与评价
5.3其它建筑物渗流安全评价
5.4结论
5.
5.大坝结构安全评价6工程概况
6.1大坝存在的主要变形及稳定问题
6.2稳定分析评价
6.3结构安全评价
6.
4.抗震安全复核7基本资料
7.1地震烈度标准值确定
7.2地震及抗震条件分析
7.3结论
7.
4.金属结构安全评价
8.大坝安全综合评价9结论
9.1建议
9.2水库大坝顶部高程复核
4.
4.2根据《碾压式土石坝设计规范》（）规定，水库大坝的顶部高程等SL274-2001于水库不同运用情况下的静水位与相应的超高之和具体计算公式如下坝顶高程坝设二设+△!!Z Z△H=2H+H+HL OC按官厅公式2HL=
0.0166V
54.Di/3Ho=7i（2H L）2/2L-cth（7iHi/L）义（2H）082L=
10.4L式中坝前水深（）Hi-----m；2H——波浪高度（Lm）；一波浪长度（）；2L mHo——波浪中心线到设计（校核）水位的高度（m）,即风浪壅高；He------安全超高（m）（根据规范要求选定）；V风速（m/s）,设计洪水V=
1.5Vf,校核洪水丫=丫打Vf=19m/s；吹程（）D——km,D=
1.2km计算结果如下（）设计洪水时1得2HL=
1.16m,Ho=
0.36m,He=
0.5m△H=
1.16+
0.36+
0.5=
2.02mZ Z+ZkH=
157.69+
2.02=
159.71mZ
159.5m坝设二设坝=
（2）校核洪水时得2HL=
1.42m,Ho=
0.2m,Hc=
0.3m△H=
1.42+
0.2+03=
1.92m+A=
158.0+1Z=Z.92=
159.92mZ
159.5m坝校坝=K水库坝顶高程复核成果表表九XX_-----------设计洪水情况（P=2%）校核洪水情况（P=
0.2%）项起调水位（m）
157.
0157.0最高水位（m）
159.
71159.92波浪高度2H（m）
1.
161.42L波浪中心线到水位高度Ho（m）
0.
360.20安全超高（m）
0.
500.30现有
159.
5159.5坝顶高程（m）应达
159.
71159.92富余-
0.21-
0.42经上述复核，XX水库大坝坝顶高程不能满足《防洪标准》（GB50201-94）规定洪水的挡洪要求溢洪道侧墙顶部控制高程复核
4.
4.3根据《溢洪道设计规范》（）第条规定，侧墙顶部控制高程SL253-2000237不得低于设计洪水位加波浪的计算高度和安全超高值因此，水库溢洪道控制xx段的顶部高程不得低于而现有侧墙顶部控制高程为比规范规定
159.71m
159.5m,的最小高程低了不能满足防洪要求
0.21m,泄洪安全分析
4.
4.4根据《水库大坝安全评价导则》（）的有关规定，泄洪安全SL258-2000分析包括复核在设计和校核洪水时，泄洪建筑物能否安全下泄最大流量以及泄洪建筑物本身和水库大坝的安全性；评估宣泄设计和校核洪水时，下游人民生命财产和社会经济损失；评估垮坝可能造成人民生命财产和社会经济损失等）泄洪建筑物本身的安全复核axx水库溢洪道在校核洪水位（
158.0m）时的泄量为
11.6m3/s,陡坡段起点侧墙顶高程为不能满足高度要求由于此流量在陡坡段时水流速度大，对侧墙
159.5m,及底板冲刷很严重，且消能防冲设施不能满足要求因此，正常情况下泄洪建筑物本身是不安全的）洪水风险分析b水库位于山丘区，一旦大坝溃决，近万的水量将倾盆而下，将淹没耕xx237m3地多亩，受灾人口达多人，直接经济损失万元,8000200002500详见表十一表十一水库溃坝洪水损失估算表xx淹没耕地（亩）受灾人口（人）学校（所）医院（所）经济损失（万元）800020000122500同时将冲毁宁娄线省级公路等，造成的损失难以估计防洪标准复核评论
4.5防洪标准
4.
5.1根据《防洪标准》及《水利水电工程等级划分及洪水标准》GB50201-94的规定，水库属小型水库，工程级别属等工程，主要建筑SL312-2000xx IW物级别为级，次要建筑物级别为级其设计洪水标准为年一遇，校核洪水4550标准为年一遇500水库大坝的实际防洪能力
4.
5.2水库坝顶部高程为较规范要求的最小高程低；溢xx
159.50m,
159.71m
0.21m洪道侧墙顶部现有控制高程为较规范要求的最小高程低；
159.5m,
159.71m
0.21m因此，水库溢洪道侧墙顶部现有控制高程及消力池均不满足现行规范要求xx泄洪能力
4.
5.3水库溢洪道控制段过流能力在宣泄设计和校核洪水时最大下泄流量时:会xx危及泄洪建筑物本身及水库大坝的安全根据《导则》规定，该水库防洪标准复核等级评价为级C大坝渗流安全评价5概述
5.1水库于年冬动工兴建,年水库基本完工枢纽工程为等工程，xx19591960IV主要建筑物为级建筑物枢纽主要由大坝、溢洪道、输水设施等永久性建筑物4组成大坝渗流现状及存在的问题
1.2水库大坝是经过二次间断的施工才达到现有规模xx年冬开始动工兴建，进行了基础开挖和输水涵洞及大坝的施工由于1959当时施工条件简陋，技术装备落后，清基不够彻底，大坝截水墙清基时，由于来水太大而未清到弱透水层，只打了一些根木桩便回填了粘土，导致现有坝基渗漏严重未设置有排水导滤设施年施工时在左岸修建溢洪道由于基础清基不够，座落在强风化花岗1959岩基础上，截水墙未达到弱透水层，因此大坝基础及坝体漏水严重同时溢洪道侧墙与坝体接触面夯压不密实，墙体出现裂缝，因而造成溢洪道基础侧墙漏水输水涵布置在右岸，于年建成涵洞为三合土条石箱涵由于强度低、1959施工质量差，长期运行后，出现险情渗漏严重，目前输水涵洞渗漏量达180L/mino大坝渗流安全性态的分析与评价
1.3计算断面的确定
1.
3.1大坝渗流计算断面选取本次勘探取样的典型断面，断面形状见图渗透指标的确定
1.
3.2水库的特征水位采用洪水复核的成果正常蓄水位为歹”？.设计洪水位0m,为▽
157.69m,校核洪水位为▽
158.0m本次计算断面的渗透计算主要根据地质勘探的资料和现场所取原状土样的室内土工试验及现场注水试验成果，按均质坝不透水基础进行计算计算方法说明533由于本工程为小型水库，因此本次大坝边坡稳定计算根据《小型水利水I电工程碾压式土石坝设计导则》以下简称设计导贝的规定进行，稳SL189-96D定计算工况为稳定渗流期对下游坝坡进行稳定计算1水库水位骤降时对上游坝坡进行稳定计算2由于本坝为均质坝，故采用瑞典圆弧法进行稳定计算稳定渗流期下游坝坡稳定采用有效应力法进行计算，利用流网等势线求作用于滑动面上的孔隙压力和有效应力；水库水位下降的上游坝坡稳定采用简化法进行计算、值均采用C cp固结快剪指标渗流计算
1.
3.4渗流计算工况的确定
1.
3.
4.1根据《碾压土石坝设计规范》第条的规定渗流计算应考虑水库SDJ218-84运行中出现的各种不利条件本次渗流计算分析按以下工况进行
①上游正常蓄水位与下游相应的最低水位时下游坝坡稳定渗流最不利的工况
②库水位从正常蓄水位骤降到死水位，同时下游相应最低水位时，上游坝坡非稳定渗流最不利的工况本次渗流和稳定计算采用北京理正软件设计研究院的《岩土计算系列软件》进行计算稳定渗流计算内容及结果
5.342本次稳定渗流计算按正常蓄水位控制水位进行复核、分析上游正常蓄水位▽
157.0m,下游无水，坝体浸润线见下表及附图xx水库大坝计算断面稳定渗流期浸润线（▽
157.0m）X
21.
33523.
12724.
91826.710Y
8.
5349.
0959.
62410.125非稳定渗流计算内容及结果
5.343）降水曲线的确定1非稳定渗流计算考虑时段无降雨，按涵洞允许最大快速下泄流量（溢流堰以上库水位按溢洪道和涵洞共同泄流）计算库水位快速降落的工况）非稳定渗流计算结果2本次非稳定渗流计算按正常蓄水位骤降落到死水位过程进行复核、分析上游正常蓄水位▽
157.0m骤降落到死水位▽
146.0m,下游相应无水，坝体浸润线见下表及附图xx水库大坝计算断面非稳定渗流期浸润线（▽
157.0m）X
26.
43627.
71728.
99930.
28031.
56732.843Y
10.
57411.
01711.
44311.
85312.
25012.634局部渗透分析
1.
3.5各种计算工况的稳定与非稳定渗流中，局部渗流的最大渗透坡降值见表坝体的最大渗透坡降值在各种计算工况中，最大值为（计算值），大于5-4,
1.74［允］由于二次施工的接触面未进行很好的处理，故在接触面发生了流J=
0.62土破坏现象值得注意的是，由于坝基截水墙基础部分砂卵石层清理不彻底，现坝基渗漏严重水库大坝计算断面最大渗透坡降值表5-4XX页目上游水位（m）下游水位（m）最大渗透坡降Jmax分类稳定渗流
157.
0141.
31.41非稳定渗流
141.
31.74其他建筑物渗流安全评价
1.4溢洪道渗流安全评价
1.
4.1由于溢洪道清基不够，座落在强风化花岗岩基础上，因而基础渗漏严重，并带走基础颗粒，引起基础沉降由于施工质量差，进口侧墙开裂漏水至大坝坝体，同时与大坝接触面存在集中渗流，漏水较为严重渗流安全性态评价为不安全输水设施渗流安全评价
1.
4.2输水涵洞为三合土条石结构，强度低、质量差，一直存在漏水，并出现砌体剥落，目前漏水严重，由于涵洞渗漏严重，这样容易带走坝体土料颗粒，导致坝体沉塌输水设施渗流性态评价为不安全
1.
4.3根据坝体渗流计算结果和渗流分析，结合大坝施工情况、地质勘探及土工试验成果，对大坝渗流状况作如下评价）大坝坝体内部稳定渗流最大渗透坡降极值为（计算值），非稳定渗1141流最大渗透坡降极值为（计算值），均大于粘土［允］致使大坝出
1.74J=
0.62,现渗透变形）大坝坝基、坝体及两岸坝端存在渗漏2）溢洪道基础座落在强风化花岗岩上，存在渗漏，左侧墙与坝体接触面存3在集中渗流，同时进口段侧墙开裂，漏水渗到大坝坝体）输水涵洞存在较严重的渗漏，有时渗水混浊，大坝填土将被渗水从输水4涵洞与坝体接触面带出，形成更大的渗漏通道，威胁大坝的安全根据《导则》规定，该坝渗流安全复核等级评价为级C.大坝结构安全评价6工程概况
6.1xx水库于1959年冬动工兴建，1960年水库基本完工枢纽工程为W等工程，主要建筑物为级建筑物枢纽主要由大坝、溢洪道、输水设施等永久性建筑物组4成大坝存在的主要变形及稳定问题
6.2水库大坝坝基、坝端渗漏严重，且没有设置导滤设施溢洪道清基深度不xx够，座落在强风化花岗岩上，渗水严重由于带走颗粒，使砌体沉降导致侧墙开裂，破坏进口段，渗漏水直接渗入坝体，加上左侧墙与坝体接触面处理不好，形成集中渗流，易造成渗漏破坏同时由于原设计不合理及工程质量差，多年运行后消力池冲毁，并导致泄洪尾渠破坏输水涵洞为三合土条石结构，强度低、施工质量不好，导致涵洞严重漏水，内部出现塌落和开裂现象稳定分析评价
6.3计算断面及参数指标的确定
6.
3.1大坝坝坡抗滑稳定计算断面选取本次勘探取样的计算断面，断面的形状见图本次计算断面的物理力学指标是由现场勘探取样，根据试验资料及相似工程所采用指标来确定，各材料分区情况见图，各材料分区的密度和、值见表C P6-1o水库工程特性表序指标名称单位原设计实际达到备注号--水文1坝址控制流域面积km
22.
432.432干流长度km
1.
9121.912干流平均坡降%
2.
52.53多年平均降雨量mm13891389:水库1水库水位校核洪水位m
158.
0158.0设计洪水位m
157.
69157.69正常蓄水位m
157.
0157.0死水位m
146.
0146.02正常蓄水位时水库面积km
20.
530.533库容总库容104m
3297.
2297.2正常蓄水位库容104m3237237死库容104m
312.
912.9调节特性年调节年调节洪水—*1设计洪峰流量P=2%m3/s
31.
831.8设计下泄流量m3/s
6.
76.72校核洪峰流量P=
0.2%m3/s
45.
745.7校核下泄流量m3/s
11.
611.6水库大坝计算断面分区的密度和、甲值表6-1XX CIII ni湿
1.
741.
841.86密度g/cm3饱和
1.
771.
881.92凝聚力C kpa固结快剪222917内摩擦角P度固结快剪
24.
816316.2计算方法说明
6.
3.2由于本工程为小型水库，因此本次大坝边坡稳定计算根据《小型水利水I电工程碾压式土石坝设计导则》以下简称设计导则的规定进行，稳定SL189-96计算工况为稳定渗流期对下游坝坡稳定最不利的工况1水库水位骤降时对上游坝坡稳定最不利的工况2由于此水库大坝为均质坝，故采用瑞典圆弧法进行稳定计算稳定渗流期下游坝坡稳定采用有效应用法计算，利用流网等势线求出作用于滑动面上的孔隙压力和有效应力，水库水位下降的上游坝坡稳定采用简化法进行计算凝聚力、C内摩擦角中均为固结快剪指标坝坡抗滑稳定计算
6.
3.3按以上的计算方法采用北京理正岩土计算软件进行计算，其结果为⑴稳定渗流期下游坝坡稳定计算按上游正常蓄水位下游无水工况进
157.0m,行计算，计算得出下游坝坡最小安全系数为Kmn
1.09o非稳定渗流期上游坝坡稳定计算考虑时段无降雨，按涵洞下泄流量计算库2水位从正常蓄水位快速降落到死水位，同时下游无水时的工况，计算得出上游坝坡最小安全系数为Knm
1.08o结论
6.
3.4根据《小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则》第条中规定，SL189-96722采用瑞典圆弧法计算时，坝坡抗滑稳定安全系数应不小于表规定的数值6-4坝坡抗滑稳定最小安全系数表表6-4运行条件最小安全系数正常运行条件（稳定渗流期，库水位正常降落）
1.15非常运行条件（施工期，库水位非常降落，正常运行条件加地震）
1.05根据坝体抗滑稳定计算结果，正常运行条件的最小安全系数为小于K
1.09,min规范允许最小值，不满足要求；非常运行条件的最小安全系数为大于Kmin
1.08,规范允许最小值，故满足规范要求结构安全评价
6.4在稳定渗流期大部分工况下，水库大坝按目前各项指标计算的下游坝坡XX最小抗滑稳定安全系数不满足规范要求；上游坝坡在库水位骤降时最小抗滑稳定安全系数满足规范要求溢洪道清基深度不够，座落在强风化花岗岩基础上，存在漏水，进口段侧墙由于沉陷开裂，渗漏水直接渗入坝体，易发生渗漏破坏，同时左侧墙与坝体接触面未处理，集中渗漏较严重陡坡段底板和侧墙局部冲坏，消力池冲毁，并导致泄洪尾渠破坏输水涵洞砌体强度低、质量差，内部出现塌落和开裂现象，漏水严重，并带出大量坝体填土，危及大坝安全综合以上评价，根据《导则》规定，该大坝结构安全等级评价为级C.抗震安全复核7基本资料
7.1水库位于县镇村，所在流域为湘江三级支流源头上地理位XX XX XX XX置为北纬2756，的〃，东经11207,35〃坝址下游距xx县城65km,距xx镇10km,距洛湛铁路地理位置比较重要8km水库库区内平均海拔约多年平均降水量坝址控制集雨面积xx150m,1389mmo干流长干流平均坡降水库是一座以灌溉为主，结合防
2.43km2,
1.912km,
2.5%xx洪、养鱼等综合效益的小（）型水利工程水库设计灌溉面积亩，实际灌I3800溉面积亩3800地震烈度标准值确定
7.2根据区域历史地震资料分析和国家标准《中国地震参数区划图》（GB18306-2001）以及国家地震局1990年版1400万《中国地震参数区划图》，坝址区位于地震动峰值加速度为＜的地区，相应地震基本烈度小于度005g VI根据《水库大坝安全评价导则》（）的规定，级以下（含级）SL258-200022建筑物的设计烈度标准值和复核标准值即采用本地的基本烈度即＜度J JcJ,Jc=J6地震及抗震条件分析
7.3抗震液化评价
7.
3.1本次大坝安全评价工作对大坝现场取样、土工试验成果表明，大坝为均质土坝，其填土液性指数（II）最大值为
0.34,一般在＜0〜
0.34之间；粘粒含量最小为31%,一般在之间根据《水工建筑物抗震设计规范》的规定，31%〜56%SL203-97该土地遇震时产生液化及软粘土的可能性小抗震复核
7.
3.2根据《水工建筑物抗震设计规范》的规定，地震烈度时，大坝SL203-97Jc6等永久性建筑物不需作抗震安全复核结论
7.4根据《导则》规定，该水库大坝抗震安全分级评价为级A金属结构安全评价
8.本水库无金属结构.大坝安全综合评价9根据《导则》规定的大坝安全分类具体标准，水库工程大坝安全综合评价xx分析成果如下结论
9.1）质量等级评价为不合格；a）大坝运行管理等级评价为差；bc）防洪标准复核等级评价为C；d）渗流安全等级评价为C；e）大坝结构安全分析等级评价为C；f）抗震安全等级评价为A；）无金属结构g对三类坝采用一票否决的办法，即只要一项为级，便定为三类坝综合以C上分析，水库大坝安全综合评价等级建议定为三类坝（详见下表）xx建议
9.2）对大坝坝基、坝肩进行帷幕灌浆防渗处理a）对大坝进行冲抓回填处理，下游坝脚设棱体b）对溢洪道进口进行基础帷幕灌浆，对左侧墙与坝体接触面增加防渗刺墙，c对陡坡段和消力池进行重建）加固输水涵洞d）设立大坝工程安全监测设施及水位、雨量观测设施，加强安全监测，增设e通讯设施和照明设施）改建坝顶防汛公路及管理所危房f）续建通往水库的防汛公路g表水库大坝综合评价表XX分析评价结论评定级别评价项目工程运行中暴露出较严重的质量问题坝体、溢洪道进口段清基不彻底；坝体填筑料质量不均匀，填筑不密实；工程质量不合格溢洪道侧墙与坝体接触面无防渗措施，陡坡段及消力池局部破坏；输水涵洞漏水，进水口启闭设施老化1）大坝缺少必要的安全监测设施；2）管理所设施老化破损，通讯设备落后；3）管理人员数量不够；运行管理差4）大坝没有得到完好的维修，处于带病运行状态；5）防汛公路未完工大坝坝顶部高程为
159.50m,较规范要求的最小高程
159.71m低
0.21m；不能满足规范要求防洪标准溢洪道侧墙顶部现有控制高程为
159.50m,较规范要求的最小高程
159.71m低C
0.21m1）大坝坝体内部稳定渗流最大渗透坡降极值为
1.41（计算值），非稳定渗流最大渗透坡降极值为
1.74（计算值），均大于粘土［J允］=
0.62,发生位置均在二次施工接触部位，故在二次施工接触面发生了渗透破坏渗流安全2）大坝坝基、坝体及两岸坝端存在渗漏C3）溢洪道进口段存在渗漏，左侧墙与坝体接触面存在集中渗流4）输水涵洞存在较严重的渗漏1）在正常运行条件下，大坝按目前各项指标计算的下游坝坡最小抗滑稳定安全系数Kmin为
1.09,小于规范规定的最小安全系数
1.15,不满足规范要求；在非常运行条件下，大坝按目前各项指标计算的上游坝坡最小抗滑稳定安全系数Kmin为
1.08,大于规范规定的最小安全系数
1.05,故满足规范要求结构安全C2）溢洪道进口段清基不够，底板存在漏水，进口段侧墙由于不均匀沉陷而开裂，渗漏水直接渗入坝体，易发生渗漏破坏陡坡段底板和侧墙中段冲坏，消力池冲毁，并导致泄洪尾渠破坏3）输水涵洞砌体质量差，内部出现塌落和开裂现象，目前漏水严重坝址地区地震动峰值加速度为V
0.05g,地震动反应谱特征周期为
0.35s,相应地震抗震安全A基本烈度值为小于VI度，可不作抗震复核金属结构无金属结构安全序号指标名称单位原设计实际备注四主要建筑物1大坝坝型均质土坝均质土坝坝顶高程m
159.
5159.5最大坝高m
18.
218.2坝顶宽m
4.
04.0坝顶轴长m
120.
0120.0-+4-LL»l_l_|花-4+-*=LJ U_l.花2地基特性冈石冈石3泄水建筑物溢洪道型式宽浅式宽浅式溢流堰顶高程m
157.
0157.0溢流堰宽度m
7.
57.5闸门型式闸门尺寸启闭机消能方式底流消能底流消能4输水建筑物型式石箱涵石箱涵输水道长度m
70.
570.5输水涵尺寸（宽x高）mxm进口底板高程m
146.
0146.0设计流量m3/s
0.
40.4闸门型式卧管卧管序号指标名称单位原设计实际备注闸门尺寸（内径）m
0.
30.3五工程效益1灌溉面积亩38003800其中水田田380038002可养鱼水面亩4794793防洪保护耕地面积km2994下游影响主要城镇及交通干线情况距宁娄线省道公路距离km55距镇距离km1010XX距洛湛铁路距离km88工程概述1峻
1.1工作内容
1.
1.1水库大坝安全评价工作由省县水利水电勘察设计院完成，主要工XX XX XX作内容包括对大坝进行现场安全检查、大坝坝址测量及地质勘探与土工试验、大坝运行资料的收集、集雨面积及防洪标准复核、渗流安全评价、结构安全评价、抗震安全复核、金属结构安全评价及大坝安全综合评价提供的成果报告
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1.2本次大坝安全评价工作提供的成果报告有工程质量评价、大坝运行管理评价、防洪标准复核、大坝渗流安全评价、大坝结构安全评价、抗震安全复核及金属结构安全评价、大坝安全综合评价工程概况12水库工程位置
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2.1水库位于县镇村，所在流域为湘江三级支流扬华江流域地XX XXXXXX理位置为北纬（〃，东经〃坝址距县城距镇2756,M11207,35xx65km,xx距洛湛铁路10km,8km主要效益
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2.2水库是一座以灌溉为主，结合防洪、养鱼等综合效益的小（）型水利工xx I程水库设计灌溉面积亩，实际灌溉面积亩38003800枢纽主要建筑物的特性及参数
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2.3水库枢纽工程由大坝、溢洪道和输水设施等永久性建筑物组成工程等级与洪水标准a水库总库容为万水库大坝为均质土坝根据《防洪标准》xx
297.2m3,及《水利水电工程等级划分及洪水标准》的规定，该水GB50201-94SL252-2000库属小型规模，工程等别属等工程，主要建筑物级别为级，次要建筑物级IW4别为级其设计洪水标准为年一遇，校核洪水标准为年一遇550500水库水位与相应库容b水库正常蓄水位
157.0m,相应正常库容237万m3；水库设计洪水位
157.69mP=2%,相应库容
275.5万m3；水库校核洪水位
158.0m片2%°,相应总库容
297.2万n；死水位
146.0m,相应死库容
12.9万m3为年调节水库o大坝c水库大坝为均质土坝，坝顶高程最大坝高坝顶轴线长
159.5m,
18.2m,120m,坝顶宽4m上游坝坡坡比为
12.5,下游坝坡有二级平台，平台高程分别为
157.6m和坡比分别为下游坝脚未设导渗设施
150.72m1:
2.3,1:
2.0,1:
2.2溢洪道d溢洪道位于大坝左岸溢洪道采用正槽宽浅式结构，溢流堰堰顶高程
157.0m,堰宽
7.5m设计泄洪流量
6.7m3/s P=2%,校核泄洪流量
11.6m3/s P=2%o消能方0式为底流消能输水设施e输水设施为三合土条石箱涵，位于右坝段，进口高程为全长
146.0m,
70.5m,断面宽
0.5m,高
0.6m,设计流量
0.4m3/so工程简要建设过程为改善镇大田方、等村亩农田长期受旱的水利状况，促进当地XXXX3800农业发展，提高人民生活水平，年县水利局组织人员进行了水库的勘1959xx XX测规划设计工作，并成立水库工程建设临时指挥部，全面负责水库工程XXXX建设于当年冬季即动工兴建，工程通过一年的施工，于年春初步建成，投1960入运行但由于当时技术力量缺乏，工程兴建时只进行了初步规划未进行正式设计再加上当时人力、物力有限，致使工程还未按初步规划方案完成为了完善工程设计，使工程能得到合理正常运用，为此于年月对溢洪道、输水涵进19639行补充设计，并按此工程设计进行施工，于年元月竣工1964现场安全检查及存在的主要问题
1.3根据现场安全检查及对兴建情况调查资料的分析，工程主要存在以下问题大坝
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3.1由于大坝基础为强风化花岗岩，基础及两岸节理、裂隙发育，清基时强风化层等未完全清除，坝基截水墙未达到弱透水层，同时大坝进行二次施工时二次工程接合部分未处理好，因而造成大坝基础、坝体及两岸坝端渗漏严重，尤其是右坝段目前坝基渗漏量达坝端渗漏量达200L/min,1OOL/min溢洪道
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3.2由于溢洪道工程质量差，清基深度不够，基础为强风化花岗岩，衬砌。
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