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施工缝面及止水
4.3对于槽身新老混凝土的施工缝和二浇带竖向施工逢需要特殊处理，防止发生漏水对于水平施工缝在在混凝土出面要表面平整，混凝土凿毛之前要在表面开一道宽深的凹槽，在混1cm2cm凝土浇注之前槽中安放一条遇水澎涨止水条；对于二浇带部位的施工逢处理方法与所述相同止水安装顺直、牢固，钢筋不得与止水接触，振捣时止水带下层振捣充分在浇筑侧墙时去除止水带所在施工缝浮渣、预应力施工5概述
5.1槽身预应力张拉全部采用后张法单向张拉施工混凝土浇筑前在结构件内按设计要求进行埋管、固定锚板并穿好钢丝束混凝土浇筑完并符合设计技术要求规定的允许张拉强度以上后，85%方能开始预应力施工，槽身混凝土浇筑后，现场预留同条件养护试件波纹管
5.2原材料
5.
2.1本工程预应力混凝土结构采用单向后张法孔道形成采用高密度聚乙烯塑料波纹管内HDPE径加塑料波纹管所用的材料以高密度聚乙烯为主，其中可含有有利于管材性能的添加剂，@60采用高密度聚乙烯塑料加工制造HDPE波纹管安装
5.
2.2布置波纹管时首先用钢筋加工井字架作为波纹管的定位架，防止混凝土浇筑过程发生偏移、下沉或上浮，定位架纵向间距为波纹管安装待底网钢筋及侧向钢筋绑扎过程中穿插进行安1m,装时应按图纸上每个孔道坐标在模板上标出的断面及矢高控制，坐标尺寸量测允许误差用±5mm,定位钢筋将波纹管固定在箍筋上，并控制好波纹管的左右位置，定位钢筋与箍筋焊接，横向位置按设计图纸上的坐标定位波纹管检查
5.
2.3浇筑混凝土前应检查波纹管是否有孔洞或变形，接头处是否用胶带密封好，在与锚垫板接头处，一定要用胶带或其它东西堵塞好以防水泥浆渗进波纹管或锚孔内安装中波纹管接长应采用专用波纹管接头，在搭接处外缘用密封胶布缠紧浇筑混凝土时应尽量避免振捣棒直接接触波纹管，以防漏浆堵孔钢绞线、锚垫板及排气孔
5.3钢绞线材质须符合设计要求预应力钢绞线的选择、制作
5.
3.1预应力钢绞线从符合资质要求的厂家购买，购买的钢绞线须符合设计要求1钢绞线制作场地应干净、无泥浆及油污，钢绞线应按设计尺寸下料，必须采用无齿锯切割，下料长度必须准确为保证钢绞线顺利地穿入张拉千斤顶和工具锚内，应将钢绞线端头的毛刺打磨掉下料长度计算2钢绞线下料长度须符合设计图纸要求L=LO+2L1+L2+L3式中固定段或张拉端至张拉端锚垫板之间直线或曲线长度L0—mm;锚具长度L1—mm一张拉工作长度L2mm固定端锚板后的钢绞线长度根据图纸长度L3—mm下料、穿孔3根据下料长度做好标记，要求丈量准确利用下料牵引机具将钢绞线拖至标记位置切料切好的钢绞线要在显要位置注明钢束号、长度、根树钢绞线要妥善保管，注意防火防潮钢束穿入预留孔道前，按设计图纸每个孔道编号需配置钢绞线的数量，将钢绞线扎成束，每一道，近张拉端以内每隔一道用软钢丝绑扎成束，称“钢束”，每根钢绞线间应
1.5m2m
0.5m保持平行，钢束端部应有明显上、下标志，不得扭曲，然后挂牌编号渡槽槽身部分应力束孔道是曲线状，用人工穿束比较困难，用人工先将引绳拉过孔道，然后将钢丝绳头用卡环与钢束头接在一起，然后将钢束徐徐拉进孔内，在钢束头进孔道时，旁边配合人工协助使其顺利入孔锚垫安装板
6.
3.2张拉端锚垫板安装1波纹管安装就位后，将锚垫板的颈部套在波纹管上，波纹管与锚垫板的搭接长度不得不小于搭接处外缘用胶布缠紧，并用中铅丝绑扎固定在钢筋上，锚垫板的孔道出口端必30mm,3〜4nlm须与波纹管中心线垂直，其端面的倾角必须符合设计要求对于下卧式张拉端，应在结构物表层下按设计图纸预留锥形凹槽在端面模板立好后，用螺栓将锚垫板固定在模板上固定端圆型锚具安装2P固定端圆型锚具安装应在钢绞线穿束前装配完毕圆型锚具装配是将固定端的钢绞线穿P P过锚垫板及锚板的小孔做挤压套、封压板，挤压套与钢绞线采用专用的型挤压器挤压锚固，JYM在约束圈后的波纹管上开孔接入回浆管，组装后全部埋入混凝土中当张拉端穿束后，将固定端圆型锚垫块的小孔端套在波纹管上，并将螺旋筋套入型锚具的颈部装配好的圆型锚具安P PP装到位，用钢筋架固定在附近的钢筋上排气管
7.
3.3当预留孔道的波纹管安装就绪，根据需要在波纹管的适当位置设置排气管塑料管，HDPE其设置原则为钢束的预留孔道长度大于时，应在中间设置一个排气管；130m曲线束的预留孔道如有上拱结构，则在波峰处必须设置排气管；2排气管要求通至预应力混凝土上表面并外露以上，在外端编号并用胶布粘牢，3300mni排气管与波纹间应用密封胶布缠紧预应力张拉
5.4混凝土结构的强度达到设计强度的时，并提交同期混凝土试样的强度报告张拉前应清85%理承压面，并检查锚垫板后面及波纹管边缘的混凝土质量，如有空鼓现象，应及时修补，待修补混凝土强度达到设计强度的时，方允许张拉85%准备工作
5.
4.1将锚垫板喇叭管内的混凝土清理干净，消除钢绞线上的锈蚀、泥浆套上工作锚板，在锚板锥孔内抹上一层薄薄的黄油，在锥孔内装上工作夹片混凝土结构的强度达到设计强度的或符合设计图纸的要求，并提交同期试样混凝185%土强度报告施加预应力前，应对钢束、锚具、千斤顶及油表进行配套校验，其压力表的精度在2±2%范围内张拉前应清理承压面，并检查锚垫板后面及波纹管边缘的混凝土质量，如有空鼓现象，3应及时修补，待修补混凝土强度达到设计强度的时、方允许张拉85%在张拉钢绞线之前，应检查波纹管内是否有泥浆漏入的情况发生，若有则应采取措施使4管内畅通后再进行预应力筋的张拉施工张拉前应会同专业人员进行试张拉，当确定张拉工艺合理，张拉伸长值正常，并无有害4裂缝出现，方可进行成批张拉应有特殊情况紧急预案，如出现连续滑丝、断丝或伸长值超出实际值等情况5±6%千斤顶的定位安装
5.
4.2渡槽槽身一端留出左右后浇带，张拉空间小，张拉工具应首选短小精悍的穿心内卡500nlm式千斤顶在千斤顶端头套上相应的限位板，装上张拉千顶，并且与油泵相连接，注意千斤顶要和油压表配套使用装上工具锚板，在锚板锥孔内装上工具锚夹片，锥孔内表面和夹片表面涂上约厚的蜡质润滑剂，以使张拉完毕后夹片能自动松开1mm钢束张拉
3.
5.3张拉顺序1张拉顺序钢束张拉按同步、同时张拉的原则边墙为号一号、号一号；中墙为号一号、号一号一号、号14325786910钢绞线在锚头外预留长度为作为千斤顶的张拉工作长度，张拉完成后截断280cm,锚具采用型号，每束张拉力采用圆形界面塑料波纹管内经YJM15—
61085.868KN,HDPEA60mll1（）预应力钢束张拉控制应力36con6con=
0.7Xfptk=1302MPa其中为本工程选用的小预应力钢绞线的标准强度，预应力钢束张拉时应力增加的fptk jl
5.2速率控制在100MPa/min（开始计入伸长量）一持荷（锚固）100Mpa/mm,0—10%8con100%6con2min（）钢束伸长量4预应力张拉采用双控，即应力控制的伸长值控制应力控制即由压力表读数控制；伸长值控制按张拉过程实测伸长值与理论伸长值比较，预应力钢束张拉伸长量的测定值与图中给定值相比误差不得超过否则应停止张拉，并查明原因±6%,边墙钢束伸长量（张拉端）1号
13.9cm；2号:
13.8cm;3号:
13.6cm;4号:
13.6cm.中墙钢束申长量（张拉端）5号
13.9cm；6号
13.9cm;7号:
13.7cm；8号
13.7cm;9号
13.9cm;10号:
13.8cm锚固
3.6松开送油油路截止阀，张拉活塞在预应力筋回缩下回程若干毫米，工作锚片锚固好预应力筋关闭回油油路截止阀，向回程油缸送油，活塞慢慢回程到底按顺序取下工具夹片、工具锚板、张拉千斤顶、限位板在距工作夹片处，切除多余的预应力筋，用混凝上封住锚头在锚板5cm及锚垫板之间的缝隙处涂抹环氧树脂，然后安装保护罩，用螺栓固定在锚垫板上，通过保护罩的预留孔灌微膨胀水泥砂浆，将锚具密封，为灌浆做好准备孔道灌浆
3.7灌浆时间及材料
3.
7.1预应力张拉后，孔道应尽早灌浆灌浆材料要求用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥；水采用清洁的饮用水，水灰比不得大于
0.4；灌浆材料可根据需要添加专用的添加剂，但添加剂应不含有氯盐等对预应力盘具有腐蚀性的化学成份当掺入适量减水剂时，水灰比可减到主要技术
0.35,指标见下表项目性能指标水泥及以上普硅水泥水灰比
0.35-
0.4,工地根据下列指标实配凝结时间初凝23h,终凝W24h水泥浆稠度14—18S泌水率3h〈l%,最大不超过2%,24h为0体积变化率-1-5%抗压强度7d230MPa抗腐蚀性对钢筋无腐蚀主要技术指标表一般在张拉后小时内往张拉孔道内灌浆，如情况特殊不能及时灌浆，应采取保护措施保24证锚固装置及钢绞线不被锈蚀，以防滑丝灌浆是后张法预应力施工中的最后也是关键的一步，灌浆前对灌浆机进行认真检查、标定，用压浆机向管道内注压清水，充分冲洗，润湿管道，至全部管道冲洗完后，正式拌浆，开始压灌浆灌浆开始后需等另一端排水，排水孔亦喷出纯浆并稳定后，才可封闭排气孔，其后对管加压到以上并持荷后封闭灌浆后三天内不得切
0.6mpa3min割钢绞线和碰撞锚具压浆要求
3.
7.2灌浆前应先确认孔道内是否有积水和杂物，如有积水和杂物应用高压空气进行清除灌浆采用真空辅助灌浆工艺，采用一端压浆另一端抽真空的方法；峰谷形曲线孔道，峰顶应增设排气孔，配合排气一端张拉钢束水平布置时，则由张拉端灌浆孔压浆，固定端排气孔抽真空；竖向布置时，则由张拉端灌浆孔抽真空，固定端排气孔压浆压浆应缓慢均匀，不得中断，将所有最高点的排气孔依次放开或关闭，压浆前应将排气孔关闭抽真空，孔内大气压应保持在浆液充满孔道后，将排气孔依次放开，当排气-
0.085—
0.IMPa孔稀浆流尽，并流出浓浆时关闭排气孔，然后继续加压至维持30〜50ml
0.5〜
0.6MPa,20〜30s后，将灌浆孔用木塞堵住较集中的孔道尽量连续压浆完成压浆过程中及压浆后内，结构48h混凝土的温度不得低于灌浆后至少有保持在以上，否则应采取保温措施灌浆时水泥5℃,5d5c浆的温度应为当气温高于时，压浆宜在夜间进行10〜25℃35℃封锚
3.8压浆完成后应将锚头周边冲洗干净并安装锚具保护罩装置张拉端槽身截面的混凝土凿毛，即可进入后浇带施工阶段对于浅埋式张拉端（指横向及竖向预应力钢束），在封锚前按上述要求完成后，将面层钢筋复原，浇筑二期同等级的混凝土支撑拆除
3.9支撑必须在槽身混凝土及孔道水泥浆取样试验达到设计强度后方可拆除80%安全及注意事项
3.10张拉前应准备张拉操作纪录、检查张拉校验记录是否完整、正确、有无异常，理论
3.
10.1油压是否正确油路不得漏油，各阀门工作正常，电路绝缘良好并接地，马达运转良好千斤顶、锚具、夹具、限位板对中良好千斤顶后方危险区无人员停留或穿行采用一端张拉时，要求尽可能减小管道摩阻，并尽量避免预应力筋交叉、扭曲，以利
4.
10.2于固定端的锚固随时注意固定端夹片的工作情况，需有专人看守，初始张拉时应不断敲打夹片张拉曲线束时，应特别小心操作，必须使工作锚、垫板、限位板相互靠实、装正
5.
10.3并使千斤顶中线与垫板端面垂直随时注意打紧变松的工具夹片以防各束预应力筋受力不均而导致工具夹片处断丝等现象的发生工具夹片在张拉后卸下不能随意放在地上，应用专用的干净器具成放，并注意及时
6.
10.4的涂蜡，以防杂物污染夹片锥面难以退锚张拉过程中对于构件的观察和应力的控制
7.
10.5在张拉过程中要专心认真，时刻注意油压表的读数，以免张拉出现异常，同时注意混凝土和垫板的情况，当产生异常声音应立即停止张拉，待检查没有问题后待监理工程师批准后方可继续张拉目录
4.
5.14槽身混凝土浇筑
4.
4.
5.28钢绞线、锚垫板及排气孔
5.
3.
1013、工程简介1北沟左岸排水渡槽中心桩号包括进口段引渠、进口渐变段、进口连接段、槽XX93+410,身段、出口段出口连接段、渐变段、尾渠及总干渠交通道路等槽身段由槽身、下部支承结构和基础组成槽身纵向承重结构采用单向张拉预应力混凝土多侧墙结构，渡槽采用槽联，单槽宽侧墙高单跨长共跨，槽身总长
215.0m,
1.8m,22m,366m,纵坡槽身和下部支承结构之间设置板式橡胶支座，下部支承结构中墩采用墩头修圆的薄壁l/500o墩结构，基础采用桩基础，桩径
0.8m、渡槽槽身施工概述2渡槽槽身底模板采用钢模板拼装，墙体侧模采用定型钢模板槽身模板分二次支立安装第一次支立包括双向板肋和主梁，底板八字角以上设计分逢线处；第二次模板安装为墙体和顶部板梁部位所有槽身混凝土施工承重结构全部采用钢架管支撑体系槽身混凝土浇筑顺序为先施工中跨槽身混凝土，然后施工进口跨槽身混凝土，在完成中跨和进口跨槽身混凝土的预应力张拉及封锚混凝土后，再施工出口跨槽身混凝土、槽身承重排架3承重排架搭设依据
3.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》1JGJ13O—2001《混凝土结构工程施工及验收规范》2GB50204《扣件式钢管脚手架安全技术规范》3JGJ130-2001施工图纸4承重排架搭设验算
3.2荷载效应组合
3.
1.1渡槽槽身结构属于双向板肋和主梁结构，故采用梁板模板支架参与组合计算荷载，荷载取值如下表:梁板模板支架参与计算的荷载项及其取值编名称荷载标准值号1模板及支架自重肋形板、梁模板的自重取
0.75kN/n）2（组合钢模）荷载2新浇混凝土和钢筋自重梁部位自重最大，即梁板自重按梁的重量计算，按设计图纸计算，
29.65kN/m2项目3施，荷载（人员及设备自重）计算支架立柱及其他支承结构构件时取IkN/m24振捣混凝土荷载对水平模板可取2kN/m25荷载组合板和梁板模板支架组合
1、
2、
3、4支撑架稳定验算
3.
1.2渡槽支撑架搭设高度约为低支撑空间框架式支撑架（多排或满堂设置的空间构架），小
3.2m,于稳定计算控制的最小高度值可不用进行支架稳定验算4m,为稳妥起见，现进行支撑架受力最不利部位的梁底支撑架稳定验算梁板模板支架立杆的稳定承载能力《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》确定的脚手架整体稳定性的一般设计表达式（采用组合风载），采用粗略计算方法N=
1.2X1,1X（NGK+NQK）W
①Af支架的材料抗力凡（=中）立杆为普碳钢管（非几何不可变杆系结构）；横杆步4/,648*
3.5距h=
1.0m,查下表得％=
1.185,支架高度不超过4m时，取根据上表计算得出因为梁底宽度为梁长为梁底设置为双排钢SGK+QK=
44.IkN/iA
0.7m,22m,架管，顺梁长方向边梁纵向间距为、横向为中梁纵向间距为、横向为80cm70cm,50cm70cm,按间距的梁底立柱进行验算，即共有跟钢架管立柱，近似粗算单根立柱的轴力为80cm56N=
44.（为支架高度不超过时查下表中所1X
0.7X22/56=
12.13kNW
29.9kN
29.9kN k,=l.185,4m,k=l.02得最小值），安全系数大于2o模板支架立杆计算长度调整系数ki步距h m/zWO.
91.2VY
1.5L5V/zW
2.lk\
1.
2431.
1851.
1671.163普碳钢管支架立杆的稳定承载能力Rd kN表5-89支架的计算高度Hh+2a或计算o m卜1/人m项目
468101214161820253035401.
01.
0141.
0261.
0391.
0471.
0541.
0611.
0811.
0921.
1131.
1371.
1551.173k2106108109110111112113115116118121123125A
1.
350.
5440.
5300.
5230.
5160.
5090.
5020.
4960.
4830.
4760.
4640.
4460.
4340.423Rd
54.
553.
152.
451.
751.
050.
349.
748.
447.
746.
544.
743.
542.4k
21.
01.
0121.
0221.
0311.
0391.
0471.
0561.
0641.
0721.
0921.
1111.
1291.149A
1131151161171181191201211221241261281301.44W
0.
4960.
4830.
4760.
4700.
4640.
4580.
4520.
4460.
4400.
4280.
4170.
4060.396Rd
49.
748.
447.
747.
146.
545.
945.
344.
744.
142.
941.
840.
739.
71.
2431.
01.
0071.
0151.
0241.
0311.
0391.
0471.
0551.
0621.
0791.
0971.
1141.132kz A
12012112212312412512612712813013213413691.
530.
4520.
4460.
4400.
4340.
4280.
4230.
4170.
4120.
4060.
3960.
3860.
3760.367Ra
45.
344.
744.
143.
542.
942.
441.
841.
340.
739.
738.
737.
736.8比
21.
01.
0071.
0141.
0211.
0291.
0361.
0431.
0511.
0561.
0741.
0901.
1061.123A
1271281291301311321331341351371391411431.62平
0.
4120.
4060.
4010.
3960.
3910.
3860.
3810.
3760.
3710.
3620.
3530.
3440.336Ra
41.
340.
740.
239.
739.
238.
738.
237.
737.
236.
235.
434.
533.
71.
8037.
236.
836.
335.
935.
435.
035.
034.
534.
133.
332.
531.
730.
91.
921.
18533.
332.
932.
532.
131.
731.
731.
330.
930.
629.
929.
228.
527.
82.
0429.
929.
529.
228.
828.
828.
528.
227.
827.
526.
926.
325.
725.
22.
2525.
725.
425.
224.
924.
624.
424.
124.
123.
823.
122.
622.
121.
72.
401.
16722.
822.
422.
122.
121.
921.
721.
521.
221.
020.
620.
019.
619.2Rd
2.
5520.
319.
919.
919.
719.
519.
319.
118.
918.
818.
217.
717.
417.1kN
2.
7018.
218.
017.
917.
717.
517.
417.
217.
116.
916.
616.1IS.
915.
42.
881.
16316.
116.
015.
915.
715.
615.
315.
215.
014.
914.
614.
313.
913.
73.
0614.
414.
114.
013.
913.
813.
713.
613.
313.
213.
012.
712.
412.
13.
1513.
613.
513.
313.
113.
012.
912.
812.
712.
512.
312.
011.
711.
43.
3612.
011.
811.
711.
611.
511.
311.
311.
211.
010.
810.
510.
310.1地基承载力验算
3.
1.3立杆地基承载力计算，即立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求:pWfg式中立杆基础底面的平均压力，p——；p=N/A上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；N——基础底面积；A——地基承载力设计值fg——支撑架底部承载基础为分层压实的砂卵石基础，并经过水沉后的一个冬天沉降期，基础坚实、稳固、平整，支撑力柱底面采用长、宽的槽钢作为立柱与砂卵石基础接触的整体受压面，6m10cm根据上节稳定计算中相关数据和每根槽钢上站立的立柱为根，可知经计算7N=
12.13X7=
84.9kN,可得:p=N/A=
84.9/6X
0.1=
141.5kN/m2^320X
0.6=192kN地基承载力设计值计算fg=kc•fgk=
0.6X320=192kN/m2o式中kc——脚手架地基承载力调整系数，卵石回填基础取
0.6；地基承载力标准值，按招标文件中设计提供值采用，即fgk——320kPa320kN/m
2、槽身混凝土4混凝土施工的温控措施
4.1渡槽槽身混凝土计划主要施工时段在春季年月年月，月平均气温表如20113〜201163〜6下3〜6月平均气温表月份名称3456平均气温
6.
914.
520.826槽身混凝土最高温度控制指标表月份名称3456允许最高温度℃50505560槽身为预应力混凝土，标号为的高性能混凝土，对防裂要求高，因此施工时应从C50W6F150全方位考虑采用适当的措施进行温控，以防温度裂缝的产生混凝土早期裂缝的产生主要是混凝土内外温差太大所致，后期裂缝主要是混凝土温降收缩和自生体积收缩共同作用所致因此，混凝土裂缝防控主要从降低混凝土内部温升，做好混凝土表面保护和降低内部温度，采取确实可行的措施，防止混凝土内外温差过大槽身混凝土内外温差应控制在以内，为更好防范槽身混凝土内外温差超限，混凝土浇筑前，12c在槽身每个主梁内埋设个温度探头，其中一个埋设在主梁中间部位，用于测量内部温度，另外一2个埋设在主梁中间处混凝土表面向内位置，用于测量混凝土表面温度，同时在每个主梁中间部5cm位内埋设冷却水钢管，在混凝土浇筑前通上循环水，循环水进口水温与混凝土内部最高温度的差值应控制在以内，否则进行水温调节实际工作中，根据施工时段气温的变化和测温温差情况，25℃随时调整混凝土的相关温控措施循环水采用在渡槽旁放置的活动水箱，必要时对循环水采取加热措施，以确保温控指标的实现槽身混凝土施工、养护安排专职质检人员全程监控、并明确责任，做好记录混凝土配合比配制
4.
1.1高性能混凝土必须选择合适的原材料和掺合料，以满足高性能混凝土原材料需求的基本要求渡槽槽身混凝土配合比已经过专家会议论证，可用于主体工程使用混凝土原材料温控措施
5.
1.2混凝土拌和用水1拌和水使用时随拌合随时从井底抽取，避免拌和水提前抽取出地面后吸热温升较快，同时混凝土拌和站应对水管和水箱加遮荫和隔热措施砂石骨料2对混凝土用砂石骨料等原材料堆放场、受料坑、集料斗等部位进行遮荫防晒，同时在砂石骨料料堆上提前喷水降温，在混凝土拌合前装骨料时避开表层骨料，使用料堆内部未暴露在外的砂石骨料，避免使用表层吸热后温度相对较高的砂石骨料，以降低骨料温度混凝土拌制、运输过程控制
6.
1.3混凝土拌制1对设计配合比在搅拌混凝土中应考虑坍落度损失，首先在混凝土拌制前应对原材料进行充分的检测，根据原材料检测情况随时进行混凝土配合比施工过程中的微调，确保混凝土拌制质量；每盘料在拌制过程中都必须进行混凝土的坍落度和和易性检测，同时按照试验检测规程加大对混凝土拌合质量的检测频率，以调整混凝土的配合比，满足施工中所必须的指标要求，并对检测做好记录混凝土运输2尽量缩短混凝土运输时间混凝土罐车在运输途中应慢速搅拌，不得在运输过程中私自加水搅拌根据现场施工气温情况，提前做好混凝土罐车装料罐的防晒工作混凝土浇筑过程温度控制
7.
1.4混凝土的浇筑应错开温度较高时段；浇筑前对仓面进行遮阳覆盖，随浇筑下料随揭开覆盖物，振捣完毕等料过程中，应及时覆盖好仓面，避免仓内吸热温升，尽量采用薄层浇筑，以利于混凝土散热；尽量加快混凝土入仓下料、浇筑振捣和永久面收面过程，由于人工收面时间相对较长，收面时应搭设防晒棚混凝土养护、保温
8.
1.5混凝土浇筑完毕后，表面立即覆盖土工膜和保温被保温；混凝土终凝后即刻涂刷遍养护剂养2护；根据当时气温情况，对混凝土进行适当洒水养护，人工洒水已湿润为准，严禁直接将养护水喷洒在混凝土表面，同时养护水温度应与混凝土表面温度差值不能超过5℃o混凝土浇筑后的养护期间应防止内外温差过大而造成的裂缝现象，尤其应注意天龄期内混1〜7凝土构件内部温度处于高峰期，如遇瀑雨天气，温度骤然下降，造成内外较大温差，应注意覆盖、色裹，使雨水不直接冲刷构件表面拆模时处理不当易造成温度裂缝，由于拆模时一般均处在混凝土内部高水化热期，拆模前散热自内向外缓慢进行，处于平衡状态，突然撤去模板会失去平衡，形成大的温差，出现表面裂缝，因此应先松开模板紧固螺栓，使慢慢散热一定时间，再拆去模板槽身先浇块底板混凝土模板在墙体施工完毕条件允许后，方能拆除由于渡槽为槽身混凝土施工时采用了承重结构，支撑架高度约为模板采用的是钢模板，，
3.2m,故决定对承重架迎风侧采用挂设保温被封挡，避免承重架空档处形成风道，造成槽身底面温度下降较快，造成混凝土内外温差过大，同时对槽身竖向模板面采用挂填保温材料，做好立面的保温渡槽槽身混凝土为薄壁建筑，槽身将来过水之后是否漏水与混凝土拌合、浇筑、养护质量有直接关系，所以针对渡槽槽身混凝土施工，应把其混凝土拌合、浇筑、养护的施工全过程作为关键控制工序槽身混凝土浇筑
4.2浇筑方法及设备配置
4.
2.1槽身混凝土计划采用2台25t吊车配In吊罐垂直入仓，水平运输采用6m，混凝土搅拌罐车，由于北沟渡槽为两槽一联，故每台吊车负责一跨槽身混凝土施工根据以往吊车混凝土入仓强xx度考虑，即单台吊车每小时入仓强度约为10m,两台吊车入仓强度为20m3/ho根据施工安排，槽身底板混凝土施工时从一端向另一端依次浇筑，施工时先浇筑主梁混凝土，然后再浇筑次梁和底板混凝土，考虑到混凝土吊车入仓强度和浇筑面覆盖相匹配，施工时，先浇筑三个主梁，浇筑长度为然后再浇筑次梁和底板混凝土，浇筑宽度为依次循环浇筑作业，2m,r
1.5m,保证主梁领先次梁和底板长度经计算，每个作业循环须用料约疗，小于两台吊车每小时1〜2m,13的混凝土入仓强度混凝土浇筑方法及注意事项
5.
2.2由于主梁处钢筋和波纹管较密、且存在边墙的预埋竖筋，下料空间有限，故主梁处混凝土入仓需配合帆布式活动溜筒下料，严禁混凝土料直接冲击波纹管、模板，主梁混凝土浇筑采用分段层铺法施工，首先主梁混凝土浇筑分层铺筑高度控制在波纹管以下部位，在振捣密实后，才能进行波纹管及以上部位的下料和振捣施工，主梁和次梁振捣器采用中软轴振捣棒，底板混凝土采用中3050软轴振捣棒，混凝土浇筑时按照个主梁和中间两块底板分别配备到位振捣作业人员，定人定责，3确保混凝土不出现漏振、蜂窝，特别是埋设预应力钢绞线附近，更应是混凝土下料、振捣的关键控制区域混凝土浇筑时三个主梁应对称均匀下料，避免在浇筑时受力不均，发生意外由于主梁和墙体内的钢筋比较多，还有安装上预应力的波纹管和钢绞线，在混凝土下料均匀性和振捣密实的要求上，对施工来讲难度更大，更需要细致作业、专人现场指导施工，同时在混凝土浇筑时应特别注意仓内边角的密实混凝土振捣过程中要有顺序，根据振捣棒的振捣有效半径，按梅花状插棒，避免混凝土的过振或漏振，而且还要考虑振捣棒不能触击到波纹管，针对锚垫板安装钢筋密集的部位采取人工铲料、细致振捣，坚决避免出现漏振、蜂窝，同时在振捣时相对应的模板外侧配合人工采用橡皮锤敲击辅助振捣排气混凝土铺料要层次清楚，严禁出现混凝土滚浇方式墙体混凝土应在底板混凝土浇筑完成至少天以后方能开仓浇筑，混凝土浇筑顺序和方向采14用三个墙体同时对称下料浇筑，浇筑的方向为顺墙体轴线平行进行下料三个墙体混凝土浇筑要同时均匀上升，这样三个墙体受力均衡，不会出现墙体模板跑模或倾斜现象，在混凝土墙体浇筑时，要控制混凝土的浇筑上升速度，速度不能过快，避免发生意外，浇筑层铺厚度控制在以内30cm特殊部位混凝土浇筑
6.
2.3槽身底板贴角部位在槽身混凝土浇筑中贴角部位最为薄弱环节，混凝土浇筑难度相对比较大，而且容易出现蜂窝、漏洞的混凝土质量问题针对贴角的部位要采用人工铲料薄层铺设浇筑，铺料厚度控制在之间，注意控制混凝土的回振时间，同时在振捣时配合人工在贴角模板外侧利用20cm橡皮锤敲打模板，辅助振捣混凝土，将里面的气泡赶出槽身底板过水断面在底板钢筋上铺设薄壁管做混凝土出面时刮杠的滑道，滑道高程应和过水断面高程一样出面时，木搓子粗找平，铁抹子压光出面，混凝土表面要求平整、光洁槽身波纹管的端位在波纹管端位安装有锚垫板和螺旋筋、钢筋网片，所以在混凝土浇筑过程中要十分注意钢筋密集的部位，避免混凝土架空，要控制好混凝土的和易性，混凝土浇筑时振捣棒要避免碰撞锚垫板和螺旋筋，使其错位移位浇筑时预埋件注意问题
7.
2.4对于仓号内的锚板、波纹管、止水等预埋件，在混凝土浇筑到预埋件所在位置时，安装人员及质检人员必须协同浇筑人员进行此段浇筑，待浇筑完此段后，测量人员必须对预埋件位置进行校核，如有问题，安装人员及时对位置进行校正，并重新进行此处混凝土的振捣。
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