35kV变电所电气部分设计

3.

3.

3.

3.

3.

2.1变电所进线示意图系统情况

2.2待设计变电所通过一条架空线路由正西方向5km处的一座llOkV变电所A送电,回路最大传输功率不大于

11.7MW,A变电所系统容量为3000MWo西北方向20km处一座35kV变电所B通过一条架空出线与待设计变电所联系，平时本所与B变电所有少量功率互换本所投运后功率因数规定到达

0.9负荷情况

2.310kV10kV负荷情况如表1所示表

2.110kV负荷分布情况负荷名称回路数供电方式功率因数最大负荷视在功率kVAkW1#出线15001架空

0.852#出线8001架空

0.853#出线8001架空

0.84#出线10001架空

0.855#出线15001架空

0.96#出线12001架空

0.85电容器回路2lOkV侧负荷同时率

0.85；10kV侧最小负荷是最大负荷的45%；10kV侧最大负荷运用小时数7；a「4800H；待设计变电所年负荷增长率为5虬本地区气象条件

2.4最高气温8max=+41七；最低气温4nin=-12°；年平均气温夕收=+

16.4°C；最热月平均最高温度%=+26°C负荷记录和无功补偿的计算3负荷分析

3.1根据用电的重要性和忽然中断供电导致的损失限度可以将负荷分为以下三类1一类负荷一类负荷，又称为一级负荷，是指忽然中断供电将导致人身伤亡或引起对周边环境的严重污染，导致经济上的巨大损失如重要大型设备损失、重要产品或重要原料生产的产品大量报废、连续生产过程被打乱且需要长时间才干恢复、导致社会秩序严重混乱或产生政治上的重大影响、重要的交通和通讯枢纽中断、国际社交场合没有照明等2二类负荷二类负荷，又称为二级负荷，是指忽然中断供电会导致经济上的较大损失如生产的重要设备损坏、产品大量报废或减产、连续生产过程需要较长时间才干恢复、导致社会秩序混乱、在政治上产生较大影响、交通和通讯枢纽以及城市供水中断、广播电视、商贸中心被迫停止运营等3三类负荷三类负荷，又称为三级负荷，是指不属于以上一类和二类负荷的其他用电负荷对于这类负荷，供电所所导致的损失不大或不会直接导致损失用电负荷的分类，其重要目的是拟定供电工程设计和建设的标准，保证建成投入运营工程供电的可靠性，能满足生产或社会安定的需要对于一级负荷的用电设备，应有两个及以上的独立电源供电，并辅之一其他必要的非电保安设施二级负荷应由两回线供电，但当两回线路有困难时（如边远地区），允许有一回专用架空线路供电三级负荷对供电无特殊规定，允许较长时间停电，可用单回线路供电这次设计的变电所所带的负荷均为三级负荷，因此可以用单回线路供电负荷计算

3.210kV侧的负荷计算Z尸=L5+

0.8+

0.8+1+

1.5+

1.2=

6.8MW5*

0.62+0,8*

0.62+

0.8*

0.75+1*

0.62+

1.5*

0.48+

1.2*

0.62=

4.1IMVarZS=J（ZP）2+（W（3T）=A/

6.82+

4.112=

7.95MVA功率因数cos0=

0.86无功补偿

3.

33.

3.1无功补偿概述电力系统中有许多根据电磁感应原理工作的电气设备，如变压器、电动机、感应炉等都是依靠磁场来传送和转换电能的电感性负载，在电力系统中感应电动机约占所有负荷的50%以上电力系统中的无功功率很大，必须有足够的无功电源，才干维持一定的电压水平，满足系统安全稳定运营的规定电力系统中的无功电源由三部分组成1发电机也许发出的无功功率（一般为有功功率的40%~50%）2无功功率补偿装置（并联电容器和同步调相机）输出无功功率3110kV及以上电压线路的充电功率电力系统中如无功功率小，将引起供电电网的电压减少电压低于额定电压值时，将使发电、送电、变电设备均不能达成正常的出力，电网的电能损失增大，并容易导致电网震荡而解列，导致大面积停电，产生严重的经济损失和政治影响电压下降到额定电压值的60Q70%时，用户的电动机将不能启动甚至导致烧毁所以进行无功补偿是非常有必要的

3.

3.2无功补偿的计算补偿前cos%=

0.86,求补偿后达成

0.9因此可以如下计算:设需要补偿XMva的无功3-

26.8二____________________=

0.922A/

6.8+

4.11-X解得X=

0.82MVar

3.

3.3无功补偿装置无功补偿装置分为串联补偿装置和并联补偿装置两大类并联补偿装置又可分为同期调相机、并联电容补偿装置、静补装置等几大类同期调相机相称于空载运营的同步电动机在过励磁时运营，它向系统提供可无级连续调节的容性和感性无功，维持电网电压，并可以强励补偿容性无功，提高电网的稳定性在我国经常在枢纽变电所安装同步调相机，以便平滑调节电压和提高系统稳定性静止补偿器有电力电容器与可调电抗并联组成电容器可发出无功功率，电抗器可吸取无功功率，根据电压需要，向电网提供快速无级连续调节的容性和感性的无功，减少电压波动和波形畸变率，全面提高电压质量，并兼有减少有功损耗，提高系统稳定性，减少工频过电压的功能其运营维护简朴，功耗小，能做到分相补偿，对冲击负荷也有较强的适应性，因此在电力系统中得到越来越广泛的应用但设备造价太高，本设计中不宜采用电力电容器可按三角形和星形接法连接在变电所母线上既可集中安装，又可分散装设来接地供应无功功率，运营时功率损耗亦较小综合比较以上三种无功补偿装置后，选择并联电容器作为无功补偿装置，并且采用集中补偿的方式

3.

3.4并联电容器装置的分组1分组原则

（1）对于单独补偿的某台设备，例如电动机、小容量变压器等用的并联电容器装置，不必分组，可直接与该设备相连接，并与该设备同时投切

（2）配电所装设的并联电容器装置的重要目的是为了改善电网的功率因数此时，为保证一定的功率因数，各组应能随负荷的变化实行自动投切负荷变化不大时，可按主变压器台数分组，手动投切

（3）终端变电所的并联电容器装置，重要是为了提高电压和补偿主变压器的无功损耗此时，各组应能随电压波动实行自动投切投切任一组电容器时引起的电压波动不应超过

2.5%2分组方式并联电容器的分组方式重要有等容量分组、等差级数容量分组、带总断路器的等容量分组、带总断路器的等差级数容量分组这几种方式中档容量分组方式，分组断路器不仅要满足频繁切合并联电容器的规定，并且还要满足开断短路的规定，这种分组方式应用较多，因此采用等容量分组方式并联电容器装置的接线并联电容器装置的接线基本形式有星形和三角形两种经常采用的尚有由星形派生出的双星形，在某种场合下，也有采用由三角形派生出的双三角形从《电力工程电气设计手册》（一次部分）502页表9—17可比较得出，应采用Y形接线，由于这种接线合用于6kV及以上的并联电容器组，并且容易布置，布置清楚并联电容器组装设在变电所低压侧，重要是补偿主变和负荷的无功功率，为了在发生单相接地故障时不产生零序电流，所以采用中性点不接地方式选用BFM11—500—3型号的高压并联电容器2台额定电压llkV额定容量500kVaro主变压器的选择4规程中的有关变电所主变压器选择的规定

4.11主变容量和台数的选择，应根据《电力系统设计技术规程》SDJ161-85有关规定和审批的电力规划设计决定进行凡有两台及以上主变的变电所，其中一台事故停运后，其余主变的容量应保证供应当所所有负荷的70%,在计及过负荷能力后的允许时间内，应保证用户的一级和二级负荷若变电所所有其他能源可保证在主变停运后用户的一级负荷，则可装设一台主变压器2与电力系统连接的220〜330kV变压器，若不受运送条件限制，应选用三相变压器3根据电力负荷的发展及潮流的变化，结合系统短路电流、系统稳定、系统继电保护、对通信线路的影响、调压和设备制造等条件允许时，应采用自耦变压器4在220~330kV具有三种电压的变电所中，若通过主变各侧绕组的功率均达成该变压器额定容量的15%以上，或者第三绕组需要装设无功补偿设备时，均宜采用三绕组变压器5主变调压方式的选择，应符合《电力系统设计技术规程》SDJ161的有关规定主变台数的拟定

4.2为保证供电的可靠性，变电所一般应装设两台主变，但一般不超过两台主变当只有一个电源或变电所的一级负荷另有备用电源保证供电时，可装设一台主变对大型枢纽变电所，根据工程的具体情况，应安装2〜4台主变本次设计的变电所没有一级负荷，所以采用两台主变主变容量的拟定

4.3主变容量的拟定应根据电力系统5〜2023发展规划进行当变电所装设两台及以上主变时，每台容量的选择应按照其中任一台停运时，其余容量至少能保证所供一级负荷或为变电所所有负荷的60-75%o由

3.2的负荷计算得知10kV侧的负荷总量为

7.95MVAo考虑=5%的年负荷增长率，5年规划年限内计算负荷可表达为bi（i/r-i]（iZ^r-++（4nc1y（i+i）co i+z式中跖一第一年的负荷；一年负荷增长率；n一规划年数；i一年利率带入i=

0.1,n=5,

①=5%,S]=

7.95MVA得SC=1L98MVA再考虑同时系数时，可按下式算»=长£.（4-2）式中一负荷同时系数带入K°=

0.85得ZS=

10.18MVA对于两台变压器的变电所，其变压器的额定容量可按下式拟定S=

0.728=67*

10.18=

7.13MVAc总安装容量为2*（

0.7工£）=

1.425如此当一台变压器停运，考虑变压器的过负荷能力为40%,则可保证98的负荷供电所以应选容量为7500kVA的变压器主变形式的选择

4.4主变一般采用三相变压器，若因制造和运送条件限制，在220kV的变电所中，可采用单相变压器组当今社会科技日新月异，制造运送以不成问题，因此采用三相变压器在关于绕组上，只有220〜330kV具有三种电压的变电所中，若通过主变各侧绕组的功率均达成该变压器额定容量的15%以上，或者第三绕组需要装设无功补偿设备时，均宜采用三绕组变压器本次设计的变电所只有35kV和10kV两个电压等级,所以采用双绕组变压器我国llOkV及以上电压，变压器绕组都采用Y0连接；35kV亦采用Y连接，其中性点多通过消弧线圈接地35kV及以下电压，变压器绕组都采用△连接因此35kV侧采用Y连接，10kV侧采用△接线根据上述的讨论选用35kV铝线双绕组电力变压器，该变压器的型号为SJL,—7500/

35.具体技术数据如下表额定容量kVA7500高压35额定电压kV低压

10.5空载

9.6损耗KW短路57短路电压觥

7.5空载电流觥

0.9型号SJL—7500/35表

4.1变压器技术参数电气主接线设计5电气主接线概述

5.1发电厂和变电所中的一次设备、按一定规定和顺序连接成的电路，称为电气主接线，也成主电路它把各电源送来的电能汇集起来，并分给各用户它表白各种一次设备的数量和作用，设备间的连接方式，以及与电力系统的连接情况所以电气主接线是电力系统接线组成中的一个重要组成部分主接线的拟定，对电力系统得安全、稳定、灵活、经济运营以及变电所电气设备的选择、配电装置的布置、继电保护和控制方法的拟定将会长生直接的影响.主接线的设计原则

5.21发电厂、变电所在电力系统中的地位和作用；2发电厂、变电所的分期和最终建设规模；3负荷大小和重要性；4系统备用容量大小；5系统专业对电气主接线提供的具体资料

5.

5.

5.

6.

6.

6.

6.

6.

6.

5.3根据我国能源部关于《220〜500kV变电所设计技术规程》SDJ2-88规定“变电所的电气主接线应根据该变电所在电力系统中地位，变电所的规划容量、负荷性质、线路、变压器连接元件总数、设备特点等条件拟定并应综合考虑供电可靠、运营灵活、操作检修方便、投资节约和便于过渡或扩建等规定”因此对主接线的设计规定可以归纳为以下三点1可靠性；2灵活性；3经济性主接线设计

5.4电气主接线的基本形式就是重要电气设备常用的几种连接方式，它以电源和出线为主体大体分为有汇流母线和无汇流母线两大类其中有汇流母线的接线形式可概括地分为单母线接线和双母线接线两大类；无汇流母线的接线形式重要有桥形接线、角形接线和单元接线

5.

4.135kV侧主接线设计35kV侧进线一回，由于使用两台变压器并且还和另一座变电所联络，所以出线三回由《电力工程电气设计手册》第二章关于单母线接线的规定“35〜63kV配电装置的出线回数不超过3回”故35kV侧应采用单母线接线

5.

4.210kV侧主接线设计10kV侧出线6回，终期出线8回由《电力工程电气设计手册》第二章规定6~10kV配电装置出线回路数为6回及以上时采用单母线分段接线，当短路电流过大、出线需要带电抗器时，也可采用双母线接线

5.

4.3主接线方案的比较选择由上可知，此变电所主接线的接线有两种方案方案一图进线进线WWW WWW砌线图

5.1电气主接线方案一图方案一35kV侧采用的单母线接线，接线简朴清楚、设备少、操作方便、便于扩建和采用成套配电装置10kV采用单母线分段连线，对重要用户可从不同段引出两个回路，当一段母线发生故障，分段断路器自动将故障切除，保证正常母线供电不间断，所以此方案同时兼顾了可靠性，灵活性，经济性的规定方案二图:图

5.2电器主接线方案二图方案二10kV侧通过双母线虽然可以使供电更可靠，调度更加灵活，，但每增长一组母线就使每回路需要增长一组母线隔离开关，当母线故障或检修时，隔离开关作为倒换操作电器，容易误操作并且，带设计边变电所的负荷均每什么一类、二类负荷，没必要增长投资选择双母线接线综合考虑方案一35kV侧采用单母线接线，10kV侧采用单母线分段方案二35kV侧采用单母线接线，10kV侧采用双母线接线通过比较可以得知还是选方案一比较合适，即35kV侧采用单母线接线，10kV侧采用单母线分段短路电流计算6概述

6.

11.

1.1产生短路的因素和短路的定义产生短路的重要因素是电器设备载流部分的绝缘损坏绝缘损坏的因素多因设备过电压、直接遭受雷击、绝缘材料陈旧、绝缘缺陷未及时发现和消除此外，如输电线路断线、线路倒杆也能导致短路事故所谓短路时指相与相之间通过电弧或其它较小阻抗的一种非正常连接，在中性点直接接地系统中或三相四线制系统中，还指单相和多相接地

1.

1.2短路的种类三相系统中短路的基本类型有三相短路、两相短路、单相接地短路、和两相接地短路三相短路时对称短路，此时三相电流和电压同正常情况同样，即仍然是对称的只是线路中电流增大、电压减少而已除了三相短路之外，其它类型的短路皆系不对称短路，此时三相所处的情况不同，各相电流、电压数值不等，其间相角也不同运营经验表白在中性点直接接地的系统中，最常见的短路是单相短路，约占短路故障的65〜70%,两相短路约占10-15%,两相接地短路约占10〜20%,三相短路约占5%

1.

1.3短路电流计算的目的1电气主接线比选；2选择导体和电器；3拟定中性点接地方式；4计算软导体的短路摇摆；5拟定分裂导线间隔棒的间距；6验算接地装置的接触电压和跨步电压；7选择继电保护装置和进行整定计算短路电流计算的方法和条件

6.2短路电流计算方法电力系统供电的工业公司内部发生短路时，由于工业公司内所装置的元件，其容量比较小，而其阻抗较系统阻抗大得多，当这些元件碰到短路情况时，系统母线上的电压变动很小，可以认为电压维持不变，即系统容量为无穷大所谓无限容量系统是指容量为无限大的电力系统，在该系统中，当发生短路时，母线电业维持不变，短路电流的周期分量不衰减当然，容量所以们在这里进行短路电流计算方法，以无穷大容量电力系统供电作为前提计算的，其环节如下1对各等值网络进行化简，求出计算电抗；2求出短路电流的标么值；3归算到各电压等级求出有名值短路电流计算条件1短路电流实用计算中，采用以下假设条件和原则1正常工作时，三相系统对称运营；2所有电源的电动势相位角相同；3系统中的同步和异步电机均为抱负电机，不考虑电机磁饱和、磁滞、涡流及导体集肤效应等影响，转子结构完全对称，定子三相绕组空间位置相差120度电气角度；4电力系统中的各元件的磁路不饱和，即带铁芯的电气设备电抗值不随电流大小发生变化；

（5）电力系统中所有电源都在额定负荷下运营，其中50%负荷接在高压母线上,50%负荷接在系统侧；

（6）同步电机都具有自动调整励磁装置（涉及强行励磁）；

（7）短路发生在短路电流为最大值的瞬间；

（8）不考虑短路点的电弧阻抗和变压器的励磁电流；

（9）除计算短路电流的衰减时间常数和低压网络的短路电流外，元件的都略去不计；

（10）元件的计算参数均取为额定值，不考虑参数的误差和调整范围；

（11）输电线路的电容略去不计；

（12）用概率记录法制定短路电流运算曲线2接线方式计算短路电流时所用的接线方式，应是也许发生最大短路电流的正常接线方式，而不能用仅在切换过程中也许并联运营的接线方式3计算容量应按本工程设计的规划容量计算，并考虑电力系统的远景发展规划4短路点的种类一般按三相短路计算，若发电机的两相短路时，中性点有接地系统的以及自耦变压器的回路中发生单相（或两相）接地短路较三相短路情况严重时，则应按严重情况的时候进行计算5短路点位置的选择短路电流的计算，为选择电气设备提供依据，使所选的电气设备能在各种情况下正常运营，因此短路点的选择应考虑到电器也许通过的最大短路电流为了保证选择的合理性和经济性，不考虑极其稀有的运营方式取最严重的短路情况分别在10kV侧的母线和35kV侧的母线上发生短路情况（点a和点b发生短路）则选择这两处做短路计算短路电流的计算

6.

36.

3.110kV侧短路电流的计算图中a点短路，由于A,B系统短路容量都很大，可以近似都看作为无穷大系统电源系统取Sj=100MW,Uji=37kV,Uj2=

10.5kVo由公式6-1I=w求的Iji=L56kA,Ij2=

5.50kAo线路等效图如下图所示El一X2；XT dxT______________________________图

6.210kV侧短路等效图V7c之线路1X1=6-2Uj=

0.4*5*100/372=

0.1461线路2X,=XJ2sB=

0.4*20*100/372=

0.5844变压器x7二^%鼠6-310S变=

0.075*100/

7.5=1取E1=E2=1简化后等效电路图如下图所示EiX12%XT/0O-------------VA~~1AAA——Z图

6.310kV侧短路等效简化图X=X J//X=

0.1461//

0.5844=

0.1169122V X=X+

0.5*X=

0.1169+

0.5*1=

0.616917三相短路电流周期分量有效值3-V/2三相短路冲击电流最大值ish=

2.55*I2=

2.55*

8.9155=

22.7346kA6-5短路冲击电流有效值Ish=

1.51*I旨=

1.51*

8.9155=

13.4625kA6-6K\三相短路容量S犬二百UI=

1.732*

10.5*

8.9155=

162.1429MVA八6-7U VA|

6.

3.235kV侧短路电流的计算等效电路图如下图所示:图

6.435kV侧短路等效简化图ZX=X12=

0.1169三相短路电流周期分量有效值3I八一=

1.56/

0.1169=

13.3447kA三相短路冲击电流最大值ish=

2.55*I,=

2.55*

13.3447=

34.0291kAK2短路冲击电流有效值Ish=L51*=l.51*

13.3447=

2.156kAK2三相短路容量S K二6*UG，I自=

1.732*37*

13.3447=

855.1843MVA三相短路电流计算结果表表

6.1三相短路电流计算结果表短路点冲击电流短路点额定平均工作电短路电流周期分量有效值短路容量电压压有效值最大值短路点编号长U川/kV J/kV I/kA IOOAA/kA Q/kA S/MVAa

1010.

58.

91558.

915513.

462522.

7346162.1429b353713,

344713.344720,

150634.

0291855.1843电气设备的选择7电气设备选择的一般条件

7.

17.

1.1电气设备选择的一般原则1应满足正常运营、检修、短路和过电压情况下的规定，并考虑远景发展；2应按本地环境条件校核；3应力求技术先进和经济合理；4与整个工程的建设标准应协调一致；5同类设备应尽量减少品种；6选用的新产品均应具有可靠的实验数据，并经正式鉴定合格在特殊情况下，选用未经正式鉴定的新产品时，应经上级批准

6.

6.

7.

7.

7.

7.

7.

7.

7.

7.

7.

7.

7.

7.

7.

7.

①电器在选定后应按最大也许通过的短路电流进行动、热稳定校验校验的短路电流一般取三相短路时的短路电流，若发电机出口的两相短路，或中性点直接接地系统及自耦变压器等回路中的单相、两相接地短路较三相严重时，应按严重情况校验

②用熔断器保护的电器可不验算热稳定当熔断器保护的电压互感器回路，可不验算动、热稳定2短路的热稳定条件IQk7-1式中4—在计算时间秒内，短路电流的热效应kA2*S；L—t秒内设备允许通过的热稳定电流有效值kA；t—设备允许通过的热稳定电流时间s3短路的动稳定条件骁7-2I.,h7-3f式中蜃一短路冲击电流峰值kA；I.一短路全电流有效值kA；%—电器允许的极限通过电流峰值kA；的一电器允许的极限通过电流有效值kA3绝缘水平在工作电压和过电压的作用下，电器的内、外绝缘应保证必要的可靠性电器的绝缘水平，应按电网中出现的各种过电压和保护设备相应的保护水平来拟定当所选电器的绝缘水平低于国家规定的标准数值时，应通过绝缘配合计算，选用适当的过电压保护设备表

7.1选择高压电器应校验的项目表E E断流短路电流校项目压流容量验动执/、、、稳定稳定断路器Z//V V负荷开///V V关隔离开Z/V V关熔断器ZV V电抗器ZV V电流互/ZV V感器电压互ZV感器支柱绝V缘子//V母线消弧线V V圈避雷器V表中/为应进行校验的项目环境条件按《交流高压电器在长期工作时的发热》（GB763-74）的规定，普通高压电器在环境最高温度为+40时，允许按额定电流长期工作当电器安装点的环境温度高于+40（但不高于+60）时，每增高1，建议额定电流减少

1.8%；当低于+40时，每减少1，建议额定电流增长

0.5肌但总的增长值不得超过额定电流的20虬普通高压电器一般可在环境最低温度为-30时正常运营在高寒地区，应选择能适应环境温度为-40的高寒电器在年最高温度超过40，而长期处在低湿度的干热地区，应选用型号带“TA”字样的干热带型产品本次设计的变电所所在地区最高气温£ax=+41°C；最低气温*in=T2°C；年平均气温为»=+

16.4℃；最热月平均最高温度％,”=+26°C对于屋外安装场合的电器最高温度选择年最高温度，最低温度选择年最低温度，可见最高气温为+41，由规定知在选择电器设备时额定电流应减少

1.8%,最低温度为-12，电器设备可正常运营断路器隔离开关的选择

7.2侧进线断路器隔离开关的选择流过断路器和隔离开关的最大连续工作电流I=2xS/43U=2x7500/gx35=

247.4447-4max NN额定电压选择加2外=35kV额定电流选择IN之ax=

247.44A开断电流选择1雨.〉/3=

13.3447KA本设计中35kV侧采用SF6断路器，由于与传统的断路器相比，SF6断路器采用SF气体作6为绝缘和灭弧介质，这种断路器具有断口耐压高，允许的开断次数多，检修时间长，开断电流大，灭弧时间短，操作时噪声小，寿命长等优点因此可选用LW8—35A型户外高压SFG断路器选用的断路器额定电压为35kV,最高工作电压为

40.5kV,系统电压35kV满足规定选用的断路器额定电流1600A,去除

1.8%的温度影响为1571A,大于最大连续工作电流，满足规定选用的断路器额定短路开断电流

31.5kA,大于短路电流周期分量有效值

13.3447kA,满足规定动稳定校验ish=

34.0291kA%=80kA,满足规定热稳定校验由《电力工程电气设计手册电气一次部分》表6—5知，选用高速断路器，取继电保护装置保护动作时间

0.6S,断路器分匝时间0Q3S,则校验热效应计算时间为

0.63S后面热稳定校验时间同样因此Qk=lit=

13.34472x

0.63=

112.19[kA2S]o电气设备=

31.52乂4=3969[kA2S]满足规定O表

7.2LW8—35A具体参数比较表计算数据LW8—35AU.35kVUN35kVmax

247.44A1600A1N/

313.3447kA

31.5kAI Nbr•

34.0291kA80kA，sh中

112.19[kA2S]3969[kA2S]Qk隔离开关选择GW14-35/630型号隔离开关选用的隔离开关额定电压为35kV,系统电压35kV满足规定选用的断路器额定电流630A,去除

1.8%的温度影响为

618.7A,大于最大连续工作电流，满足规定动稳定校验i.=

34.0291kA二40kA,满足规定热稳定校验Qk=U

2.19[kA2S],设备/=162X4=1024[kA2S],满足规定表

7.3GW14-35/630具体参数比较表计算数据GW14-35/630Ug35kVUN35kV,max

247.44A IN630A•

34.0291kA40kAlshQk

112.19[kA2S]中1024[kA2S]72235kV主变压器侧断路器、隔离开关的选择流过断路器和隔离开关的最大连续工作电流Zmax=

1.05X SN/MUN=1・05X7500/73x35=

129.90A7-5额定电压选择U U„=35kVN额定电流选择IN2/max=

129.90A开断电流选择II”

13.3447kANhr由上面表格知LW8—35A型断路器和GW14-35/630型隔离开关同样满足主变侧断路器和隔离开关的规定，动、热稳定校验也同样，所以选择同样的型号这也满足了选择设备同类设备应尽量较少品种的原则72310kV侧断路器、隔离开关的选择流过断路器和隔离开关的最大连续工作电流/max=2*SN/6UN=2X750016x10=

866.03A额定电压选择U U=10kVN a额定电流选择IN/max=

866.034开断电流选择INbr/£=

8.9155kA10kV侧选用真空XGN2—10开关柜中的ZN28—10型真空断路器选用的断路器额定电压为10kV,最高电压U.5kV,系统电压10kV满足规定选用的断路器额定电流1600A,去除

1.8%的温度影响为1571A,大于最大连续工作电流，满足规定选用的断路器额定短路开断电流20kA,大于短路电流周期分量有效值

8.9155kA,满足规定动稳定校验ish=

22.7346kA%=50kA,满足规定热稳定校验Qk=lit=

8.91552x

0.63=

50.08[kA2S]电气设备o7Z2R=202X4=1600[kA2S]O满足规定表

7.4ZN28—10具体参数比较表计算数据ZN28—10U gA10kVUNlOkV,max

866.03A1600AI Nbr[

38.9155kA20kA

22.7346kA50kA%Q中

50.08[kA2S]1600[kA2S]隔离开关选择GN25-10型隔离开关选用的隔离开关额定电压10kV,最高工作电压

11.5kV系统电压10kV,满足规定选用的隔离开关额定电流2023A,去除

1.8%的温度影响为1964A,大于最大连续工作电流，满足规定动稳定校验ish=

22.7346kA%=100kA,满足规定热稳定校验Qk=lit=

8.91552*o.63=5O.O8[kA2S]o电气设备7Z2Z=402X4=6400[kA2S]O满足规定表

7.5GN25—10具体参数比较表计算数据GN25—10410kVUNlOkV,max

866.03A1N2023A•

22.7346kA lOOkAlshQk

50.08[kA2S]中6400L kA2S]选择的断路器、隔离开关型号表表

7.6断路器-隔离开关选择一览表断路器隔离开关35kV进线侧LW8—35A GW14-35/63035kV主变侧LW8—35A GW14-35/630lOkV侧ZN28—10GN25—10母线的选择及校验

7.

37.

3.1母线导体选择的一般规定1一般规定裸导体应根据具体情况，按下列技术条件分别进行选择或校验:

（1）工作电流；

（2）经济电流密度；

（3）电晕；

（4）动稳定或机械强度；

（5）热稳定裸导体尚应按下列使用环境条件校验

（1）环境温度；

（2）日照；

（3）风速；

（4）海拔高度2按回路连续工作电流/.一导体回路连续工作电流，单位为A；心一相应于导体在某一运营温度、环境条件及安装方式下长期允许的载流量，单位为A3按经济电流密度选择一般母线较长，负荷较大，在综合考虑减少母线的电能损耗减少投资和节约有色金属的情况下，应以经济电流密度选择母线截面可按下式计算，即Sj=」~（7-6）j其中邑一经济截面，单位为mm二/〃一回路连续工作电流，单位为A；）一经济电流密度，单位为A/mm2o

7.

3.235kV母线的选择35kV的长期工作连续电流/max=2X SN/CUN=2X7500/V3X35=

247.44A35kV主母线一般选用矩形的硬母线，选择LMY—100x6立放矩形铝母线+40°时长期允许电流为1155A,母线平放时乘以

0.95,则允许电流为1097A,满足35kV主母线连续电流

247.44A的规定主母线动稳定校验35kV母线固定间距取1=2000mm,相间距取a=300mm,母线短路冲击电流z\,=

34.0291kA,计算母线受到的电动力，即F=

1.76/^-X10-27-7a=2x^99xlO-2=

135.87kgf300=

1332.88N lkgf=

9.81N计算母线受的弯曲力矩，“Fl

135.87x200/M=—=-----------------=27nAkgf•cm7-81010母线水平放置，截面为lOOxGmni1则b=6mni,h=100mm,计算截面系数，即W=

0.167xbh27-92=

10.02计算母线最大应力，即a=—=27174=27\.20kgf1cmW

10.027-104Pa=

7.

7.

7.

7.

8.

8.

8.

8.

8.

33447.----=—辰*13=

68.60帆疗87选择LMY—100x6矩形母线截面大于热稳定规定最小截面

68.60mm2,故满足规定在选择35kV主变进线时往往选用钢芯铝绞线，选择LGJ-150/20型钢芯铝绞线,因其机械强度决定支撑悬挂的绝缘子，所以不必校验其机械强度环境温度为+40时，长期允许载流量计算，即Z=

0.81xZ=

0.81x469=

379.89A

0.81为温度修正系数xw由最大负荷运用小时数为TM800H,查曲线得j=l.llA/mm2o经济截面

1.19Q Of=，=——=

117.03^2,经济输送电流乙=jS.=

1.11x150=

166.54,经济输y

1.11送容量5==8x35x

166.5=

10.09”忆4,都大于35kV主变的连续工作电流和容量满足经济运营的规定

7.

3.310kV母线的选择10kV母线长期工作电流/niax=2xSN/6UN=2X7500/V3xlO=

866.03A选用LMY—12023x型立放矩形铝母线，，长期允许电流为1680A,母线平放乘以

0.95,则允许电流为1596A,满足规定同35kV母线动稳定校验最后0=

494.78x14,小于规定的铝母线极限应力6860xlO4,故满足动稳定规定热稳定规定最小截面5限=

45.83的7,选择的LMY—120x10型矩形母线截面大于热稳定最小截面规定

45.83mm2,故满足规定

7.

3.4母线选择结果表

7.7母线选择结果35kV母线LMY--100x635主变进线LGJ--150/2010kV母线LMY--120x10互感器的选择

7.

47.

4.1电流互感器的选择1电流互感器选择的原则电流互感器的选择应满足变电所中电气设备的继电保护、自动装置、测量仪表及电能计量的规定选择的电流互感器一次回路允许最高工作电压Umax应大于或等于该回路的最高运营电压，即Ug之Umax式中Um”一电流互感器最高电压，单位为kV；（一回路工作电压，即系统标称电压，单位kVO电流互感器的一次额定电流有

5、

10、

15、

20、

30、

40、

50、

75、

100、

150、

200、

300、

400、

600、

800、

1000.

12023、

15000、

2023、

3000、

4000、

5000、

6000、

8000、

10000.

15000、

20230、25000A其一次侧额定电流应尽量选择得比回路正常工作电流o大1/3以上，以保证测量仪表的最佳工作，并在过负荷时使仪表有适当的指示二次额定电流有5A和1A两种，强电系统一般选5A,弱电系统一般选用1A电流互感器动稳定可按来下式校验max式中，max一为电流互感器允许通过的最大动稳定电流，单位kA；i一系统短路冲击电流，单位kA osh电流互感器短时热稳定应大于或等于系统短路时的短时热稳定电流235kV侧电流互感器的选择35kV级电流互感器分为户外型和户内型两类户外电流互感器，一般选用油浸瓷箱式绝缘结构的独立式电流互感器，常用LB系列、LABN系列选用LCZ—35Q型浇注绝缘加强型电流互感器，作为保护、测量、计算之用电流互感器额定电压为42kV,大于系统标称电压35kV额定二次电流5A.主变进线电流为

129.90A,额定一次电流选用600A,大于主变电流选用LCZ—35Q型电流互感器，

0.2级25VA为计量，

0.5级40VA为测量，10P15级50VA为保护动稳定校验，电流互感器动稳定电流为120kA,大于短路冲击电流

34.0291kA,满足规定热稳定校验，电流互感器的热稳定，Qk=lit=

13.34472x

0.63=

112.19[kA2S]电气设0备/=482x1=2304[kA2S]满足规定O310kV侧电流互感器的选择lOkV进线选用LQZBJ—10型电流互感器额定电压10kV,最高工作电压

11.5kV,大于系统标称电压10kV,额定电流1500A，大于10kV侧负荷电流

866.03A,满足规定额定二次电流为5A电流互感器额定动稳定电流140kA,大于10kV侧三相短路冲击电流

22.7346kA热稳定校验Qk=1%=

8.91552x

0.63=

50.08[kA2S]电气设备/★=632x1=3969[kA2S],满O足规定故选择的电流互感器满足规定

7.

4.2电压互感器的选择1电压互感器选择的原则电压互感器正常工作条件时，按一次回路电压、二次电压、二次负荷、准确度等级、机械荷载条件选择10kV配电装置一般采用油浸绝缘结构；在高压开关柜中，可采用树脂浇注绝缘结构当需要零序电压时，一般采用三相五柱电压互感器35-110kV配电装置一般采用油浸绝缘结构电磁式电压互感器目前采用电容式电压互感器，实现无油化运营，减少电磁谐振表

7.8电压互感器额定电压选择表二次电压型式一次电压/V第三绕组电压/V/V接于一次线电压UL100—上如V/V接法中性点非直接接地系统单相接于一次相电压100/3,100/百uj100/V3上中性点直接接地系统100三相UL100100/3电压互感器的容量为二次绕组允许接入的负荷功率，以VA表达每一个给定容量和一定的准确级相相应电压互感器尚有许多种接线方式，这里就不一一介绍了，等后面用届时会介绍一部分235kV侧电压互感器的选择选择JDZXF9—35型电压互感器，该系列电压互感器为全封闭环氧树脂浇注绝缘结构额定电压35/百/

0.1/百/

0.1/招/

0.1/3,额定负载100VA/150VA/300VA,准确级

0.2/

0.5/6P,适于在额定频率为50HZ、额定电压35kV的户内电力系统中，做电压、电能测量及继电保护用310kV侧电压互感器选择JDZFH—12型电压比10/

0.1/

0.IkV,

0.5级；该系列电压器为全封闭环氧树脂浇注绝缘结构，体积小、质量轻、局部放电量小，合用于额定频率50HZ,额定电压

3、

6、12kV,供中性点非有效接地的户内电力系统做电压、电能测量机继电保护用熔断器的选择

7.

57.

5.1熔断器概述熔断器是最简朴的保护电器，它用来保护电气设备免受过载和短路电流的损害熔断器的重要元件是一种易于熔断的熔断体，简称熔体，当通过熔体的电流达成或超过一定值时，由于熔体自身产生的热量，使其温度升高，达成金属的熔点时，熔断切除电源，因而完毕过载电流或短路电流的保护按安装条件及用途选择不同类型高压熔断器如屋外跌开式、屋内式对于一般的高压熔断器，其额定电压必须大于或等于电网的额定电压，额定电流必须大于回路的最大工作连续电流，开断电流必须大于或等于短路冲击电流在本站中，熔断器只用于保护电压互感器，其只需按额定电压及断流容量（s=百两项来选择当短路容量较大时，可考虑在熔断器前串联限流电阻

7.

5.235kV侧熔断器的选择选择RW5—35/600型跌开式熔断器，额定电压35kV,满足规定，断流容量600MVA）,需加一定得限流电阻方满足规定最大开断电流100kA,大于短路冲击电流

34.0291kA,满足校验

7.

5.310kV侧熔断器的选择选择RN2—10/

0.5型户内熔断器，额定电压10kV,满足规定，断流容量1000MVA,,大于短路容量

162.1429MVA,满足规定最大开断电流50kA,大于短路冲击电流

22.7346kA,满足校验配电装置的选择

7.

67.

6.1配电装置概述配电装置是变电所的重要组成部分，配电装置是根据电气主接线的连接方式，由开关电器、保护和测量电器，母线和必要的辅助设备组建成的总体装置其作用是正常运营情况下，用来接受和分派电能，而在系统发生故障时，迅速切断故障部分，维持系统正常运营为此，配电装置应满足下述基本规定1保证运营可靠；2便于操作、巡视和检修；3保证工作人员的安全；4力求提高经济性；5具有扩建的也许配电装置按电气设备的装设地点不同，可以分为屋内和屋外配电装置；按其组装方式，又可分为装配式和成套式

7.

6.235kV屋外配电装置本设计的35kV配电装置采用户外半高型布置，变压器户外布置屋外配电装置将所有电气设备和母线都装设在露天的基础、支架或构架上屋外配电装置的结构形式，除与电气主接线、电压等级和电气设备类型有密切关系外,还与地形地势有关根据电气设备和母线布置的高度，屋外配电装置可分为中型配电装置、高型配电装置和半高型配电装置半高型配电装置是将母线置于高一层的水平面上，与断路器、电流互感器、隔离开关上下重叠布置，其占地面积比普通中型较少30%o半高型配电装置介于高型和中型之间，具有两者的优点，除母线隔离开关外，其余部分与中型布置基本相同，运营维护仍较方便

7.

6.310kV高压开关柜本设计10kV侧采用高压开关柜的配电装置按照电气主接线的标准配置或用户的具体规定，将同一功能回路的开关电器、测量仪表、保护电器和辅助设备都组装在全封闭或半封闭的金属壳（柜）体内，形成标准模块，由制造厂按主接线成套供应，各模块现场装配而成的配电装置称为成套配电装置成套配电装置分为低压配电屏（或开关柜）、高压开关柜和SF6全封闭组合电器三类选用XGN2—10型固定式开关柜，该型开关柜用于3kV、6kV、10kV三相交流50Hz系统中作为接受和分派电能之用，特别合用于频繁操作的场合开关柜符合国家标准GB3906—1991《3—35kV交流金属封闭式开关设备》及国际电工委员会标准IEC298的规定，并且有“五防”闭锁功能一防止误分、误合断路器，防止带负荷分、合隔离开关，防止带电挂地线，防止带地线合闸、防止误入带电间隔表

7.9XGN2—10型固定式开关柜的技术参数系统XGN2—10额定电压10kV电压10kV最高工作电压

11.5kV额定电流长期工作电流2023—3150A

866.03A额定开断电流短路电流周期分量40kA

8.9155kA短路冲击电流最大额定动稳定电流lOOkA

22.7346kA值额定热稳定电流40kA热稳定

50.08[kA热稳定期间4S2S]电磁式、弹簧储操作方式——能式继电保护的设立8电力变压器保护

8.

18.

1.1电力变压器保护概述在电力系统中广泛地用变压器来升高或减少电压变压器是电力系统中不可缺少的重要电气设备变压器的故障可以分为油箱外和油箱内两种故障邮箱外的故障，重要是套管和引出线上发生相间短路以及接地短路邮箱内的故障涉及绕组的相间短路、接地短路、匝间短路以及铁芯的烧损等对于变压器发生的各种故障，保护装置应能尽快地将变压器切除实践表白，变压器套管和引出线的相间短路、接地短路、绕组的匝间短路是比较常见的故障形式；而变压器邮箱内发生相间短路的情况比较少电流纵差动保护不仅可以对的区分区内外故障，并且不需要与其他元件的保护配合，可以无延时地切除区内各种故障，具有独特的优点，因而被广泛地用作变压器的主保护

8.

1.2电力变压器纵差保护接线对于三相变压器，且采用Y,dll的接线方式，由于Y侧采用了两相电流差，该侧流入差动继电器的电流增长了百倍为了保证正常运营及外部故障情况下差动回路没有电流，该侧电流互感器的变比也要增长6倍，即两侧电流互感器变比的选择应当满足〃以2_n1nTA\变压器两侧电流互感器采用不同的接线方式，丫侧采用Y,dll接线方式，将两相电流差接入差动继电器内，d侧采用Y,dl2的接线方式，将各相电流直接接入差动继电器内对于数字式差动保护，一般将丫侧的三相电流直接接入保护装置内，由计算机的软件实现功能，以简化接线

8.

1.3纵差动保护的整定计算1躲过外部短路故障时的最大不平衡电流，整定式为82set-K⑹1imb.max式中K*,一可靠系数，取

1.3；/汕max一外部短路故障时的最大不平衡电流△0K1-%是由于电流互感器计算变比和实际变比不一致引起的相对误差儿㈤=600/5,=35/

10.5,〃以2=1500/5,带入求得=

0.23△U一有变压器分接头改变引起的相对误差，由于本设计没有分接头，所以取07^,一非周期分量系数，取

1.5K”一电流互感器同型系数，取1o.I—电流互感器允许的最大稳态相对误差4max为外部短路故障时最大短路电流，前面计算得

13.4625kAo八,111a最终求得/〃汕2=

5115.8A,则二

6650.5A,折算到二次侧=

6650.5x5/1500=222AI2躲过变压器最大的励磁涌流，整定式为式中K⑹一可靠系数，取

1.3；K〃一励磁涌流的最大倍数，取6；〃一变压器额定电流，取10kV侧为

412.39Ao求得Q尸

3216.7A,折算到二次侧为

10.72Ao3躲过电流互感器二次回路断线引起的差电流，整定式为却=8-5式中K./一可靠系数，取L3；I,max一变压器的最大负荷电流取10kV侧的

866.03Ao求得乙尸H

25.8A,折算到二次侧为

3.75A取最大值整定值为乙尸

33.2A三科万物“4min2x

8915.5/1500/5,,…f o灵敏系数Ks”=」a=-----------------------------=

1.

81.58-6/…

33.

28.

1.4变压器瓦斯保护电力变压器通常是运用变压器油作为绝缘和冷却介质当变压器邮箱内故障时,在故障电流和故障点电弧的作用下，变压器油和其他绝缘材料会因受热而分解，产生大量气体气体排出的多少以及排出速度，与变压器的严重限度有关运用这种气体来实现保护的装置，称为瓦斯保护瓦斯保护的重要元件时气体继电器，它安装在邮箱和油枕之间的连接管道上变压器发生轻微故障时，邮箱内产生的气体较少且速度慢，由于油枕处在邮箱的上方，气体沿管道上升，使气体继电器内的油面下降，当下降到动作门槛时，轻瓦斯动作，发出警告信号发生严重故障时，故障点周边的温度剧增而迅速产生大量的气体，变压器内部压力升高，迫使变压器油从邮箱通过管道向油枕方向冲去，气体继电器感受到的油速达成动作门槛时，重瓦斯保护，瞬时作用于跳闸回路，切除变压器，以防事故扩大

8.

1.5过电流保护变压器的主保护通常采用差动保护和瓦斯保护除了主保护外，变压器还应装设相间短路和接地短路的后备保护后备保护的作用是为了防止由外部故障引起的变压器绕组过电流，并作为相邻元件（母线或线路）保护的后备以及在也许的条件下作为变压器内部故障时主保护的后备变压器的相间短路后备保护通常采用过电流保护、低电压启动的过电流保护、复合电压启动的过电流保护以及负序过电流保护等，也有采用阻抗保护作为后备保护的情况对于过电流保护，保护动作后，跳开变压器两侧的断路器保护的启动电流按照躲过变压器也许出现的最大负荷电流来整定，即8-71L.maxset vKre式中K*/一可靠系数，取

1.3；K*—返回系数，取

0.85；max一变压器也许出现的最大负荷电流，取2x

412.39=

824.79A带入的■

1261.4A,折算到二次侧为

4.2Ao母线保护82发电厂和变电所的母线是电力系统中的一个重要组成元件，当母线上发生故障时，将使连接在故障母线上的所有元件在修复故障母线期间，或转换到另一组无端障的母线上运营以前被迫停电此外，在电力系统中枢纽变电所的母线上故障时,还也许引起系统稳定的破坏，导致严重的后果母线上发生的短路故障也许是各种类型的接地和相间短路故障母线短路故障类型的比例与输电线路不同在输电线路的短路故障中，单相接地故障约占故障总数的80%以上而在母线故障中，大部分故障是由绝缘子对地放电引起的，母线故障开始阶段大多表现为单相接地故障，而随着短路电弧的移动，故障往往发展为两相或三相接地短路一般来说，不采用专门的母线保护，而运用供电元件的保护装置就可以把母线故障切除如运用变压器过流保护使变压器断路器跳闸予以切除变电所的防雷保护9变电所防雷概述

9.1雷电引起的大气过电压将会对电器设备和变电所的建筑物产生严重的危害，因此，在变电所和高压输电线路中，必须采用有效的防雷措施，以保证电器设备的安全运营经验表白，当前变电所中采用的防雷保护措施是可靠的，但是雷电参数和电器设备的冲击放电特性具有记录性，故防雷措施也是相对的，而不是绝对的变电所的雷电危害重要来自两个方面一个是直接雷击变电所的建筑物、构筑物或装设在露天的设备，强大的雷电冲击电流通过被击物泄放入地时，引起机械力破坏和热破坏；此外一个是雷电感应产生的高电压波沿输电线路侵入变电所内，使重要电气设备对地绝缘击穿或烧毁所以对于直接雷击破坏，变电所一般采用安装避雷针或者避雷线保护，对于沿线路侵入变电所的雷电侵入波的防护，重要靠在变电所内合理地配置避雷器避雷针的选择

9.2防直击雷最常用的措施是装设避雷针，它是由金属制成，比被保护设备高并具有良好的接地装置，其作用是将雷吸引到自己身上并安全导入地中，从而保护了附近比它矮的设备、建筑免受雷击避雷针的设计一般有以下几种类型:1单支避雷针的保护；2两针避雷针的保护；3多支避雷针的保护本次设计采用单支避雷针进行防直击雷的保护避雷针的保护范围是指被保护物在此空间范围内不致遭受雷击而言单支避雷针的保护范围是一个旋转的圆锥体避雷针的保护半径门可按下式计算，即々=/-hp，当为

20.5/z时；9-1x々=l.5/z—2%〃，当为

0.5/z时9-2式中h一避雷针高度，单位叱被保护物的高度，单位叫

5.5p一高度影响因数，当/z«30加时，p=1；当//230刃时,这次选择在距变电所外10m的地方装设单支避雷针，安装在进线终端塔顶，塔顶高度为21nb针高12m,取33nl作为计算高度表

9.1避雷针保护范围计算表hmrh inP•儿x m针号保护范围避雷针高度保护半径高度影响因数被保护物高度#

1330.

9617.

015.36#1#

1330.

968.

032.16#1#

1330.

964.

039.84#1避雷器的选择

9.3目前在新建或技术改造的变电所中，一般都选用氧化锌避雷器，作为电力变压器等电气设备的大气过电压、操作过电压及事故过电压的保护设备氧化锌避雷器与阀型避雷器相比，具有残压低、无续流、通流容量大、性能稳定和动作迅速等优点135kV侧避雷器的选择1按额定电压选择35kV系统最高电压

40.5kV,相对地电压为

40.5/73=

23.4kV,避雷器相对地电压为

1.25U=

1.25x

40.5=

50.6kV,取避雷器额定电压为53kV02按连续运营电压选择35kV系统相电压

23.4kV,选择氧化锌避雷器连续运营电压

40.5kV,此值大于

23.4kV3标称放电电流的选择35kV氧化锌避雷器标称放电电流选择5A4雷电冲击残压的选择35kV额定雷电冲击外绝缘峰值耐受电压为185kV,内绝缘耐受电压为200kV,计算避雷器标称放电电流引起的雷电冲击残压为U=—=—=143^79-3blehle K

1.4cV选择氧化锌避雷器雷电冲击电流下残压峰值为134kV5校核陡坡冲击电流下的残压35kV变压器类设备的内绝缘截断雷电冲击耐受电压为220kV,计算陡坡冲击电流下的残压为U=—=—=1577CV9-4bleble K

1.4选择陡坡冲击电流下残压峰值为154kV6操作冲击电流下的残压35kV变压器线端操作波实验电压为170kV,计算变压器35kV侧操作冲击电流下的残压为SIL™9-5===i4SKVK

1.15c选择操作冲击电流下峰值残压为lkV7根据上述计算和校核，选择Y5WZ-53/134型氧化锌避雷器能满足35kV侧变压器的过电压保护规定210kV侧避雷器的选择具体计算过程与上类似，选用Y5WS5—17/50L型氧化锌避雷器表

9.2Y5WS5—17/50L型氧化锌避雷器计算结果表计算结果Y5WS5—17/50L额定电压kV

1.38x

11.5=

15.87额定电压kV17连续运营电压kV

11.5/73=

6.6连续运营电压kV

8.6雷电冲击残压雷电冲击电流下残压5350kV峰值kV陡坡冲击电流下残压

60.

757.5陡坡冲击残压U,痘kV峰值kV操作冲击电流下残压峰值

52.

1742.5操作冲击残压U,kV kV10kV氧化锌避雷器标称放电电流为5kA结论这次我选择的毕业设计题目是变电所的设计，对于这样的题目其实并不陌生，上学期期末的电气工程课程设计中的一个题目便是类似的发电厂设计大三下学期学习了“电力系统分析”这门电力方向的专业基础课，虽说有点难学，特别是暂态部分，但通过老师的辛勤教导，上学期和自身的努力，总算是大约学懂了上学期又学习了两门专业课”发电厂电气部分”和“电力系统继电保护”学习了这三门课,为这学期的毕业设计打下了理论基础通过三个多月的努力，我终于完毕了这个题目在此过程中，我从对变电站的生疏，到了解，再到进一步研究，最终完毕了对35kV变电所电气部分的设计其中涉及了电气一次部分主接线的设计和各种电气设备的选择，也有二次继电保护方面的简朴介绍，最后加上了一些防雷措施本次设计基本是按照变电所设计基本环节做下来的，因此也能达成一般变电所的性能规定其中还对新设备进行了选择，适应于目前的趋势总之，我觉得我的毕业设计做的还是比较成功的，由于我有不小的收获就快要毕业了，也为我的大学画上一个完美的句号致谢通过三个多月的时间，我顺利的完毕了这次毕业设计从总体上来说，我对自己的成果还是比较满意的，也基本上达成了老师的规定这段时间我翻阅了许多的书籍，从对变电站的生疏，到了解，再到进一步研究，第一次完毕了一件实际应用的设计但是由于本人经历、阅历、实际操作能力有限难免存在一些不近人意的地方，请各位老师指点通过本次设计，不仅丰富了我的专业知识，还让我深深体会到了结识事物的过程从拿到题目，再查阅资料，对题目进行设计、论证、修改到设计的完毕体现了理论联系实际的重要性更重要的是这次设计让我学会了让自己独立完毕一件事情，为将来参与工作做好基础本设计的顺利完毕，自己付出了许多劳动，但与齐老师的细心指教是分不开的在过程中体现出齐老师的渊博专业知识，更体现出了齐老师的宽厚待人的品质我在设计过程中不仅学会了勤奋求实的工作精神，更懂得了待人的品质这一切将在我以后的工作生涯中起着重要的作用借此机会，向帮助过我的老师，特别是齐老师，表达衷心的谢意！在此过程中，我还要特别感谢给予我帮助的同学、朋友们，是在他们的鼓励、支持下我才会有今天的成绩参考文献1张保会，尹项根.电力系统继电保护.北京中国电力出版社，20232刘涤尘.电力工程基础.武汉武汉理工大学出版社，

2023.63沈培坤，刘顺喜.防雷与接地装置.北京化学工业出版社，

2023.124丁毓山.变电所设计10〜220kV.沈阳辽宁科学技术出版社，19935周裕厚.变配电所常见故障解决及新设备应用.北京中国物质出版社，

2023.56弋东方.电力工程电气设计手册电气一次部分.北京水利电力出版社，19897安徽省电力公司.35kV箱式变电站模式设计.北京中国电力出版社，20238熊信银.发电厂电气部分第三版.北京中国电力出版社，

2023.9摘要随着电力行业的不断发展，人们对电力供应的规定越来越高，特别是供稳固性、可靠性和连续性然而电网的稳固性、可靠性和连续性往往取决于变电所的合理设计和配置一个典型的变电站规定变电设备运营可靠、操作灵活、经济合理、扩建方便出于这几方面的考虑，本论文设计了一个35kV降压变电站，此变电站有两个电压等级，一个是35kV,一个是10kV同时对于变电站内的主设备进行合理的选型本设计选择选择两台主变压器，其他设备如断路器，隔离开关，电流互感器，电压互感器，无功补偿装置和继电保护装置等等也按照具体规定进行选型、设计和配置，力求做到运营可靠，操作简朴、方便，经济合理，具有扩建的也许性和改变运营方式时的灵活性使其更加贴合实际，更具现实意义关键词35kV变电所设计Abstract:Along with the continuousdevelopment ofelectric industry,people requireincreasinglydemand ofpower supply,especially thestability,reliability andcontinuity of it.While thestability,reliability andcontinuityofpower gridisdetermined bythe rationaldesign andconfiguration ofsubstation.A typicalsubstationneeds thereliable andflexible operation,the economicrationality andfreeexpansion ofthe equipments.For theconsideration ofthese aspects,the paperdesignsa transformersubstation of35kV whichhas towlevel ofvoltage,one is35kV,and theother islOkV.At thesame time,choose therational selectionas tothemain equipmentsin substation.This designchooses twomain transformers.As toother equipmentssuch asCircuit Breaker,Isolating switch,CurrentTransformer,Voltage Transformer,Reactive powercompensation device,Protective Relayand soon areto beselected,designed,and configuredinaccordance withspecific requirements.In orderto make it reliableto operate,easyand simpleto manipulate,economical,withthepossibility ofexpansion andflexibilityof changingits operation.As tomakeitmore actualand practicalsignificant.Key words35kV substationdesign引言1电能是发展国民经济的基础，是一种无形的、不能大量储存的二次能源电能的发、变、送、配和用电，几乎是在同一瞬间完毕的，须随时保持功率平衡要满足国民经济发展的规定，电力工业必须超前发展，这是世界电力工业发展规律，因此，做好电力规划，加强电网建设，就尤为重要变电所作为变电站作为电力系统的重要组成部分，它直接影响整个电力系统的安全与经济运营，是联系发电厂和用户的中间环节，起着变换和分派电能的作用对其进行设计势在必行，合理的变电所不仅能充足地满足本地的供电需求，还能有效地减少投资和资源浪费本次设计根据一般变电所设计的环节进行设计，涉及负荷记录，主变选择，主接线选择，短路电流计算，设备选择和校验，继电保护，防雷措施等几大块并依据相关规定和章程设计其中个个环节，所以能满足一般变电所的需求根据我国变电所目前现有电气设备状况以及此后发展趋势，应选用新型号、低损耗、低噪声的电力变压器及性能好、时间长、免维护的SF6断路器及高压开关柜为此新的设备选择也在设计中得以体现由于时间仓促和自身知识的局限，导致在设计中难免有漏掉和错误之处，望读者予以批评指正原始资料2电力系统接线图

2.1待设计变电所进线如图1所示:A变电所B变电所5km20km待设计变电所。