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变电站模板安装及拆除施工方案HOkVSJSB3特殊（专项）施工技术方案（措施）报审表特殊（专项）施工技术方案（措施）报审表工程名称泉州永春达埔liokv变电站工程注本表一式份，由施工项目部填报，业主项目部、监理项目部、施工项目部各存份编号泉州永春达埔liokv变电站工程模板安装及拆除专项施工技术方案泉州亿兴电力工程建设有限公司2016年10月10日批准审核编写年月日年月日年月日目录
1.249X
1.0+
2.205=
3.454kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图kN.m支撑钢管计算变形图支撑钢管计算剪力图kN最大弯矩Mmax=
0.267PL=
0.267X
3.454X
1.0=
0.922kN.m；:大支座力Nmax=
1.267P+
1.000P=
4.721kN【大挠度Vmax=
1.883PL3/100EI=
3.904mm；钢管最大弯曲应力o=M/W=
0.726X106/
4732.0=
194.84N/mm2；钢管抗压强度设计值[f]=
205.0N/mm2；・•・ltj[f],满足要求支撑钢管的最大挠度Vmax小于
1000.0/150与10mm,满足要求
5.
1.4扣件抗滑移的计算双扣件承载力设计值取
16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数
0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为
12.80kNo纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=Nmax=
4.721kN；ARlt；
12.80kN,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5.
1.5模板支架立杆荷载标准值轴力:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载
1.静荷载标准值包括以下内容:1脚手架的自重kNNG1=
0.116X
9.5=
1.102kN；2模板的自重kNNG2=
0.350X
1.0X1,0=
0.350kN；3钢筋混凝土楼板自重kNNG3=26,0X
0.12X1,0X
1.00=
3.12kN；经计算得至11,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=
4.572kN；
2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值NQ=
1.0+
2.0+
2.0X
1.0X
1.0=
5.0kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=
1.2NG+1,4NQ=
12.486kN；
4.
1.6立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N——立杆的轴心压力设计值kNN=
5.658kN；6——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;i------计算立杆的截面回转半径cmi=
1.58cm；立杆净截面面积cm2A=
4.502cm2；立杆净截面模量抵抗矩cm3W=
4.732cm3；钢管立杆最大应力计算值N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值[f]=
205.0N/mm2；10----计算长度m；10=h+2a kl——计算长度附加系数，取值为
1.155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表533；u=
1.70；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=
0.10m；上式的计算结果:立杆计算长度10=h+2a=
1.800+
0.10X2=
2.0m；10/i=
2.0X103/
15.8=
126.58；由长细比10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=
0.537；钢管立杆的最大应力计算值；O=
5.658X103/
0.537X450,2=
23.4N/mm2；:.o lt;[f]=
205.000N/mm2,立杆稳定性满足要求
105.2梁模板计算书参数信息
1.模板支撑及构造参数梁截面宽度Bm
0.4；梁截面高度Dm
0.5混凝土板厚度mm
0.12；梁支撑架搭设最大高度Hm
6.065m；立杆上端伸出至模板支撑点长度
0.10；脚手架步距m
1.80；立杆纵距沿梁跨度方向间距Lam
1.50；立杆横向间距或排距Lbm
1.50；采用的钢管类型为48X
3.20；扣件连接方式双扣件，扣件抗滑承载力折减系数
0.80；承重架支设木方支撑平行梁截面A；
2.荷载参数模板自重kN/m
20.35；新浇混凝土自重
24.0kN/m3；钢筋自重kN/m
34.0；施工均布荷载标准值kN/m2a.计算模板时取
2.50；b.计算支撑小楞构件时取
1.5；c计算支架立柱时取
1.0；振捣混凝土荷载标准值kN/m2水平模板取
2.0,垂直面板取
4.0；倾倒混凝土侧压力kN/m
22.0；新浇筑碎对模板侧面的压力标准值F、F中较小值；Yi=l.2F=
0.22Yct03132V1/2F=ycH
3.材料参数木材弹性模量EN/mm
29500.0；木材抗弯强度设计值fmN/mm
213.0；木材抗剪强度设计值fvN/mm
21.4；板弹性模量EN/mm
29500.0；板抗弯强度设计值
13.0；钢材弹性模量EN/mm
22.06X105；11对拉螺栓杨木48X
3.5钢管钢材抗弯强度设计值fmN/mm
2205.0；
4.梁底模板参数板厚度mm
18.0；梁底模板支撑的间距mm
250.0；
5.梁侧模板参数主楞间距mm500；次楞间距mm300；穿梁螺栓水平间距mm500；穿梁螺栓竖向间距mm250；穿梁螺栓直径mmM12；主楞龙骨材料木楞，宽度80mm,高度40mm；次楞龙骨材料木楞，宽度80mm,高度40mm；
4.522梁模板荷载标准值计算L梁侧模板荷载新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:式中yc——混凝土的密度，取28KN/m3；t——新浇筑税的初凝时间ht=200/T+15=
5.714；T——混凝土的入模温度，取
20.0CB1——外加剂修正系数，因采用泵送碎故取为L2；B2——碎坍落度影响系数，B2取为L15；V——浇筑速度m/h,V=
2.5m/h；H―碎侧压力计算位置处至新浇筑砂顶面的总高度m；梁取
1.0；贝!1F=
0.22yctB1B15x
2.51/2=
76.8KN/m2BF=y cH=28X l.l=
30.8KN/m2取两者较小值，则标准值为F=F，=
30.8KN/m2；
4.
5.2,3梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm,截面高度40mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W=80X402/6=
21.33cm3；1=80X403/12=
42.67cm4；内楞计算简图.内楞强度验算1强度验算计算公式如下其中，一一内楞弯曲应力计算值N/mm2；M——内楞的最大弯距N.mm；W——内楞的净截面抵抗矩；[f]一一内楞的强度设计值N/mm2按以下公式计算内楞跨中弯矩其中，作用在内楞的荷载q=
1.2X
30.8X
0.90+
1.4X2,0X0,90X
0.30=
10.735kN/m；内楞计算跨度外楞间距1=500mm；内楞的最大弯距:M=
0.1X
10.735X
500.02=
2.684X105N.mm；内楞的最大受弯应力计算值=
2.684X105/
2.133X104=
12.583N/mm2；内楞的抗弯强度设计值[f]=
13.0N/mm2；・・・o ltj[f],内楞抗弯强度满足要求.内楞的挠度验算2其中E——木材的弹性模量E=
9500.0N/mm2；q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值q=
1.2X
30.8X
0.3=
11.088KN/m；1——计算跨度外楞间距1=
500.0mm；内楞的截面惯性矩I=
4.267X105N/mm2；内楞的最大挠度计算值:3=
0.677X
11.088X
500.04/100X9500X4,267内楞的最大容许挠度值
[3]=
2.000mm；:.3化
[3],内楞挠度满足要求2,外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm,截面高度40mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W=80X402/6=
21.33cm3；1=80X403/12=
42.67cm4；外楞计算简图.外楞抗弯强度验算1其中——外楞受弯应力计算值N/mm2外楞的最大弯距N.mm；外楞的强度设计值N/mm2[f]W——外楞的净截面抵抗矩;最大弯矩M按下式计算:其中，作用在外楞的荷载P=
1.2X
30.8X
0.90+
1.4X2,0X0,90X
0.50X
0.30=
5.368kN；外楞计算跨度对拉螺栓竖向间距1=250mm；外楞的最大弯距M=
0.175X
5.368X103X
250.0=
2.349X105N.mm外楞的受弯应力计算值=
2.349X105/
2.133X104=
1.101N/mm2；外楞的抗弯强度设计值[f]=
13.0N/mm2；・・・o lt;[f],内楞抗弯强度满足要求.外楞的挠度验算2其中E——外楞的弹性模量，其值为
9500.0N/mm2；P——作用在模板上的侧压力线荷载标准值p=
30.8X0,5X
0.3=
4.62KN；141-------计算跨度（对拉螺栓间距）1=
250.00mm；面板的截面惯性矩I=
4.267X10Smm4；外楞的最大挠度计算值:3=1,146X
4.62X103X
250.03/100X
9500.0X
4.267X105=
0.204mm；外楞的最大容许挠度值
[3]=
1.20mm；满足要求Q
5.24穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N一一穿梁螺栓所受的拉力;穿梁螺栓有效面积（mm2）；穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取
170.0N/mm2；穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径
9.85mm；查表得:穿梁螺栓所受的最大拉力:N=30,8X
0.50X
0.30X2=
9.24kNo穿梁螺栓有效面积A=76mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=170,0X76/1000=
12.920kN；，Nlt;[N],满足要求!
452.5梁底模板计算板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=
250.0X
18.02/6=
1.35X104mm3；I=250,0X
18.03/12=
1.215X105mm4；
1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算15其中，一一梁底模板的弯曲应力计算值N/mm2；M——计算的最大弯矩kN.m；L——计算跨度梁底支撑间距l=
250.00mm；Q——作用在梁底模板的均布荷载设计值kN/m；新浇混凝土及钢筋荷载设计值ql
1.2X
28.0X
0.4X
0.5X
0.90=
6.048kN/m；模板结构自重荷载q21,2X
0.4X
0.4X
0.90=
0.172kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值q
31.4X
2.0X
0.40X
0.90=
1.0kN/m；q=ql+q2+q3=
6.048+
0.172+
1.0=
7.22kN/m；跨中弯矩计算公式如下Mmax=
0.10X
7.22X；o=
0.045X106/
1.35X104=
3.33N/mm2；:.o lt;[f]=
13.0,满足要求
2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用最大挠度计算公式如下:其中，q—作用在模板上的压力线荷载:q=[24,0+
4.0X
1.5+
0.4]X0,4=
16.96N/mm；计算跨度梁底支撑间距1=
250.0mm；板的最大允许挠度值:[co]=
250.0/250=
1.0mm；E——面板的弹性模量E=
9500.0N/mm2；板的最大挠度计算值:s=
0.677X
16.96X
250.04/100X
9500.0X1,215X105=
0.383mm；:.3化
[3],满足要求
16452.6梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算1钢筋混凝土梁自重kN ql=24,0+
4.0X0,4X
0.5X
0.250=
1.4kN；2模板的自重荷载kN q2=
0.4X
0.250X2X
0.5+
0.4=
0.14kN；3活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载kN经计算得到，活荷载标准值P1=
1.80+
2.0X
0.4X
0.306=
0.47kN；
2.木方的传递集中力验算静荷载设计值q=l-2ql+q2=
1.2X
1.4+0,14=
1.848kN；活荷载设计值P2=
1.4Pl=
1.4X
0.306=
0.428kN；P=
1.848+
0.428=
2.276kNo本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
四、工艺流程说明及主要质量控制要
五、模板及支撑系统验
六、危险点辨识及预控措21
七、工艺质量要22
八、质量通病防治措25
九、强制性条27
十、质量验评及质量控制方30模板安装及拆除专项施工技术方案
一、适用范
1.1适用范围本作业指导书适用我公司泉州永春达埔110kV变电站工程承包的合同环境下，实施变电站配电装置楼、警卫室、主变压器基础、屋外配电装置构筑物、屋外电缆沟、围墙及大门、照明设施基础等零星工程模板安装及拆除施工质量保证及内部开展经营管理
1.2模板概述及选用参数配电装置室柱底标高为土
0.000m,纵梁最大跨度为
9.45m,横梁最大跨度为
6.5m,屋面结构标高为
4.8m・
5.lm二次设备室柱底标高为土
0.000m,纵梁最大跨度为；；
3.支撑方木抗弯强度验算最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩,跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距M=
2.276X；方木最大应力计算值o=M/W=
0.286X106/
4.267X104=
6.702N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13,0N/mm2；A olt;[f],满足要求!
4.支撑方木抗剪验算最大剪力的计算公式如下截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力V=
2.276/2=
1.138kN；T=3V/2bh方木受剪应力计算值T=3X
1.138X103/2X40X80=
0.533N/mm2；17方木抗剪强度设计值[T]=
1.400N/mm2；J Tlt;[T],满足要求
5.支撑方木挠度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下集中荷载P=
1.2ql+q2+
1.4pl=
2.276kN；方木最大挠度3=
2.276X103X
500.03/48X
9500.0X
1.7067X106=
0.365mm；方木的挠度设计值[
④]=500/250=
2.0mm；:.3坨
[3],满足要求梁底支撑钢管的计算在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆，间距LOm,作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递L支撑钢管的抗弯强度计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=[
1.2ql+q2+
1.4pl]X2/3=
1.52kN；计算简图如下支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=
1.0/
0.250=4经过简支梁的计算得到:钢管支座反力RA=RB=4-l/2X
1.52+
1.52=
3.8kN；钢管最大弯矩Mmax=PL/4=019kN.m；B支撑钢管的最大应力计算值=Mmax/W=
0.19X106/
4732.0=
40.152N/mm218支撑钢管的抗弯强度的其设计值[T]=
205.0N/mm2；/.O lt;[T],满足要求4,
12.8扣件抗滑移的计算双扣件承载力设计值取
16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数
0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为
12.80kN o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范
5.
2.5其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取
12.80kN；-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=
6.838N；•••Rlt;Rc,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
4.
5.
2.9立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N一一立杆的轴心压力设计值，它包括横杆的最大支座反力N1=
6.838kN；脚手架钢管的自重N2=1,2X
0.132X
14.18=
2.246kN；N=
6.838+
1.346=
9.084kN；6——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比to/i查表得到;立杆净截面面积cm2A=
4.502；计算立杆的截面回转半径cmi=
1.58；W——立杆净截面抵抗矩cm3W=
4.732；一一钢管立杆轴心受压应力计算值N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值[f]=
205.0N/mm2；lo-------计算长度m；参照《扣件式规范》考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下列公式计算10=klk2h+2ak2一计算长度附加系数，h+2a=
1.70,k2按照表2取值为
1.030；lo/i=
2.043X103/
15.80=
129.3；由长细比to/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数6=0406；钢管立杆受压应力计算值a=
9.084xl03/
0.406x450,2=
49.7N/mm2lt;[f]19钢管立杆稳定性满足要求！模板承重架应尽量利用柱子作为连接连墙件，否则存在安全隐患表1模板支架计算长度附加系数kl表2模板支架计算长度附加系数k2以上表参照杜荣军《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
4.
5.
2.10立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fgP=N/A=
9.084/
1.0=
9.084KN/m2其中P——立杆基础底面的平均压力KN/m2上部结构传至基础顶面的轴向力设计值kN；N=
8.184A-----基础底面面积m2；A=l,0X
1.0=l,0地基承载力设计值应按下式计算fg=kc xfgk=
48.0其中fg——地基承载力设计值KN/m2kc一一脚手架地基承载力调整系数；kc=
0.40fgk——地基承载力标准值KN/m2；fgk=120P=
9.084fg=
48.0,地基承载力的计算满足要求20
六、危险点辨识及预控措施21
七、工艺质量要求222324
八、质量通病防治措施质量通病及预防、处理措施25质量通病及预防、处理措施（续）26
九、强制性条文表1022中列出了本工程施工中涉及到的所有强制性条文项目，强制性条文执行情况检查表应细分到分项工程，每个分项工程应单独行成一张检查表填写检查表时该检查表由项目部专职质检员/安全员检查并填写签字，报专业监理工师审核签字表1022大模板工程施工强制性条文执行记录表27模板工程验评项目划分表28钢筋工程验评项目划分表（续1）29钢筋工程验评项目划分表（续2）
十、质量验评及质量控制方式
10.1主控项目表64现浇混凝土模板安装工程质量标准和检验方法表69模板拆除工程质量标准和检验方法
3010.2验评表表64现浇混凝土模板安装工程质量标准和检验方法31表69模板拆除工程质量标准和检验方法
10.3质量控制表32青年人首先要树雄心，立大志，其次就要决心作一个有用的人才
9.45m,横梁最大跨度为
5.4m；楼面结构标高警卫室柱底标高为±
0.000m,纵梁最大跨度为
5.4m,横梁最大跨度为
4.5m；楼面结构标高
3.5m365m本工程柱用采用木模，支撑采用48mm钢管满堂支撑，钢管应符合国家现行规范，支柱模用方木采用钢管通长上下卡牢，柱间距不大于600mm用短钢管卡牢梁板支撑采用@48mm钢管，底模起拱高度符合规范要求
二、编写依据1
三、作业流程搂板模板工程施工工艺流程图
四、工艺流程说明及主要质量控制要点
4.1施工准备人员准备
4.
1.2材料准备
24.
1.3主要工器具及机械设备
4.
1.4技术培训及交底项目部应该对施工班组进行技术培训及技术交底，使施工人员掌握熟悉场地平整施工工艺标准、相关的技术要求、要领组织施工人员熟悉施工图纸，明确施工方法，掌握施工工艺，熟悉机具的使用
4.2柱模板安装
1.
1.1柱模板安装工艺流程图柱模板工程施工工艺流程图
1.
1.2柱模板采用16厚复合板，背楞采用50X100mm木杨，柱箍用648X
3.5钢管
1.
1.3模板根据柱截面尺寸进行配制，柱与梁接口处，采取柱模开槽，梁底及侧模与槽边相接，拼缝严密，并用木材压紧，柱模加固采用钢管抱箍，每450mm一道安装前要检查是否平整，若不平整，要先在模板下口外辅一层水泥浆（10〜20mm厚）以免税浇筑时漏浆而造成柱底烂根o
1.
1.4柱模板的下端应有空位的基础和防止模板位移固定措施
1.
1.5模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍或紧固木楞的规格,间距应按模板设计计算确定
31.
1.6安装预拼装大块模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱,箍或紧固木楞，安设支撑永久固定
1.
1.7安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑支撑与地面的倾角不能小于
604.3梁模板施工
4.
3.1工艺流程:梁模板工程施工工艺流程图根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线
4.
3.3梁模支撑梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为l.4m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地200mm；杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1800mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距l,4m梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体
4.
3.4剪刀撑竖直方向纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑水平方向沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑，剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45〜60度之间,水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度梁模板安装O1大龙骨采用48X
3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mmX80mm方木，间距300mm,其跨度等于大龙骨间距02梁底模板铺设按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板梁跨中起拱高度为梁跨度的2%，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱03梁侧模板铺设根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500,垂直间距300o
4.4楼板模板施工
4.
4.1工艺流程图:对拉螺栓防木48X
3.5钢管4搂板模板工程施工工艺流程图
4.
4.2支架搭设楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100mm
4.
4.3模板安装采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上大龙骨采用48X
3.2mm双钢管,其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mmX80mm方木，间距300mm,其跨度等于大龙骨间距挂通线将大龙骨找平根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板444楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固模板梁面、板面清扫干净
4.5模板的拆除
4.
5.1拆模程序先支的后拆，后支的先拆一先拆非承重部位，后拆承重部位一先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板一最后拆梁底模板452柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板碎强度达到设计强度的100%,并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除
4.
5.3模板拆除的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位，自上而下的原则拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬
4.
5.4拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐
4.
5.5拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递按指定地点堆放,并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用5
五、模板及支撑系统验算
5.1模板支撑架计算书
5.
1.1参数信息:
1.脚手架参数横向间距或排距m
1.5；纵距m
1.5；步距m
1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度m
0.10；脚手架搭设高度m
6.065；采用的钢管mm748X
3.2；扣件连接方式双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数
0.80；板底支撑连接方式40mmX80mm方木支撑，间距300mm；钢材弹性模量E=206X103N/mm2；钢管抗压强度设计值[f]=
205.0N/mm2钢管截面惯性矩1=
11.357X104mm4,截面抵抗矩W=
4.732X103mm
32.荷载参数⑴模板及木楞自重标准值kN/m
20.350；荷载分项系数yi=L22混凝土与钢筋自重标准值kN/m3板
26.0；yi=
1.23施工人员及设备均布荷载标准值kN/m2；yi=
1.
4.计算模板时取
2.50；b,计算支撑小楞构件时取
1.5；c计算支架立柱时取
1.0；4税振捣时产生的荷载标准值kN/m2水平模板
2.0；垂直面模板
4.0；y i=
1.45倾倒碎产生的荷载标准值取2KN/m2；yi=
1.
43.木方参数木方弹性模量EN/mm
29.5X103；木方抗弯强度设计值N/mm
213.000；木方抗剪强度设计值N/mm
21.400；木方的间隔距离mm
300.000；木方的截面宽度mm
40.00；木方的截面高度mm
80.00；6图2楼板支撑架荷载计算单
1.
1.2支撑模板的方木的计算方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为W=bh2/6=
4.0X
8.02/6=
42.67cm3；1=bh3/12=
4.0X
8.03/12=
170.67cm4；方木楞计算简图荷载的计算钢筋混凝土板自重kN/m ql=
26.00X
0.30X
0.120=
0.936kN/m；模板的自重线荷载kN/m q2=0,350X
0.30=
0.105kN/m；73活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载kNpl=
1.5+
2.0X
1.50X
0.30=
1.575kN；
2.方木抗弯强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如T均布荷载q=
1.2X
0.936+
0.105=
1.249kN/m；集中荷载p=
1.4X
1.575=
2.205kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=
2.205X
0.75/4+=；方木的最大应力值=M/W=
0.501X106/
42.67X103O=
11.75N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=
13.0N/mm2；o满足要求
3.方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下:V=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3V/2bh比[T]其中最大剪力:V=+2,205/2=
1.481kN；方木受剪应力计算值T=3X
1.481X103/2X
40.0X
80.0=
0.694N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=
1.400N/mm2；•••Tlt;[T],满足要求4,方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如T集中荷载p=L4P1=
2.205kN；均布荷载q=
1.2ql+q2=
1.249kN/m；方木最大挠度计算值Vmax=2205X
1000.03/48X
9500.0X
170.67X104+5X
1.249X
1000.04/384X
9500.0X
170.67X104=
3.836mm；方木最大允许挠度值[V]=
1000.0/250=
4.0mm；A Vmaxlt;[V],满足要求支撑木方的钢管的计算:。
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