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钢管落地脚手架施工方案半岛花园11#、12#、17#楼工程，属于框架剪力墙结构;地上9层、地下1层；建筑高度11#楼
28.3m,12#楼
28.8m;标准层层高29m；总建筑面积
11871.58平方米;总工期360天；施工单位:江苏圣通建设工程有限公司扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001＞《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002＞《建筑结构荷载规范》GB50009—2001,《钢结构设计规范》GB50017—2003等编制
一、参数信息lo脚手架搭设方案及相关参数双排脚手架搭设高度为29米,立杆采用单立管；搭设尺寸为:立杆的纵距为15米,立杆的横距为
1.05米，大小横杆的步距为
1.8米；内排架距离墙长度为030米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为
①48x
3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为lo00;连墙件采用两步三跨，竖向间距3o6米，水平间距45米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2活荷载参数O施工均布活荷载标准值
3.000kN/m2；脚手架用途:结构、装饰、围护脚手架;同时施工层数2层；3o风荷载参数本工程地处江苏省常州,基本风压为
0.4kN/m2；风荷载高度变化系数比为
1.00,风荷载体型系数小为065;脚手架计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值kN/n0o1248;连墙件承载力设计值按下式计算Nf=p-A-[f]其中p一-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比L/i=300/
15.8的结果查表得到p=0o949,1为内排架距离墙的长度；又A=4o89c m2；[f]=205N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为N=Oo949X
4.89X10-4X205X13=9f
5.133kN；Ni=9105N=
95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与O f墙体连接由以上计算得到Ni=
9.105小于双扣件的抗滑力128kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P W fg地基承载力设计值f=fgkX k=80k pa;g c其中，地基承载力标准值fgk=160kpa；脚手架地基承载力调整系数k=Oo5；立杆基础底面的平均压力p=N/A=690c316kpa;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=17329kN;基础底面面积:A=
0.25m2op=
69.316Wf=80k pa o地基承载力满足要求！g脚手板自重标准值kN/m2:0o300；栏杆挡脚板自重标准值kN/m:0150；安全设施与安全网k N/“0o005;脚手板类别竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值kN/n038;脚手板铺设总层数10；地基土类型:素填土;地基承载力标准值kp a:16000;单位mm3001050O8立杆基础底面面积/
0.25；地基承载力调整系数
050.趟脚手架船面困1500单立杆落地架脚手架正立面图
二、大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001第
52.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值Pi=0o038kN/m;脚手板的自重标准值:P2=03X105/2+1=
0.105kN/m;O活荷载标准值Q=3X1o05/2+1=1005kN/m;静荷载的设计值qi=l.2X0o038+1o2X
0.105=0172kN/m；liHiiiiniimj活荷载的设计值q=lo4X105=1o47kN/m；2Oq q2图1大横杆设计荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度1-H inlineUHt——4图2大横杆设计荷载组合简图支座最大弯矩2o强度验算跨中和支座最大弯距分别按图
1、图2组合跨中最大弯距计算公式如下=
0.08^+
0.10^/峪由跨中最大弯距为忙max=008义0172X1o52+
0.10X
1.47X
1.52=0362k No m;支座最大弯距计算公式如下=-
0.10^/2-
0.117^2%由支座最大弯距为M ax=-0o10X
0.172X152—
0.117Xl47X
1.52=—0426k2m Oo oNom；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算o=Max0o362x106,
0.426x106/5080=83o858N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为0=83858N/mrr小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm,满足要求！3o挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下k=0,677-^—+0,990-^—100EZ100£Z其中静荷载标准值:q i=P1+P2=
0.038+
0.105=
0.143kN/m；活荷载标准值q2=Q=1o05kN/m;最大挠度计算值为V=0o677X0o143X15004/100X
2.06X105X121900+
0.990X05X1O150071OOX
2.06X105X121900=2291mm;o大横杆的最大挠度
2.291mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm,满足要求！
三、小横杆的计算根据J GJ130-2001第
5.24条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,O大横杆在小横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.lo荷载值计算大横杆的自重标准值P1=
0.038X
1.5=0o058kN;脚手板的自重标准值P2=
0.3X105X
1.5/2+l=0o158kN；O活荷载标准值:Q=3义105X15/2+1=l575kN；o o集中荷载的设计值P=lo2X0o058+0o158+
1.4XI.575=2463kN；小横杆计算简图2o强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下%3/8Mqmax=
1.2X
0.038X1052/8=0o006kN叱集中荷载最大弯矩计算o公式如下:PlTMpmax=
2.463X
1.05/3=0862kN.m;最大弯矩M=Mqma x+Mpm x=
0.868kN ni;a o最大应力计算值o=M/W=Oo868x106/5080=
170.953N/mm2；小横杆的最大弯曲应力=170o953N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mn,满足要求！
3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下a38457Vqmax=5X0038X10504/384X206X105X121900=
0.024mm；o大横杆传递荷载P=pi+P2+Q=0058+0o158+
1.575=179kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下=Pl3l2一4严/93=T2EIv=
1790.1X1050X3X10502—4X105079/72X206X105pmaxX121900=
2.929mm;最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=
0.024+
2.929=2o953mm；小横杆的最大挠度为2o953mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算按规范表
51.7,直角、旋转单扣件承载力取值为OOkN,按照扣件抗滑承载力系数08,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为640kNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范
5.
2.5其中Rc一扣件抗滑承载力设计值，取
6.40kN;R—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值Pi=
0.038Xlo5X2/2=
0.058kN;小横杆的自重标准值P2=0o038X
1.05/2=0o02kN；脚手板的自重标准值P3=03X105XI.5/2=0o236kN;o活荷载标准值Q=3X
1.05Xl5/2=
2.362kN;o荷载的设计值R=lo2X0o058+0o02+
0.236+
1.4X2362=3684kN；R〈Rc=
6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载标准值包括以下内容:1每米立杆承受的结构自重标准值kN,为
0.1248[
0.1248+150X2/2X
0.038/
1.80]X
29.00=4547;N=GIo2脚手板的自重标准值kN/m2;采用竹笆片脚手板,标准值为
0.3NG2=
0.3X10Xl5义
1.05+
0.3/2=3038kN;o3栏杆与挡脚手板自重标准值kN/m;采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为
0150.15X10X
1.5/2=
1.125kN;N3=G4吊挂的安全设施荷载，包括安全网kN/m2;
0.005NG4=0o005X1o5X29=
0.218kN;经计算得到，静荷载标准值=8928k N;N=N+N2+N3+N4G GIG GG活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值经计算得到,活荷载标准值05X
1.5X2/2=
4.725kN;N=3X1OQ风荷载标准值按照以下公式计算畋=
0.7%乜的-基本风压kN/n,按照《建筑结构荷载规范》GB50009-其中w02001）的规定采用:W=
0.4kN/m2;oUz—-风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用:Uz=
1.0;Us—风荷载体型系数:取值为0645;经计算得到,风荷载标准值Wk=0o7XOo4X
1.0X0o645=
0.181kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1o4928+
1.4X
4.725=
17.329kN;2N+
1.N=
1.2X8G QO考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=
1.2o85X
1.=L2X8928+
0.85X14X
4.725=16336kN；N+04NQG O风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为M=
0.85X
1.4W Lh2/10=
0.85XL4X0181X
1.5XL82/10=0105kNo m；w ka oo
六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N=17329kN;计算立杆的截面回转半径i=158c m；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表
5.33得:k=lo155;当验算杆件长细比时,取L0;计算长度系数参照《扣件式规范》表533得平=
1.5;计算长度，由公式1=kXpx h确定lo=
3.118m；长细比Lo/i=197；轴心受压立杆的稳定系数（P,由长细比lo/i的计算结果查表得到（p=
0.186；立杆净截面面积A=4o89cm2;立杆净截面模量（抵抗矩）W=508cm3；钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;=17329/
0.186x489=
190.5N/mm2；立杆稳定性计算=190o5N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=052N/mm2,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N=16o336kN；计算立杆的截面回转半径:i=
1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表533得k=lo155;计算长度系数参照《扣件式规范》表
53.3得p=
1.5;计算长度，由公式1=kuh确定1o=
3.118m；0长细比L/i=197；0轴心受压立杆的稳定系数P，由长细比lo/i的结果查表得到:p=0o186立杆净截面面积A=
4.89cm2;立杆净截面模量抵抗矩W=
5.08c m3;钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2;o=l6336/
0.186x489+104679o54/5080=200o21N/mm2;立杆稳定性计算o=
200.21N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mn,满足要求！
七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算Ni=N1w+No风荷载标准值Wk=
0.181kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=162m2；O按《规范》54o1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力kN,No=
5.O kN；O风荷载产生的连墙件轴向力设计值kN,按照下式计算Ni=lo4X WXA=
4.105kN;w kw连墙件的轴向力设计值Ni二Niw+No=9o105kN;。
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