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专方案.4-R20M9月落地脚手嶷工方案长沙高升房地产开发有限责任公摩p开发的高升商务社区1#-4#栋工程由我浙江中成建工集团有限公司承建U程结构由湖南大学设计研究院有限公司设计，建筑由长沙市建筑设计院设闩卜呈建设地点位于长沙市雨花区洞井镇高升村，紧邻湘府路.本工程是一座裙房部分带有3个覆并成品字形组合的综合楼裙房部分1#、2#、3#和4#栋（三层）为商店、%其中四层为结构转换层，结构转换层上有lo2米高的设备转换层，结病兔▲:上部三座住宅楼（1#栋裙楼上21层，共25层；2#栋裙楼上20层，共24-3#栋群楼上19层，共23层）其中一层层高为
4.5米，二层层高3o9米，高
5.1米，四层层高4o8米，设备转换层层高
1.2米，五层到顶层为标咚1层高均为300米.由于场地狭小等原因，本工程2#用1无法搭设落地脚手架,若此部位从一层悬挑，则不利于此部位车道后续施工卷影响施工进度根据工程特点及施工安排，经项目技术部研究决定本工程5余南侧从二层采用悬挑脚手架至五层楼面,悬挑高度为
15.0米其余部位在标高195米以下采用落地脚手架,标高195米以上为标准层，每次采用悬挑脚手架悬挑最高不超过6层（180米，有专项施工方案）.外墙脚手架采用的钢管类型为48X
3.0,搭设尺寸为立杆的纵距150米,立杆的横距
1.05米，立杆的步距180米连墙件采用2步3跨，竖向间距360米，水平间距450米，搭设高度为
19.5米施工均布荷载为
3.0kN/m2,同时施工2层，地基土层应夯实使承载力标准值fgk^l
90.OON/rnm%NQ——活荷载标准值,NQ=3o150kN；gk--每米立杆承受的结构自重标准值，gk=
0.125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=70899米.o脚手架搭设高度也等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50o000米.考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算其中NG2K~构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=
1.204kN;NQ——活荷载标准值,NQ=3o150kN；gk--------每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0o125kN/m；KU——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0o230kN.m；经计算得到，考
七、连墙件的计算虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=
42.669米.连墙件的轴向力计算值应按照下式计算Ni二Nhv+No其中Ni.--风荷载产生的连墙件轴向力设计值kN,应按照下式计算Niw=
1.4X wkX Awwk-------风荷载基本风压标准值,wk=
0.472kN/m2;卜——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=
3.60X4o50二
16.200m2；No—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力kN;N=
5.000经计算得到Niw=
10.716kN,连墙件轴向力计算值Ni=
15.716kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/；3000/1o60的结果查表得到=
0.95；A=
4.24cm2；[f]=20500N/mm2o经过计算得到Nf=
82.709kNNcNi,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接.经过计算得到Ni=15o716kN大于扣件的抗滑力8OkN,不满足要求！连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P Wfg其中P---------立杆基础底面的平均压力N/mm2,p二N/A;p=
35.10N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值kN；N=
8.78A--基础底面面积肝；A=
0.25f——地基承载力设计值N/mm2;f=68o00地基承载力设计值应按下式计算g gfg—kc Xf gk其中一脚手架地基承载力调整系数;kc=0o40fgk——地基承载力标准值；fgk=170o00kc地基承载力的计算满足要求!
一、材料
1、采用外径48毫米、壁厚
3.0毫米的钢管，其材质应符合GB/T700中Q235一A级钢的规定.
2、扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB1583的规定，扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏
3、材料部门定货采购的钢管、扣件等零配件，必须规格统一，材质优良，并应有出厂证明书，质保书，并经试验后方可使用
二、搭设
1、立杆纵距为lo50米
2、立杆横距为
1.05米
3、底步高度一般为2米，从第二步起，每步高度为180米，搭设总高度为
19.5米
4、脚手架的底脚必须牢固,应在基础回填土以后搭设，回填土应分层夯实，达到坚实平整，上做10厘米厚素碎,认真做好排水处理
5、扣件脚手架的底步立杆应采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两根立杆上部接头相互错开，不在同一平面上，以保证脚手架的整体性底部都应用牵杠、横楞相互连接
6、脚手架搭设顺序摆放扫地杆一逐根树立杆并与扫地杆扣紧一装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧一装第一步小横杆并与各立杆扣紧f装第一步大横杆一装第二步小横杆一装第二步大横杆一加设临时斜撑杆,上端与第二步小横杆扣紧在装设连墙杆后拆除一装第
三、四步小横杆和大横杆一装连墙杆一接立杆一加设剪刀撑一铺脚手板一绑防护栏杆及挡脚板，并挂立网防护
7、纵向水平杆的搭设1纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨2纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3o3若纵向水平杆搭接时，其搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm04纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，等距布置，间距不应大于400mmo
8、横向水平杆的搭设1主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心矩不应大于150mm2横向水平杆的两端应用直角扣件固定在立杆上3横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm
9、脚手片的布置1作业层脚手片应铺满、铺稳，离开墙面120—150mm2竹笆脚手片应按主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺,四个角应用直径L2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上3自顶层作业层的脚手板往下计，每层满铺一层脚手片4作业层端部脚手片探头长度头应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠固定
10、立杆搭设1脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上2立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定3立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm4立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m,高出檐口上皮
1.5m5开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除6当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件
11、连墙件布置1连墙件采用与预埋钢筋焊接连接，采用2个直角扣件与脚手架的内外立杆相连接，连墙件按2步3跨菱形布置2连墙件宜靠近主节点设置，偏差主节点的距离不应大于300mm.3连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时,应采取其它可靠措施固定4脚手架在转角处、井架边处必须设置连墙件
12、脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45°-60°之间，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸去端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设
13、在井架人货机边脚手架应在同一节间由底层至顶层呈之字型连续布置横向斜撑，横向斜撑随立杆、纵向和横向水平等同步搭设
14、扣件安装1扣件规格必须与钢管
①48X30外径相同2螺栓拧紧扭力矩不应小于40N・m且不应大于65N-m.3在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件，旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm.4对接扣件开口应朝上或朝内5各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm
15、作业层栏杆和挡脚板的搭设1栏板和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧2上栏杆上皮高差应为12m.3挡脚板高度为180mm4中栏杆应居中布置
16、斜道1斜道宜采用之字型斜道，并附着在外脚手架上2人行斜道宽度不宜小于1米，坡度宜采用13,拐弯处设置平台,其宽度不应小于斜道宽度3斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为lo2米,档脚板高度2180mm4脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆不应大于500mmo5脚手板临铺时，接头宜采用搭接;下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺.6脚手板上应每隔250—230mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20-30mmo
17、脚手架四角应有接地保护及避雷装置
18、脚手架上施工荷载1砌筑脚手架上的均布荷载不得超过3KN/平方米，即在脚手架上堆砖数量，标准砖不超过单行侧放三侧高20孔多孔石专不超过单行侧放四侧高，非承重的大三孔糖不超过单行平放五皮高，只允许两步脚手架同时堆砖2粉刷脚手架上的均布荷载不超过2KN/平方米，只允许三步脚手架同时施工
三、拆除
1、脚手架拆除前应由项目经理召集有关人员对工程进行全面检查与签证，确认建筑物已施工完毕，确已不需要脚手架时，方可进行拆除
2、拆除脚手架，应设置警戒区，并有专人负责警戒，拆除前由工程负责人进行安全交底.
3、拆除脚手架前，应将脚手架上的留存材料、杂物等清除干净
4、脚手架拆除顺序一般为脚手笆一栏杆一剪刀撑一搁栅一牵杠一横楞一立杆，按自上而下先装者后拆，后装者先拆逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下递杆子
5、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步.
6、拆下的杆件与零配件，应按类分堆，零配件装入容器内用吊车吊下,严禁高空抛掷
7、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆
8、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应设置连墙杆和横向斜撑加固.
9、拆下的杆件与零配件运至地面时，应随时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管.
四、安全
1、在拆除架子前，应先做好工作区域标志，禁止闲人进入
2、搭拆脚手架必须由经过按现行国家标准《特别作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的架子工承担，并经常进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适应高空作业者,不得上脚手架操作
3、搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带,工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧.
4、搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑及临时抛撑，搭设中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑工作和铺好脚手笆，同时应设一道随脚手架搭设高度提升的安全网
5、吊运脚手笆及脚手架钢管等须用专用的保险吊钩，钢管严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上的施工荷载
6、遇有恶劣气候如风力在六级以上影响施工安全时，不得进行高空脚手架搭拆工作.雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪
7、脚手架按二步承载，每步承载3KN/n2,严禁在脚手架上堆放模板、木料及施工多余的物料等以确保脚手架畅通和防止超荷载
8、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守脚手架上应按要求设置灭火器
9、脚手架使用期间，严禁拆除下列材料1主节点和纵向、横向水平杆，纵、横向扫地杆2连墙杆附落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为195米，立杆采用单立管.搭设尺寸为立杆的纵距150米，立杆的横距L05米，立杆的步距
1.80米采用的钢管类型为48X
3.0,连墙件采用2步3跨，竖向间距360米，水平间距
4.50米施工均布荷载为2OkN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设4层.、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形lo均布荷载值计算大横杆的自重标准值Pi=0o038kN/m脚手板的荷载标准值P=
0.150Xl050/3=
0.052kN/m2o活荷载标准值Q=2o OOOXlo050/3=
0.700kN/m静荷载的计算值qi=
1.2X
0.038+lo2X
0.052=0109kN/m活荷载的计算值q2=lo4X0o700=
0.980kN/m大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下跨中最大弯矩为Mi=0o08X
0.109+
0.10X
0.980Xl5002=0240kN mo oo支座最大弯矩计算公式如下支座最大弯矩为M2二一0o10X
0.109+
0.117X0o980X
1.5002=-
0.283kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算=
0.283X1074491o0=62910N/mm2大横杆的计算强度小于205ON/mrnS满足要求！
3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值qi=0038+
0.052=
0.091kN/m活荷载标准值q2=0700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0o677X
0.091+0o990X
0.700X1500o07100X206X105X107780o0=
1.720mmo大横杆的最大挠度小于
1500.0/150与lOmm,满足要求！、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.lo荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值Pi=0o038Xlo500=0o058kN活荷载标准值荷载的P=
0.150Xl050X
1.500/3=
0.079kN2o计算值Q=2o000Xl050X
1.500/3=
1.050kNoP=
1.2X
0.058+1o2X
0.079+
1.4X
1.050=1o634kN小横杆计算简图
4.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下M=
1.2X0o038XL0502/8+
1.634X
1.050/3=0578kN m二0・578X106/
4491.0=128728N/mm2小横杆的计算强度小于
205.ON/mm满足要求！
5.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vi=
5.0X
0.038X
1050.001/384X
2.060X105X
107780.000=
0.03mm集中荷载标准值P=
0.058+
0.079+1050=1o186kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V=
1186.350X1050O OX3X
1050.02—4X1050079/72X
2.06X105X107780o0=2o2o195mm最大挠度和V=VI+V2=2223mm小横杆的最大挠度小于
1050.0/150与lOnmi,满足要求！
三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范
52.5:R W氐其中Rc—扣件抗滑承载力设计值，取8OkN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算横杆的自重标准值Pi=
0.038X10500040kNo脚手板的荷载标准值P2=0o150X
1.050X
1.500/2=0o118kN活荷载标准值Q=2o OOOXlo050X
1.500/2=
1.575kN荷载的计算值R=
1.2X
0.040+12X0o118+lo4X
1.575=
2.395kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40--65Nm时，试验表明单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8OkN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12OkNo
四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值kN/m；本例为
0.1248NGI=0o125X19o500=2o434kN2脚手板的自重标准值kN/肝；本例采用竹笆片脚手板，标准值为015NG2=
0.150X4X
1.500X l050+0300/2=
0.608kNo3栏杆与挡脚手板自重标准值kN/m；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为015NG3=
0.150X
1.500X4/2=
0.450kN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网kN/m2；
0.005NG4=
0.005Xlo500X
19.500=
0.146kN经计算得到，静荷载标准值NG=NGI+NG2+NG3+NG4=
3.637kNo活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值经计算得到，活荷载标准值NQ=
2.000X2X1500X1050/2=3150kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo——基本风压kN/m,按照《建筑结构荷载规范》GB50009—2001的规定采用Wo=0o450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》GB50009—2001的规定采用:Uz=
1.250Us——风荷载体型系数:Us=lo200经计算得到，风荷载标准值Wk=0o7X0o450Xlo250Xlo200=0472kN/m2o考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=lo2NG+
0.85X14NQO不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=12NG+lo4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式Mw=0o85X14Wklah2/10O其中Wk——风荷载基本风压标准值kN/m2；la—立杆的纵距m;h——立杆的步距mo
五、立杆的稳定性计算lo不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N—立杆的轴心压力设计值，N=
8.78kN；——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到019;i--------计算立杆的截面回转半径，i=L60cni；lo------计算长度川，由公式lo=kuh确定，lo=
3.12m；k—计算长度附加系数，取1155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，破150；A-—立杆净截面面积，A=4o24cm2；W——立杆净截面模量抵抗矩，W=
4.49cm3；——钢管立杆受压强度计算值N/mitf；经计算得到=109o20[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205o00N/mitf；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算〈[阴，满足要求！
2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8o HkN；—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到019;i--计算立杆的截面回转半径，i=l60cm；lo------计算长度m,由公式lo=kuh确定，lo=312m；k—计算长度附加系数，取
1.155；u一计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=lo50A—立杆净截面面积,A=4o24cm2；W——立杆净截面模量抵抗矩，W=4o49cm3；Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=
0.273kN m;o―-钢管立杆受压强度计算值N/mm2；经计算得到=
161.82[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[门=
205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算〈[f],满足要求！
六、最大搭设高度的计算不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:其中NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K=
1.204kN;。
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