工字钢悬挑双排脚手架专项施工方案

工字钢悬挑双排脚手架专项施工方案

一、工程概况本工程位于郑州市航海路与紫荆山路交叉口西北角剪力墙结构，结构设计使用年限为年，工程等级为二级，建筑工程分类为一类高层，结构安全50等级为二级，抗震设防烈度为度,建造物的耐火等级为一级建筑面积

7、楼各2；楼2；地下三层，地上三十四层，1#2#1535764m3#4784645m地基为桩复合地基，基础形式:筏板基础,屋面工程防水等级为一级，CFG地下室防水等级为一级，防水层合理使用年限为年.15

二、安全负责人常延峰杨鹏冯景礼冯义

三、材料要求钢管采用

①叫工字钢采用号工字钢,卸荷钢丝绳为

3.8X30m161，由四层顶板开始悬挑工字钢斜拉钢丝绳为.拉环及压环均为

2.5nlm14nlm中钢筋预埋，同时在混凝土板内压环锚固段沿板跨度埋两根

①钢筋以2020加强现浇板抗拉强度卸荷钢丝绳每个悬挑段在起步层以上四层位置设置，斜拉在五层拉环或剪力墙上.

四、扣件式钢管悬挑脚手架搭设、工字钢悬挑脚手架从四层顶板开始悬挑,第一和第二悬挑段每次挑1八层,第三和第四悬挑段每次挑七层架体总高度为米.

90、双排脚手架排距为立杆纵距为架体距离外墙净2800mm,150Omni,距为工字钢外挑锚固段为350mm1250mm,2250mmo、水平杆步距为剪刀撑沿大角连续布置31800mm,N•m;集中荷载最大弯矩计算公式如下M=0o267P1pmax集中荷载最大弯矩计算:NUx=

0.267X

0.928X

1.5=

0.372kN•m;M=Mimax+M=

0.006+

0.372=0378kN,m2max o最大应力计算值=2；

0.378X106/44go=84109N/mm大横杆的最大应力计算值小于大横杆的抗压强=84o109N/mm2度设计值满足要求！[f]=205N/miiA挠度验算3o最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位mm;均布荷载最大挠度计算公式如下4v=

0.677ql/100EImax大横杆自重均布荷载引起的最大挠度45v=0o677X0o033X1500/100X206X10Xl07800=max；Oo051mm集中荷载最大挠度计算公式如下v=1883P17100EIpmax0集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度小横杆传递荷载P=

0.027+0o12+lo2/2=

0.673kN5二v=1883X

0.673X15007100X

2.06X10X107800o；lo927mm最大挠度和；v+

0.051+lo927=

1.978mmmaxV=Vpmax=大横杆的最大挠度小于大横杆的最大容许挠度lo978mm1500/150=1与满足要求！010mm,

（四）、扣件抗滑力的计算按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为该工程实际

5.

1.7,800kN,的旋转单扣件承载力取值为00k No纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》）

5.

2.5R Wt其中-一扣件抗滑承载力设计值，取Rc

8.00kN;——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；R小横杆的自重标准值义；Pi=

0.

0330.8X2/2=

0.027kN大横杆的自重标准值P=

0.033Xl5=0o05kN;2o脚手板的自重标准值:；P=

0.3X

0.8X

1.5/2=

0.18kN3活荷载标准值；Q=3X0o8X15/2=

1.8kNO荷载的设计值（）；R=l.2X

0.027+

0.05+018+

1.4X18=2828kNO O〈单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！R

8.00kN,

（五）、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容（）每米立杆承受的结构自重标准值,为

10.1248kN/mN（）；GI=:Oo1248+

0.80X2/2XO.033/

1.80]X

23.20=

3.239kN（）脚手板的自重标准值;采用竹笆片脚手板，标准值为2203kN/m（O）

0.3X4X

1.5X O8+

0.3/2=1035kN;42=（）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为

30.15kN/mN=0o15X4X

1.5/2=0o45kN;G3（）吊挂的安全设施荷载，包括安全网24:0005kN/m；N=0o005Xlo5X23o2=0174kNG4经计算得到,静荷载标准值NG=N+N+N+N=4o898kN;G1G2G3G4活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的取值经计算得到，活荷载标准值1/2N；=3X08X1o5X2/2=36kNoQ考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N+

0.4N=N=lo2G85X1Q12X

4.898+

0.85X14X3；6=

10.161kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为2N+4NN=lo1o Q=

1.2X

4.898+14X36=

10.917kN;G

（六）、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算口Wk=07Uz・s•3其中3--基本风压（），按照《建筑结构荷载规范》（kN/n GB的规定采用3=250009—

20010.45kN/m;——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》L GB50009—20的规定采用01L=074;风荷载体型系数:取值为u—0214;s经计算得到，风荷载标准值为2Wk=0o7XOo45X

0.74X0o214=005kN/m;o风荷载设计值产生的立杆段弯矩为Mw22M=

0.85X

1.4W Lh/10=

0.85Xl4X

0.05X

1.5X

1.8/10=

0.029w ktl okN•m;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式二N/6A+Mw/W W[f]立杆的轴心压力设计值:N=10o161kN;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/6AW[f]立杆的轴心压力设计值:N=N=10o917kN;计算立杆的截面回转半径i=

1.59cm;计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ表得130—200153o3k=1155;计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表得口=；JGJ130—

20015.

331.5计算长度，由公式确定=；lo=k uh

13.118m长细比Lo/i=196轴心受压立杆的稳定系数，由长细比的结果查表得到6=

0.188l0/i立杆净截面面积2；A=4o24cm立杆净截面模量抵抗矩3W=

4.49cm;钢管立杆抗压强度设计值［］2f=205N/mm;考虑风荷载时=

10161.264/0o188X424+

28849.566/4490=

133.29N/mm;立杆稳定性计算=小于立杆的抗压强度设计值［门

133.9N/m/满足要求！=205N/mnA不考虑风荷载时=2；10917o264/

0.188X424=

136.959N/mm立杆稳定性计算二小于立杆的抗压强度设计值［］

136.959N/mm f2满足要求！=205N/mm,七人连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算N Niw+N1—o连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算口口-0o92,s=

0.214,wz0—

0.45,2W=0o7u•u-o=

0.7X0o92X

0.214X045=0062kN/m;k zs0o每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积九二2162m;按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（）JGJ130—

20015.

4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（）kN,No=5o000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值（），按照下式计算kNN=E4XW XAw=1407kN;lw k连墙件的轴向力设计值；N1=N+N0=6o407kNlw连墙件承载力设计值按下式计算・Nf=@A•[f其中6—轴心受压立杆的稳定系数；由长细比的结果查表得到“=为内排架距离墙的1/i=350/

15.

90.941,1长度；2；2A=

4.24cm[f]=205N/mm;连墙件轴向承载力设计值为43Nf=0o941X4o24X10-X205X10=

81.792；kN〈连墙件的设计计算满足要求！N.=

6.407Nf=81o792,连墙件采用双扣件与墙体连接由以上计算得到小于双扣件的抗滑力满足要求！M=640712kN,连墙件扣件连接示意图

（八）、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.悬臂部分受脚手架荷载的作用，里端为与楼板的锚固点，为墙支N BA点本方案中，脚手架排距为内排脚手架距离墙体支拉斜杆800mm,350mm,的支点距离墙体为1200mm,水平支撑梁的截面惯性矩截面抵抗矩3,截面积I=1130cm,W=141cm A=226o1c mo受脚手架集中荷载N=12X4o898+

1.4X3o6=10917kN;水平钢梁自重荷载义q=l2261X

0.0001X785=0246okN/m;悬挑脚手架示意图

10.917kN

10.917kN

0.246kN/m

0.246kN/m

0.246kN/m25012002250*悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到；

112.934|

2.

0151.8230729度=■

0.001J嫌

0.175-

9.096-

9.182悬挑脚手架支撑梁剪力图kN

1.017-

2.186悬挑脚手架支撑梁弯矩图kN-m悬挑脚手架支撑梁变形图mm各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为；R

[1]=12o959kNR

[2]=

9.911kN;R

[3]=—

0.175kNo最大弯矩Mi=2o186kN•m;最大应力6=M/l.05W+N/A=

2.186X10/

1.0532X141000+7o069X10/2610=17471N/mm;水平支撑梁的最大应力计算值小于水平支撑梁的抗压强

17.471N/mm度设计值满足要求！215N/mnA

（九）、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用号工字钢,计算公式如下16；=M/6b WxW[f其中均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数M—查表《钢结构设计规范》（）得，）GB50017—20034=2b由于大于根据《钢结构设计规范》（）附表6b

0.6,GB50017-2003B,得到值为3093o经过计算得到最大应力=6（2o186X10/

0.93X14100）2；0=

16.685N/mm水平钢梁的稳定性计算=小于2满足要求！

16.685[f]=215N/mm,

（十）、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力和拉钢绳的轴力按照下面计算RAH RuiR—RAH Li COS°i其中为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力Rui cos9i各支点的支撑力Rci=R.i s in9iL按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为Ruk

13.789kN;

（十一）、拉绳的强度计算钢丝拉绳（支杆）的内力计算:、连墙件采用钢管硬连接方式，布置间距不大于两步三跨

4、、脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工上岗51人员应定期体检，合格者方可持证上岗脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻2连墙件以上两步.纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜小于三跨纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接纵向3水平杆的对接扣件应交错布置;两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨的两个相邻接头水平错开距离不应小于各接头中心至最近主节点的距离不宜大于500mm,纵距的搭接长度不应小于米,搭接部位应采用三个旋转扣1/3,1件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于lOOmmo主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除.4主节点处的两个直角扣件的中心距不应大于在双排脚150mm手架中，离墙一端的外伸长度不应大于被的两节点中心长400mm度,且不应大于作业层上非主节点处的横向水平杆,最500mmo大间距不应大于纵距的1/2竹串片脚手板应设置在三根横向水平杆上.到脚手板长度小于5米时,可采用两根横向水平支撑，但应将脚手板两端与其可靠2固定，严防倾翻脚手板可采用对接平铺也可搭接铺设脚手板平铺时，接头处必须设两根横向水平干,脚手板外伸伸长应钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力均取最大值进行计算,为RuRu=13o789kN选择钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度直径6X191700MPa,14mm[F]=aFg/Kg其中」一一钢丝绳的容许拉力（）[F kN;——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（）查表得F kN,Fg=123KN;g钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对、、a—6X196X376X61钢丝绳分别取、和

0.

850.

8208.a=

0.85;——钢丝绳使用安全系数K K=

6.得到〉[Fg]=17425KN R=13789KNu OO经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力的最大值进行计算作为拉环的拉力为Ru N,N=R13F O789kNL钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为二N/A W[f其中为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》每个拉[f]

10.98环按个截面计算的吊环应力不应大于；250N/nnn2所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径二（（D13789X4/

3.1实际拉环选用直径的的钢筋制作即可.D=14mm HPB235

十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环,拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力；R=0o175kN压环钢筋的设计直径；D=20mm水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为o=N/2A W[f]其中为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》[f]

10.

9.每个拉环按个截面计算的吊环应力不应大于；8250N/mm2D2/4=322A=JI.142X20/4=

314.159mm2；N/2A=175199/314159X2=

0.279N/mmo水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧以上搭接长度30cm拉环所受应力小于满足要求！50N/mm,,

八、悬挑脚手架阳角型钢计算书

一、参数信息、荷载参数1脚手架联梁传递支座力；FkN:

980、阳角型钢构造参数2型钢支撑形式两根钢丝拉绳；立杆横向间距或排距Lam:l20;内排架距离墙长度；am030阳角型钢长度L m250;O点到点的距离M Q Dlm2o90;支点到建筑物角点的距离；P D3m:2o40点到点的距离；0QD2m:

0.

20、阳角型钢材料参数3型钢型号号工字钢；16钢丝绳规格型号:6X37;

二、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁型钢截面惯性矩截面抵抗矩截面I=1130o00c W=141OOciiP,积2A=26o10cm o

9.8KN

9.8KN

0.241KN/m2400岸1阳角型钢计算简图、型钢受力计算1脚手架联梁传递支座力；F=

9.80OkN水平钢梁自重荷载3q=12X

20.50X9o8X10-=

0.241kN/m经过连续梁的计算得到

8.

7498.

681000241.

1191.518阳角型钢支撑梁剪力图kN

4.642阳角型钢支撑梁弯矩图kN-m

2.43阳角型钢支撑梁变形图mm型钢支点的支撑力为R=8A773kN;型钢固接处的支撑力为R；B=11430kN型钢最大弯矩Mma x=

4.642kN•m;图中距离IMP I=

2.900X

2.900+020OXOo200+2o400X2o0400“2=

3.770m图中角度二二VMPQ arcsin

2.900/

3.77050292°图中角度〈OPQ=arc tan0200/2400=

4.764°o每根钢丝绳的拉力=T=

8.773/2/sin

50.2925702kN水平型钢的轴向力N=2X

5.702X cos50292°Xcos4764°=7o25O9kN型钢最大应力计算值=6M/1o05W+N/A=4642x10/1o0o33225x141x10+

7.259x10/261x10=34132N/mm型钢的最大应力计算值:小于型钢的抗弯强度设34o132N/mm2计值2满足要求！

215.000N/mm,、型钢整体稳定性计算2水平型钢采用号工字钢，计算公式如下16o=M/pbWxW[f]其中＜—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规Pb范》附录得到GB50017—2003B:p=

1.72b由于大于查《钢结构设计规范》得到妣qb06,GB50017-2003,=107-

0.282/pb=1o07-

0.282/172=0906o经过计算得到最大应力=63型钢4642x10/

0.906x141x10=

36.332N/mm20的最大应力计算值小于2,满足要求！o=36o332N/mm LfJ=215N/mm、拉绳强度计算3钢丝拉绳斜拉杆的轴力为5702kN;如果上面采用钢丝绳,钢丝绳的容许拉力计算公式[F]=aFg/Kg其中钢丝绳的容许拉力；[Fg]—kN——钢丝绳的钢丝破断拉力总和；F kNg计算中近似取2为钢丝绳直径；Fg=

0.5d,d mm钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对、、a——6X196X376X钢丝绳分别取、和610850o

820.8;—钢丝绳使用安全系数，取K

5.50计算中取得到[F]

5.702kN,a=0,82,K=5o5,d=

8.7mmg选择钢丝绳,最小直径必须大于才能满足要求！6X379mm钢丝拉绳斜拉杆的吊环强度计算公式为o=N/A W[f]其中[由为吊环抗拉强度，取二每个吊环按照两个截f]50OON/mM,o面计算；所需要的钢丝拉绳斜拉杆的吊环最小直径/兀°D=2X T/[f]5二1/22X5o702X10V50/

3.142=9mm;、型钢与建筑物连接的计算4水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为2忘f=F/A o+3f217io=N/Alft其中对接焊缝轴向力,；N——N=

7.259KN对接焊缝切向力，F——F=

11.43KN;水平钢梁满焊的截面积，2；A—A=261cm对接焊缝的抗压强度，2fc--f c=215N/mm;对接焊缝的抗拉强度，2ft—ft=185N/mm;对接焊缝的抗剪强度，2；fv—fv=125N/mm经过计算得到焊缝正应力2=N/A=

7.259xl3/

26.100xl02=

2.781N/mm;焊缝剪应力2f=F/A=

11.430X

10726.100X10=

24.379N/mm;对接焊缝的折算应力2781X278l+3X4o379X

4.37o二

298.079N/mm;对接焊缝的正应力小于焊缝的抗压强度2满0=2781N/mn215000N/m m,足要求；对接焊缝的剪应力小于焊缝的抗剪强度f=

4.379N/mm

2125.000N/mm2,满足要求；对接焊缝的折算应力小于2满足要求！8079N/mn11Xf=

203.500N/mm,t综合以上计算，本工程工字钢悬挑脚手架设计满足安全要求.取两块脚手板外伸长度和不应大于脚手板130—150mm,300mm;搭接铺设时，接头必须支撑在横向水平杆上，搭接长度应大于20其伸出横向水平杆长度不应小于0mm,100mm.立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距要符合6规定.立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须7采用对接扣件连接，立杆对接扣件应交错布置两根相邻立杆接头不应设置在同步内，同步内每隔一根立杆两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于各接头中心至主节点的距离不宜500mm,大于步距的搭接长度不应小于米，搭接部位应采用三个1/31旋转扣件固定独步扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm剪刀撑应随立杆、纵向、横向水平干同步设置，剪刀撑间距8不大于米.6竹笆采用铁丝绑扎固定，防止跷头竹架板916#每个悬挑段的起步层和第四层钢管或工字钢与主楼避雷接10地点使用以上圆钢焊接、楼每个连接楼层个连接点，81#2#4#楼每个连接楼层个连接点38

五、脚手架的验收脚手架在下列阶段应进行检查验收每搭设完米高度后或步后；110—133—5作业层上施加荷载前；2达到设计高度后或遇有六级风及以上雨、雪天气；3停工超过一个月4

六、脚手架的拆除、拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业

1、连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层拆除后再拆脚手架;2分段拆除高差不应大于两步,若大于两步,应增设连墙件加固.、各配件严禁抛掷至地面3

七、脚手架安全管理:脚手架定期检查的主要内容杆件的设置与连接，连墙件、支撑、门洞桁架的构造是否符合要求；1底座是否松动，立杆是否悬空,扣件螺栓是否松动；2架体安全防护是否符合要求；3是否有超载使用现象4

八、普通型钢悬挑脚手架计算书计算依据、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、1JGJ130—

2001、《建筑结构荷载规范》2GB50009—

2001、《钢结构设计规范》、3GB50017—

2003、《建筑施工安全检查评分标准》、4JGJ59—

99、《建筑施工高处作业安全技术规范》5JGJ80—

91、本工程的施工图纸6

一、参数信息脚手架参数lo双排脚手架搭设高度为%立杆采用单立杆；

23.2搭设尺寸为:立杆的纵距为，立杆的横距为叫立杆的步距为lo5m08；lo8m内排架距离墙宽度为035m;小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为根；2采用的钢管类型为

①48X

3.0;横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置采取不大于两步三跨，竖向间距水平间距采29m,45m,用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；（结构层一个扣件,外架两个扣件）..活荷载参数2施工均布荷载（而）；脚手架用途结构脚手架；kN/:

3.000同时施工层数层；2风荷载参数

3.本工程地处河南郑州市，基本风压2045kN/m;风荷载高度变化系数计算连墙件强度时取计算立杆稳定性时Rz,092,取风荷载体型系数口为；074,s0214静荷载参数

4.每米立杆承受的结构自重荷载标准值（）；kN/m0o1248脚手板自重标准值（/疗）；栏杆挡脚板自重标准值（）kN

0.300kN/m；

0.150安全设施与安全网自重标准值（）；脚手板铺设层数kN/20o005:4m层;脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；水平悬挑支撑梁5o悬挑水平钢梁采用号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度建

161.25m,筑物内锚固段长度

2.25mo锚固压点压环钢筋直径（）mm:20o00;楼板混凝土标号；C35拉绳与支杆参数6oocoo o6z连海生两H械翻件塔去施\/工字解拉触缄o o6z2250工字阚/H@1500\/L1250悬螂手轴面图钢丝绳安全系数为；6000o钢丝绳与墙距离为（）m:

3.300;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物

1.2mo

（二）、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形均布荷载值计算Io小横杆的自重标准值P1=

0.033kN/m;脚手板的荷载标准值P=

0.3X15/3=0o15kN/m;2O活荷载标准值Q=3X1o5/3=15kN/m;荷载的计算值q=

1.2X

0.033+lo2X

0.15+14XI.5=23o2k N/m;q小横杆计算简图强度计算2o最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下二Q P/8Mqmax最大弯矩2；32X

0.8/8=

0.186kN•mMqmax=2o最大应力计算值=2；M/W=

41.336N/mmqraax小横杆的最大弯曲应力小于小横杆的抗压强度设计=41336N/mm值2满足要求！[f]=205N/mm,挠度计算

3.最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值；q=0033+

0.15+1o5=

1.683kN/mv=5ql7384EIqmax；00=0o404mm小横杆的最大挠度小于小横杆的最大容许挠度0o404mm800/1与满足要求！50-5o33310mm,

三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.荷载值计算lo小横杆的自重标准值；p.=0o033X

0.8=

0.027kN脚手板的荷载标准值P=0o3X

0.8X15/3=

0.12kN;2活荷载标准值；Q=3X0o8X

1.5/3=

1.2kN荷载的设计值P=l.2X0o027+1o2X

0.12+l4X

1.2/2=0928kN;o op p ppppq大横杆计算简图.强度验算2最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和2M=

0.08qlraax。