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文本内容:
3.
3.
6.2脚手架有否出现倾斜或变形.A连墙点有否出现缺损B立杆有否出现沉陷或悬空C顶撑有否出现倾斜或松脱D脚手板要满铺，不得有探头板，与墙面的间隙不大于E150mm脚手架上使用荷载不得超过规范规定使用过的材料、设备机具不得堆放在F脚手架上或斜道的休息平台上严禁利用脚手架吊运重物或在脚手架上拉结缆风绳G
五、安全措施挑架外侧设置两道防护栏杆，防护栏杆设置高度分别为和，外160cm120cm面用密目网封闭防护；在外立柱内侧设一片立人板作为挡脚板.施工层脚手板必须满铺，施工作业层下一层和脚手架底层也必须满铺脚手板，2满铺层脚手板与建筑物不得有间隙脚手架底层脚手板下层还应兜设水平密目网3脚手架与建筑拉结用双股镀锌铁丝，且在横杆与立杆相交处设一短钢管410#顶到建筑物.挑架搭设完毕必须经验收合格后方可使用，验收时必须填5写验收记录，参加人员应签字附件悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001o计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为220米，立杆采用单立管搭设尺寸为立杆的纵距150米，立杆的横距
0.90米，立杆的步距
1.80米采用的钢管类型为沙48X35,连墙件采用2步3跨，竖向间距
3.60米，水平间距
4.50米施工均布荷载为
3.OkN/mS同时施工2层,脚手板共铺设3层悬挑水平钢梁采用［18b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度
1.30米，建筑物内锚固段长度200米悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最外面钢丝绳距离建筑物L20mo
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横的上面按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形lo均布荷载值计算大横杆的自重标准值Pi=
0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0o150X
0.900/3=0045kN/m活荷载标准值Q=3o000X
0.900/3=
0.900kN/m静荷载的计算值qi=l.2X
0.038+
1.2X
0.045=
0.100kN/m活荷载的计算值q2=l4X0o900=
1.260kN/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下如耐的叫』=
0.01+
0.跨中最大弯矩为Mi=（
0.O8XO0100+
0.lOXlo260）X
1.5002=0o302kN.m支座最大弯矩计算公式如下:圾皿/支座最大弯矩为M2=-
0.10X
0.100+
0.117X
1.260XI5002=-
0.354kN m我们选择支座弯矩和跨中弯矩o的最大值进行强度验算CF=0o354X10750800=69727N/mm2o o大横杆的计算强度小于
205.ON/mm2,满足要求！3o挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下里一A=
0.677©—+
0.9901005Z10057静荷载标准值qi=
0.038+
0.045=0083kN/m活荷载标准值q2=
0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V二Oo677X0o083+
0.990X0900X150004/100X2o06X105X1219000=1910mmo大横杆的最大挠度小于
1500.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形lo荷载值计算大横杆的自重标准值脚Pi=
0.038Xlo500=0o058kN手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值P2=
0.150XOo900X
1.500/3=
0.068kNQ=3o OOOXOo900Xl500/3=
1.350kNoP=lo2X0o058+
1.2X0o068+1o4X1350=2040kNO口口口口口口口I IIU3,Z/3L k-----------------------------------r1,f--------------------------------------------f小横杆计算简图2o抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下Ma=1区集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=
1.2X
0.038X
0.90078+
2.040X
0.900/3=0617kN.m T=0o617X1075080c0=
121.o398N/mm2小横杆的计算强度小于205ON/mm2,满足要求!
3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下一户/=Pl3l24972E1小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vi=5o0X
0.038X
900.004/384X
2.060X105X
121900.000=
0.01mm集中荷载标准值P=0058+0o068+1o350=
1.475kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度100X
900.OX02-4X
900.02/9/72X206X105X121900o0=
1.V2=1475O3X900O O520mm最大挠度和V二VI+V2=L533mm小横杆的最大挠度小于
900.0/150与10mm,满足要求！
三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范
5.
2.5R WRc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取8OkN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；lo荷载值计算横杆的自重标准值Pi=0038X
0.900=
0.035kNo脚手板的荷载标准值P2=
0.150X
0.900Xl500/2=
0.lOlkNo活荷载标准值Q=
3.000X
0.900Xlo500/2=2025kN荷载的计算值R=
1.2X0035+
1.2X0o101+14X
2.025=
2.998kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取
8.OkN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12OkN;
四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值kN/m；本例为01248=
0.125X24o000=
2.995kNNGI2脚手板的自重标准值kN/W；本例采用竹笆片脚手板，标准值为015NG2=
0.150X3Xlo500X0900+0300/2=
0.405kNo o3栏杆与挡脚手板自重标准值kN/m；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为
0.15=0o150Xl500X3/2=0o338kNNG3o4吊挂的安全设施荷载，包括安全网kN/乔；0o005NG4=0005X1500X
24.000=
0.180kNo经计算得到，静荷载标准值NG=NGI+NG2+NG3+NG4=3918kNo取值活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2经计算得到，活荷载标准值NQ=
3.000X2X
1.500X0o900/2=4o050kN风荷载标准值应按照以下公式计算畋陷=04其中Wo—基本风压kN/n]2,按照《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定采用Wo=0o450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定采用Uz=lo250Us—风荷载体型系数Us=1200经计算得到,风荷载标准值Wk=
0.7X
0.450X
1.250Xl200=
0.472kN/m2o o考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=lo+0o85Xlo2NG4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩服计算公式Mw=0o85X
1.4Wklah2/10其中Wk风荷载基本风压标准值kN/m2；立杆的纵距la hm；立杆的步距m
五、立杆的稳定性计算:lo不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中——立杆的轴心压力设计值，N=
10.37kN；N$——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到019；i------计算立杆的截面回转半径，58cm；lo--计算长度m,由公式lo=kuh确定，lo=
3.12m；k——计算长度附加系数，取1155;u-计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=l50；A——立杆净截面面积,A=489cm2；W—立杆净截面模量（抵抗矩），W=
5.08cn）3；（J——钢管立杆受压强度计算值（N/mnr,）；经计算得到CF=11416[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205o OON/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算D〈[f],满足要求！2o考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=
9.52kN；，——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到019；i------计算立杆的截面回转半径，i=L58cm；lo--计算长度（m）,由公式lo=kuh确定，lo=312m;k—计算长度附加系数，取
1.155;u-―计算长度系数，由脚手架的高度确定;u=
1.50A—立杆净截面面积，A=489cm2；W—立杆净截面模量（抵抗矩），W=
5.08cm3；Mw-计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=Oo273kN.m；b——钢管立杆受压强度计算值（N/mni）；经计算得到a=
158.59[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205o OON/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算CF[f],满足要求！
六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:N1=Niw+No其中Niw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,应按照下式计算:Niw—
1.4X wkX Awwk-一风荷载基本风压标准值，wk=0o472kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=
3.60X
4.50=16200m2；No-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；N=5o000经计算得到Niw=
10.716kN,连墙件轴向力计算值Ni=15o716kN连墙件轴向力设计值Nf=，A[f]出其中轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/
130.00/158的结果查表得到0=
0.95；A=
4.89cm2；[f]=
205.00N/mm
2.经过计算得到Nf=95o411kNNfNi,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接经过计算得到N1=15o716kN大于扣件的抗滑力
8.0kN,不满足要求!赢连墙杆、扣件连墙件扣件连接示意图
七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点1200mm,本工程中，脚手架排距为900mm,内侧脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体二29cm
2.水平支撑梁的截面惯性矩I=1369o90cm4,截面抵抗矩W=
152.20cm%截面积A=29受脚手架集中荷载P=
1.2X
3.92+
1.4X4o05=1037kN水平钢梁自重荷载q=
1.2X29o29X0o0001X
7.85X10=
0.28kN/m悬挑脚手架示意图
10.37kN
10.37kN悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到
2.
031790.
710.1工
68.
598.67悬挑脚手架支撑梁剪力图kN悬挑脚手架支撑梁弯矩图kNm编制依据、中华人民共和国《安全生产法》
1、建设工程安全生产管理条例
2、建筑施工安全检查标准3JGJ59—
99、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程4JGJ130—2001
一、工程概况、工程名称兴国县滨江明珠
10.
0600.067悬挑脚手架支撑梁变形图mm各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为Ri=12o433kN,R2=
9.379kN,R3=-0159kN最大弯矩Mmax=l.718kNo m抗弯计算强度f=M/lo05W+N/A=1718X106/lo05X
152200.0+
3.552X1000/
2929.0=
11.961N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于
205.ON/mm2,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算:其中心均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:水平钢梁采用[18b号槽钢U口水平，计算公式如下570^235经过计算得到^b=570X10o5X
70.0X235/
1200.OX
180.0X235o0=1946,按照《钢结构设计规范》GB50017—2003附录B其值用»b’查表得由于大于0到其值为0913经过计算得到强度CT=
1.72X
1070.913X152200c00=
12.37N/mm2；水平钢梁的稳定性计算CF[f],满足要求！
九、拉杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力Rui按照下面计算龙2-1其中Ruicos3i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力各支点的支撑力Rei二Ruisin按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为Rui=
12.931kN
十、拉杆的强度计算:拉绳或拉杆的轴力Ru我们均取最大值进行计算，为RL=12931kN拉绳的强度计算如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算:叫[^]=—gKFg钢丝绳的钢丝破断拉力总和kN；其中［Fg］一钢丝绳的容许拉力kN；a-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X
19、6X
37、6X61钢丝绳分别取
085、0o82和08；K-钢丝绳使用安全系数，取8Oo选择拉钢丝绳的破断拉力要大于
8.000X12931/
0.850=121700kNo选择6X19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa,直径155mm钢丝拉绳的吊环强度计算钢丝拉绳的轴力Ru我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为N二Ru=
12.931kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为力b=31JJ.其中［门为吊环抗拉强度，取［f］=50N/mm2,每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=［12931X4/3o1416X50X2］1/2=13mm、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9379kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》
10.
9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[9379X4/3ol416X50X2]1/2=llmm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度2o水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式其中—N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=938kN;Od------楼板螺栓的直径，d=20mm;Lfb]—楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取L5N/mni2；h—楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到h要大于9379ll/3o1416X20X
1.5=
99.5mmo3o水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=938kN;d------楼板螺栓的直径，d=20mm；b------楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fee——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取095fc=
13.58N/mm2；经过计算得到公式右边等于1316kN楼板混凝土局部承压计算满足要求！、建设地点赣州市兴国县滨江大道激江大桥旁
2、建筑规模总建筑面积为
314356.
124.、建筑层次本工程为地下一层，地上十二层，建筑高度米，地下一层高为
442.
83.米，一层米，二至十二层为米
34.
83.0
二、悬挑式脚手架设计脚手架选择
2.1本工程楼、楼一层至六层结构施工外防护架、装修架采用落地式扣件钢1#2#管双排脚手架，楼、楼六层以上结构施工外防护架、装修架采用槽钢悬挑梁式扣1#2#件钢管双排脚手架（见图一）架体设计
2.2架体材料
2.
2.1本工程悬挑架体采用槽钢钢丝绳拉结和扣件式钢管搭设18b槽钢采用国标型钢，符合要求的槽钢才能使用；钢丝绳采用
①标准钢丝绳,不得有断裂、少股、毛刺现象；钢管采用
①1548,厚，材质为钢，其力学性能要符合国家现行标准《碳素结构钢》3o5MM A3GB700-89中钢的规定，新旧钢管进场应对其外观质量进行检验，钢管应无裂纹，两端Q235A面应平整，严禁打孔，符合要求的钢管才能使用；扣件应采用机械性能不低于的可锻铁制作，不得有裂纹、气孔，KTH330—08不得有缩松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净;扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于；扣件5MM螺栓拧紧扭力矩达时，扣件不得破坏，螺栓不得滑丝；符合要求的扣件70N-M才能使用环箍应采用
①一级钢筋制作，严禁使用二次加工钢筋.环箍在使用时不得反20复弯折脚手板采用立人板和竹笆板，外侧面采用密目网封闭.悬挑架设计22o2楼、楼层层为落地式扣件钢管双排脚手架，该段脚手架高为米，1#2#1〜6180共有10步架，6〜12层为一悬挑段，该段挑架高为21o0米，共有11步架挑架的挑杆间距为（槽钢），立柱（钢管）横向间距纵向间距（二
1.5M
0.9M,悬挑梁间距）脚手架步距为梁长伸入建筑物内建筑物外悬挑长1o5M,1o8M,
2.2M,度为钢筋套环距槽钢内端头槽钢外端头用钢丝绳与上层主体拉结
1.3M,e20200MM,双排脚手架立杆纵、横距，水平杆步距均应符合表一要求双排脚手架设计构造数据（）M表一连墙件间距立杆排距水平杆步距立杆纵距（竖）（水平）H L
0.9M1o8M1o5M3o6M
4.5M悬挑水平钢梁采用［号槽钢口水平，其中建筑物外悬挑段长度必须符合18b U要求
三、悬挑架使用安全验算悬挑架计算（见附件）
四、悬挑架搭设与拆除悬挑架搭设
3.1悬挑脚手架搭设顺序如下放置、固定悬挑槽钢T安装立杆T紧靠外墙大横1杆T中间大横杆一外侧大横杆一小横杆T钢丝绳T踢脚杆T栏杆T与结构主体拉结T第二步小横杆T第二部大横杆具体搭设做法详见悬挑外架搭设示意图及有关节点详图.钢丝绳槽钢安装的注意事项
2、槽钢必须采用符合设计要求及国标型钢，槽钢设置间距槽钢标准杆件长为A
1.5M,
3.必须满足锚固长度和架子使用宽度要求5M,、拉环处必须采用木垫和木楔楔牢B安装拉环的注意事项
3、拉环必须采用
①一级钢，其制作要求详O,节点大样A20A、预埋拉环位置必须正确，数量应符合设计要求.B、拉环的马凳脚预先与预埋在梁、板底的一根附加通长筋焊接牢固，保证预埋拉环C位置正确性和牢固性钢丝绳安装的注意事项
4、钢丝绳必须符合设计要求A、钢丝绳的接头处应采用紧线卡扣结，钢丝绳要受力不能松并采用法兰螺杆调紧B调松每根钢丝绳设个法兰螺杆，通过螺杆调节钢丝绳拉紧受力使槽钢外端不变形，1每施工一步架调紧一次搭设立杆的注意事项
5、外径与的钢管严禁混合使用A48MM51MM、立柱的对接扣件应交错布置，两个相邻柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱B接头在高度方向错开的距离不应小于各接头中心距离不应大于步距的500MM;1/30搭设纵、横向水平杆的注意事项
6、纵向水平杆设置在横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上.A、纵向水平应采用长钢管，连接一般宜采用对接扣件连接，也可采用搭接对接接B头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于并应避500MM,免设在纵向水平杆的跨中；搭接接头长度不应小于并应等距设置个旋转扣件固1M,3定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100MMo、在标准层挑架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内外、柱固定C扣件安装的注意事项
7、扣件规格必须与钢管外径相同；A、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于并不大于B40N.M,65N.M;、对接扣件的开中应朝上或朝内；C、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于D WOMMo铺设脚手板注意事项
8、应铺满、铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于；A1OOMM、脚手板探头应采用镀锌铁丝固定在支承杆上，不得有探头板、飞跳板；B10#、在拐角处脚手板应与横向水平杆可靠连接，防止滑动C搭设栏杆的注意事项
9、栏杆应搭设在外排立柱的内侧；A、上栏杆上皮高度中栏杆高B12M,06M;、挡脚手板高度不应小于C180MM挑架同墙体框架的拉结点按要求设置，水平间距垂直间距拉撑尽量设D
4.5M,36M,置在横杆与立杆相交处、每步架高立杆间距纵向与悬挑槽钢间距相同，横向共十八步架F18M,
0.9M,、在楼面上用
①钢筋作固定挑杆的环箍，环箍沿外墙周长间距距建筑外G2015M,边为、、三处埋设槽钢挑杆在环箍处要用木楔楔紧，并安上钢20M1o7M0o3MO丝绳作为固定槽钢挑杆用，
①钢筋环按要求埋设见大样图.
20、所有节点均施焊焊牢H、在拆除前应首先对架子进行检查，对有松动和变形的架体先要进行加固，加固之后I才能开始拆除双排架构造要求3o
2、单管立柱构造要求A立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设不同步跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于各接头中心距主节点的距离不应大500MM;于步距的1/3o、纵向水平杆构造要求B纵向水平杆设于横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上；纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，接头不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应小于并应避免设在纵向水平杆跨中纵向水平杆在操作层间距不宜大于500MM,400MM、横向水平杆C横向水平杆两端应采用直角扣件固定在立杆上.、竹笆板D竹笆板主筋应垂直于纵向水平杆方向铺设，应采用对接平铺，四角应用直径为1钢丝固定在纵向水平杆上2MM、连墙件构造要求E本工程连墙件采用刚性连墙件连墙件应均匀布置形式为花排连墙件宜靠近主O接点设置，偏离主节点的距离不应大于连墙点必须从底步第一根纵向水平300MMo杆处开始设置、支撑F双排脚手架应设剪刀撑，在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，它用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出墙或立柱上；旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150MMo、安全密目网H安全密目网选用型号ML
1.8——6o、脚手架的拆除330施工完毕由专业架子工拆除脚手架.
3.
3.
1.脚手架拆除时，作业区及进出口处必须设置警戒标志，派专人指挥，严
33.2O禁非作业人员进入.拆除的杆件应自上而下传递或利用滑轮和绳索运送，不得从架子上向下
3.
3.3抛落脚手架拆除必须自上而下按顺序进行，先搭的后拆，后搭的先拆拆除
3.
3.40顺序栏杆T脚手板T剪刀撑T斜撑T小横杆T大横杆T立杆等严禁上下同时进行拆除作业，严禁采用推倒或拉倒的方法进行拆除.杆件拆除时注意事项3o
3.5立杆，先抱住立杆再解开最后两个扣A大横杆、剪刀撑、斜撑，先拆中间扣，托住中间再解开两头扣B抛撑，先用临时支撑加固后，才允许拆除抛撑C剪刀撑、斜撑及连墙点只能在拆除层上拆除，不得一次全部拆掉D整片脚手架拆除后的斜道、上料平台必须在脚手架拆除前进行加固，以保E证其整体稳定和安全.、搭设和使用前的检查
3.
3.6脚手架搭设至三步架高时，应按设计要求检查，符合的继续向上搭设
3.36o1O至要求高度，并由工地技术负责人和安全员会同搭设班组按规定进行检查，检查合格后办理交接验收手续方准许交付使用检查项目如下。
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