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更多企业学院:＞多层复合板的接头必须用同一条次龙骨压缝，次龙骨的接头必须搭在同一条主龙骨上，主龙骨的接头处必须加支撑，次龙骨必须垂直于板长布置＞模板的支顶钢筋端头应点刷防锈漆＞顶板模板拼缝用硬碰硬，支顶板模板时，应用水平尺，以确保两相连板缝高低差斗1mmA安装立柱时应使立柱垂直，上下层立柱应在同一中心线上立柱底通铺脚手板或垫长度大于厚度大于的木杨400mm50mm2±
0.
00、以上模板安装A、墙模板的安装顺序与技术要点工艺流程同地下墙体大模板安装1主要施工方法2＞模板吊到安装位置后，人工就位，防止模板晃动＞模板调整就位并临时固定，用管刀沿穿墙锣栓孔，垂直于板面由向外切割孔洞，打出穿墙螺栓孔＞必须进行清理，清理干净后，再合模板＞模板上口必须用卡具卡严，以防碎挤入B、顶板模板的安装顺序与技术要点＞以上顶板模板安装顺序与技术要点同以下±
0.00±
0.00C、楼梯模板的安装顺序与技术要点模板放样一放线一验线一安装楼梯底模一自检一预检一交接检一绑扎钢筋一安装1楼梯侧模与踏步侧板一自检一预检一交接检一建浇筑时复查维护一拆模一模板清理主要施工方法2＞楼梯模板施工前应根据实际层高放样＞先安装平台模板，再安装楼梯底模板＞楼梯模板边龙骨的安装同顶板模板＞绑扎钢筋经检查合格后，办理隐检，并清除杂物，安装侧模与踏步板»安装后校正板面标高，检查支撑的牢固情况，并办理预检D、模板拆除
（1）拆除的顺序1）模板拆除应严格执行拆模申请制度，由工长提前填写拆模申请，注明混凝土浇筑时间、浇筑部位、同条件试块强度，由技术部门签署意见，同意后方可拆除模板）墙体模板的拆除顺序模板的拆除顺序与其安装顺序相反先拆纵墙模板，后拆横墙2模板，先拆外墙模板，后拆墙模板，最后拆除角模）拆除穿墙螺栓一松地脚螺栓一用撬棍撬动模板下口一吊运已拆除模板3）顶板底模拆除顺序先保留跨中支撑，以承受上部施工荷载，然后拆除拉杆拆去支4撑以前，在次龙骨下增加临时支撑，以确保主龙骨拆完时，不至全面脱落以出入口或已拆完的房间为出发点，拆支撑和龙骨时，由远向近，然后人工拆除模板，由近向远，一气呵成，将整个房间的模板全部拆完，不得遗留严禁野蛮拆运，拆除时尤其注意对模板边角的保护
（2）侧模拆除的要求）在混凝土强度能保证其表面与棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除1）高温施工时应留置税同条件试块，作为拆除穿墙螺栓的依据，防止过晚拆不出来，损2坏模板）模板拆除时，必须先拆双母口板、再拆露出子口的模板、最后拆除阴阳角严禁拆除3顺序错乱）角模两侧的混凝土墙面对其吸附力较大，或因角模移位被混凝土包裹，因此拆除时需4先将模板外表的混凝土剔除，然后用撬棍从下部撬动，先将角模脱出，不得用大锤砸角模,以免造成破坏，影响后序施工
（3）底模拆除的要求）混凝土强度符合下表规定后，方可拆除底模1应达到设计构件底模设计强度应达到强度（）Mpa强度的%跨度W8nl C
2518.75板75跨度＜6mW8m C4030板跨度18m100C4040悬臂构件任何跨度100C4040）拆除底模时要搭设高凳，拆下的模板由拆摸人员传递至楼板面堆放，严禁野蛮拆模,以2免损坏模板）底模支撑需保持三层连续支撑3）对悬挑构件的支撑（如阳台、空调板、飘窗板等）采用连续支撑，待结构工程结束再4拆除支撑
（4）后浇带模板的拆除时间与要求施工后浇缝的填补，应在主体结构施工完毕用比设计强度等级提高一级的微膨胀校浇筑顶板模板拆除时，应保留后浇带的模板与支撑，至后浇带舲浇筑后，强度达到方可拆除100%E、模板的维护与修理（）各类型模板在使用过程中的注意事项1）吊装模板时应轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形1）拆模时不得用大锤硬砸或用撬棍硬撬，以免填坏模板表面2）拆下的模板如发现表面不平或填坏时，应与时修理或更换3）模板在使用过程中应加强管理，分规格码放整齐4）模板与木方子应注意防雨保存，避免受潮变形5）模板连接件应与时放于工具袋中，不准乱扔乱放现场模板堆放场地必须夯实平整或6做硬化处理7）应高度重视模板拆除后的清理与保养工作，要作为一道必不可少的工序来对待，并由专人负责）模板清理要使用带刃扁铲和干拖布等专用工具，禁止用锤子砸模板，模板清理干净之8前不得涂刷隔离剂未经清理保养、涂刷隔离剂的模板不能使用9）模板板面与边框、背楞等部位均要清理到位（）多层板的维修木模板拆除后应与时清理，用棉丝将浮浆清除干净对于锯割过的2模板，应与时刷封边漆F、模板工程流程图:熟悉图纸施工准咯模板设计与制作I掌握操作规程模板余同隔离剂制定混凝土质量措施翎筋水电与模板交接检检查脚手架1检查运输设备书面交底技术交堀一放模板位置线支模中间检查模板与混凝土交接检自检「专飞浇筑於时留人看模板检至办理预检验收手豪按规抽样检查质量评定-------------------不合格处理—~~根据同条件试块TW拆模申请单护龄棱角预检记录资料整理自检、交接检记而—质量评定记录——技术交底—G、验收数量在同一检验批，对墙和板，应按有代表性的自然间抽查且不少于间；对大空间结构，10%,3墙可按相邻轴线间高度左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查且均不5m10%,少于面3须夯实平整或做硬化处理在大模板拆装区域周围，应设置围挡，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入H、安全注意事项
（1）模板堆放场地必须平整夯实，如立放时，应采取面对面的存放方法，并满足自稳角75・•要求，并加设斜支撑〜80（）模板就位时，必须与时加设斜撑，支撑按每面墙不少于两道设置2
（3）模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具与每块模板上的吊环是否完整有效，并先拆除一切临时支撑，经检查无误后方可起吊吊起时，要做到稳起稳落，就位准确，禁止人力搬动大模板，严防模板大幅摆动或碰撞
（4）模板支撑完毕后，必须严格地进行自检与交接检混凝土未达到拆模强度前，严禁拆动模板与支撑
（5）模板拆除时，必须严格按照交底要求的顺序与方法进行拆除，不得违章作业支设4m以上的墙或柱模板时，应搭工作台，由专业架子工搭设，并验收合格不足的可使用高凳4m操作高空拆模时，不得让其自由下落，更不能大面积同时撬落（）必须认真做好“四口”与“五临边”的防护工作6（）在模板加工过程中，电锯、电刨等机具的使用必须严格遵守安全操作规程，操作人员7必须持证上岗（）模板施工应按照现场文明施工的要求，遵守现场安全施工守则8
（9）模板所有零配件以与架体应安装牢固可靠，避免在施工过程中发生安全事故
（10）模板连接件应与时放于工具袋中，不准乱扔乱放（）在大模板拆装区与堆放区域周围，应设置围挡，并挂明显的标志牌，禁止非作业人11员入（）六级以上大风严禁进行模板吊装作业12
（13）大风季节，存放时应将模板地角螺栓采用钢管锁连在一起柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规》、《混凝土结构设计规》、《钢结构设计规》GB50009-2001GB50010-2002GB50017-2003等规编制柱模板的背部支撑由两层木楞或钢楞组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系柱模板设计示意图柱截面宽度Bmm
800.00；柱截面高度Hmm
800.00；柱模板的总计算高度:H=
3.00m；计算简图
一、参数信息
1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目1；柱截面宽度B方向竖楞数目3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目1；柱截面高度H方向竖楞数目3；对拉螺栓直径mmM10；
2.柱箍信息柱箍材料圆钢管；直径mm:
48.00;壁厚mm
3.50；柱箍的间距mm450；柱箍合并根数2；
3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数1；宽度mm
50.00；高度mm
100.00；
4.面板参数面板类型胶合面板；面板厚度mm
18.00；面板弹性模量N/mnO
6000.00；面板抗弯强度设计值fcN/mm
213.00；面板抗剪强度设计值N/mm
21.50；
5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值N/mm
13.00；方木弹性模量E N/mM
9000.00；方木抗剪强度设计值「N/mm
1.50；钢楞弹性模量EN/mm
2210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc N/mm
205.00；
二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F=
0.22Y t B1B VI/22F=HY其中Y―混凝土的重力密度，取
24.000kN/m3；t—新浇混凝土的初凝时间，取
2.000h；T—混凝土的入模温度，取
20.00CTC；V—混凝土的浇筑速度,取
2.500m/h；H—模板计算高度，取
3.000m；外加剂影响修正系数，取
1.200；混凝土坍落度影响修正系数，取P—
1.1502分别计算得
23.042kN/iA
72.000kN/m2,取较小值
23.042kN//作为本工程计算荷载计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q,=
23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q=4kN/m2o2
三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算分别取柱截面宽度方向和B方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时H产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力由前述参数信息可知，柱截面宽度方向竖楞间距最大，为且竖楞数为B1:375mm,3,因此对柱截面宽度方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算B面板计算简图
1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距M=
0.Iql2其中，一面板计算最大弯矩；M N-mm1一计算跨度竖楞间距:1=
375.0mm；一作用在模板上的侧压力线荷载，它包括q新浇混凝土侧压力设计值
51.2X
23.04X
0.45X
0.90=
11.198kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q
21.4X
4.00X
0.45X
0.90=
2.268kN/m；式中，为按《施工手册》取用的临时结构折减系数
0.90q=q+q=
11.198+
2.268=
13.466kN/m；t2面板的最大弯矩M=
0.1X
13.466X375X375=
1.89X105N.mm；面板最大应力按下式计算o=M/Wf其中，一面板承受的应力N/mm；M一面板计算最大弯矩N•mm；--面板的截面抵抗矩WW=bh2/6b面板截面宽度，h面板截面厚度；W=450X
18.0X
18.0/6=
2.43X101mm3；f一面板的抗弯强度设计值N/mn；f=
13.000N/mm2；面板的最大应力计算值=M/W=
1.89X105/
2.43X104=
7.793N/mm2；面板的最大应力计算值小于面板的抗弯强度设计值满足要求！=
7.793N/mm2[o]=13N/mm2,
2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下V=
0.625ql其中，一面板计算最大剪力；V N1一计算跨度竖楞间距:1=
375.0mm；作用在模板上的侧压力线荷载，它包括q—新浇混凝土侧压力设计值qi
1.2X
23.04X
0.45X
0.90=
11.198kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q
21.4X
4.00X
0.45X
0.90=
2.268kN/m；式中，为按《施工手册》取用的临时结构折减系数
0.90q=qi+q=
11.198+
2.268=
13.466kN/m；2面板的最大剪力V=
0.625X
13.466X
375.0=
3156.190N；截面抗剪强度必须满足下式=3V/2bh^fTn v其中，一面板承受的剪应力；TN/mnV一面板计算最大剪力NV=
3156.190N；b一构件的截面宽度mm:b=450mm；h--面板厚度mmh=
18.0mm；n nf面板抗剪强度设计值N/mmf=
13.000N/mm2；v v面板截面受剪应力计算值=3X
3156.190/2X450X
18.0=
0.584N/mm2；T面板截面抗剪强度设计值[f」=
1.500N/mm2；面板截面的受剪应力小于面板截面抗剪强度设计值满足要求！=
0.584N/nrn]2SN/mn,T
3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下v=
0.521ql4/100EI其中,q—作用在模板上的侧压力线荷载kN/mq=
23.04X
0.45=
10.37kN/m；V一面板最大挠度mm；1一计算跨度竖楞间距1=
375.0mm；E一面板弹性模量N/mm2E=
6000.00N/mm2；一面板截面的惯性矩I mm;I=bh3/12I==
2.19X105mm1；面板最大容许挠度[v]=375/250=
1.5mm；面板的最大挠度计算值v=
0.521X
10.37X
375.04/100X
6000.0X
2.19X105=
0.814mm；面板的最大挠度计算值小于面板最大容许挠度设计值满足v=
0.814mm[v]=
1.5mm,要求!、竖楞计算模板结构构件中的竖楞小楞属于受弯构件，按连续梁计算本工程柱高度为柱箍间距为因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算本工
3.000m,450mm,程中，竖楞采用木方，宽度高度截面惯性矩和截面抵抗矩分别为:50mm,100mm,I WW=50X100X100/6X1=
83.33cm3；I=50X100X100X100/12X1=
416.67cm1；竖楞方木计算简图
1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式M=
0.Iql2其中，M一竖楞计算最大弯矩N-mm；1—计算跨度柱箍间距1=
450.0mm；一作用在竖楞上的线荷载，它包括q新浇混凝土侧压力设计值
51.2X
23.042X
0.375X
0.900=
9.332kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q
21.4X
4.000X
0.375X
0.900=
1.890kN/m；q=
9.332+
1.890=
11.222kN/m；竖楞的最大弯距:M=
0.1X
11.222X
450.0X
450.0=
2.27X105N•mm；=M/Wf其中，一竖楞承受的应力N/miii；M一竖楞计算最大弯矩N-mm；W一竖楞的截面抵抗矩mn,W=
8.33X101；f一竖楞的抗弯强度设计值N/mm；f=
13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值=M/W=
2.27X
1078.33X104=
2.727N/mm2；竖楞的最大应力计算值小于竖楞的抗弯强度设计值［、满足要求！=
2.727N/mm2oklSN/mm
2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下《中小企业管理全能版》套讲座份资料183+89700《总经理、高层管理》套讲座份资料49+16388《中层管理学院》套讲座份资料46+6020《国学智慧、易经》套讲座46《人力资源学院》套讲座份资料56+27123《各阶段员工培训学院》套讲座+份资料77324《员工管理企业学院》套讲座+份资料678720《工厂生产管理学院》套讲座+份资料5213920《财务管理学院》套讲座+份资料5317945《销售经理学院》套讲座+份资料5614350《销售人员培训学院》套讲座+份资料724879模板安装与拆除专项施工方案
一、工程概况工程名称市荔城区护城河五期片区安置房工程、、楼与配套工程1#〜3#9#10#工程地点拱辰办事处拱辰社区建设单位市荔城区人民政府拱辰街道办事处设计单位华美（）建筑（主体结构）民防建筑院（人防地下室）市建筑（基坑支护）勘察单位东辰综合勘察院监理单位市东区建设监理施工单位市建筑安装工程公司建筑面积地下室其中楼建筑面积建筑层数地上层、127699nV/18677n1#43828m\28建筑高度楼建筑面积建筑层数地上层、建筑高度楼建筑
88.5m2#9843m\
1855.45m3#面积、建筑层数地上层、建筑高度楼建筑面积
1207742267.45m9#35514建筑层数地上层、建筑高度楼建筑面积建筑层数地
2679.45m10#26437上层、建筑高度地下室建筑面积、建筑层数地下层、建筑高度:
2267.50m18677nf
15.4moV=
0.6ql其中，V一竖楞计算最大剪力N；1一计算跨度柱箍间距1-
450.0mm；一作用在模板上的侧压力线荷载，它包括q新浇混凝土侧压力设计值
51.2X
23.042X
0.375X
0.900=
9.332kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q
21.4X
4.000X
0.375X
0.900=
1.890kN/m；q=
9.332+
1.890=
11.222kN/m；竖楞的最大剪力:V=
0.6X
11.222X
450.0=
3029.943N；截面抗剪强度必须满足下式T=3V/2bhnWfv其中，T一竖楞截面最大受剪应力N/mm；V一竖楞计算最大剪力NV=
0.6ql=
0.6X
11.222X450=
3029.943N；b--竖楞的截面宽度mmb=
50.0mm；h--竖楞的截面高度mmh=
100.0mm；n nfv一竖楞的抗剪强度设计值N/mmf=
1.500N/mm2；v竖楞截面最大受剪应力计算值=3X
3029.943/2X
50.0X
100.0X1=
0.909N/mm2；T竖楞截面抗剪强度设计值[f」=L500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值小于竖楞截面抗剪强度设计值=
0.909N/mm2TLfv]=l.5N/mm2,满足要求!
3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下V=
0.677ql7100EI[v]=l/250max其中,q—作用在竖楞上的线荷载kN/m:q=
23.04X
0.38=
11.22kN/m；V皿一竖楞最大挠度mm；1—计算跨度柱箍间距1=
450.0mm；E一竖楞弹性模量N/mm2,E=
9000.00N/mm2；I一竖楞截面的惯性矩mm%1=
4.17X106；竖楞最大容许挠度[v]=450/250=
1.8mm；竖楞的最大挠度计算值v=
0.677X
11.22X
450.04/100X
9000.0X
4.17X106=
0.083mm；竖楞的最大挠度计算值二小于竖楞最大容许挠度满足要求!V
0.083mm[v]=
1.8mm,
五、方向柱箍的计算B本工程中,柱箍采用圆钢管，直径壁厚截面惯性矩和截面抵抗矩分别48mll1,
3.5mm,I WW=
5.078X2=
10.16cm3；I=
12.187X2=
24.37cm4；按集中荷载计算附计算简图方向柱箍计算简图B其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载kN；P=
1.2X
23.04X
0.9+
1.4X4X
0.9X
0.375X
0.45=
5.05kN；方向柱箍剪力图B kN最大支座力N=
7.202kN；方向柱箍弯矩图B kN•m最大弯矩M=
0.225kN•m；方向柱箍变形图B mm最大变形v-
0.065mm；
1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式O=M/Y xW f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值M=
224651.28N-mm；弯矩作用平面柱箍截面抵抗矩W=10156mm3；B边柱箍的最大应力计算值o=
21.07N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值[f]:205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值=
2.25X108/
1.05义
1.02*10，=2L07N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
2.柱箍挠度验算经过计算得到v=
0.065mm；柱箍最大容许挠度[v]=400/250=
1.6mm；柱箍的最大挠度小于柱箍最大容许挠度满足要求！V=
0.065mm
六、方向对拉螺栓的计算B计算公式如下N[N]=fXA其中一对拉螺栓所受的拉力；NA一对拉螺栓有效面积（mm）；f~对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得对拉螺栓的型号；M10对拉螺栓的有效直径
8.12mm；对拉螺栓的有效面积A=
51.8mm2；对拉螺栓所受的最大拉力N=
7.202kNo对拉螺栓最大容许拉力值[N]=
1.70X105X
5.18X10-5=
8.806kN；对拉螺栓所受的最大拉力小于对拉螺栓最大容许拉力值对拉螺栓强N=
7.202kN[N]=
8.806kN,度验算满足要求！
七、方向柱箍的计算H本工程中，柱箍采用圆钢管，直径壁厚截面惯性矩和截面抵抗矩分别为48mm,
3.5mm,I WW=
5.078X2=
10.16cm3；I=
12.187X2=
24.37cm4；按计算（附计算简图）方向柱箍计算简图H其中P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）；
1.2X
23.04X
0.9+
1.4X4X
0.9X
0.375X
0.45=
5.05kN；方向柱箍剪力图H kN最大支座力:N=
7.202kN；方向柱箍弯矩图H kN•m最大弯矩M=
0.225kN•m；方向柱箍变形图H mm最大变形v-
0.065mm；
3.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式O=M/Y wfx其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值M=
224651.28N•mm；弯矩作用平面柱箍截面抵抗矩W=10156mm3；H边柱箍的最大应力计算值二
21.067N/mm；柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mni2；边柱箍的最大应力计算值小于柱箍的抗弯强度H=2,25X108/L05XL02Xl7=2L067N/mm2设计值[f]=205N/mm2,满足要求！
4.柱箍挠度验算经过计算得到v=
0.065mm；柱箍最大容许挠度[v]=400/250=L6mm；柱箍的最大挠度小于柱箍最大容许挠度满足要求！V=
0.065mm
八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下N[N]=f XA其中一对拉螺栓所受的拉力；NA一对拉螺栓有效面积mm2；f~对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/rnm2；查表得对拉螺栓的直径；M10对拉螺栓有效直径
8.12mm；对拉螺栓有效面积A=
51.8mm2；对拉螺栓最大容许拉力值[N]=
1.70X105X
5.18X10-5=
8.806kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=
7.202kNo对拉螺栓所受的最大拉力小于对拉螺栓强度验算满足要求！N=
7.202kN[N]=
8.806kN,墙模板计算书墙模板的计算参照《建筑结构荷载规》《混凝土结构设计规》GB50009-2001,GB50010-2002,《钢结构设计规》等规GB50017-2003墙模板的背部支撑由两层龙骨木楞或钢楞组成直接支撑模板的为次龙骨，即龙骨;用以支撑层龙骨的为主龙骨，即外龙骨组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点根据《建筑施工手册》，当采用容量为
0.2〜
0.8m，的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为
3.00kN/m2；
一、参数信息
5.基本参数次楞间距mm300；穿墙螺栓水平间距mm600；主楞间距mm500；穿墙螺栓竖向间距mm500；对拉螺栓直径mmM10；
6.主楞信息主楞材料圆钢管；主楞合并根数2；直径mm
48.00；壁厚mm
3.50；
7.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数1；宽度mm
50.00；高度mm
100.00；
8.面板参数面板类型胶合面板；面板厚度inm
18.00；面板弹性模量N/mn
6000.00；面板抗弯强度设计值臭N/mnO
13.00；面板抗剪强度设计值N/mm
21.50；
9.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fXN/mn
13.00；方木弹性模量E N/mn
9000.00；方木抗剪强度设计值fXN/mm
1.50；钢楞弹性模量E N/mm
206000.00；钢楞抗弯强度设计值fcN/mm
2205.00；墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F=
0.22Y tB1B VI/22F=HY其中Y―混凝土的重力密度，取
24.000kN/m3；t—新浇混凝土的初凝时间，取
2.000h；T—混凝土的入模温度，取
20.00CTC；V—混凝土的浇筑速度,取
2.500m/h；H—模板计算高度，取
5.400m；外加剂影响修正系数，取
1.200；混凝土坍落度影响修正系数，取P—
1.1502分别计算得
23.042kN/m\
129.600kN/m2,取较小值
23.042kN/m作为本工程计算荷载计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F=
23.042kN/m2；1倾倒混凝土时产生的荷载标准值F=3kN/m22o
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算面板计算简图L抗弯强度验算弯矩计算公式如下M=
0.Iqd^O.117q l22其中，面板计算最大弯矩；M--N,mm1一计算跨度次楞间距1=
300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值
51.2X
23.042X
0.500X
0.900=
12.443kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值
1.4X
3.00X
0.50X
0.90=
1.890kN/m；q2其中为按《施工手册》取的临时结构折减系数
0.90面板的最大弯矩:M=
0.1X
12.443X
300.02+
0.117X
1.890X
300.0=
1.32X105N•mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算=M/W f其中，一面板承受的应力；N/mn--面板计算最大弯矩；M N,mmW一面板的截面抵抗矩W=bh2/6=500X
18.0X
18.0/6=
2.70X101mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值N/mn；f=
13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值=M/W=
1.32X105/
2.70X104=
4.9N/mm2；面板截面的最大应力计算值=
4.9N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!10抗剪强度验算计算公式如下V=
0.6l+o.617q lqi2其中，V—面板计算最大剪力N；1一计算跨度次楞间距1=
300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值
51.2X
23.042X
0.500X
0.900=
12.443kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值
1.4X
3.00X
0.50X
0.90=
1.890kN/m；q2面板的最大剪力V=
0.6X
12.443X
300.0+
0.617X
1.890X
300.0=
2589.5N；截面抗剪强度必须满足=3V/2bh fTnv其中，工一面板截面的最大受剪应力N/mm2；V一面板计算最大剪力NV=
2589.5N；b--构件的截面宽度mmb=500mm；h一面板厚度mmh=
18.0mm；n nf一面板抗剪强度设计值N/mmf=
1.500N/mm2；v v面板截面的最大受剪应力计算值:=3X
2589.5/2X500X
18.0=
0.432N/mm2；T面板截面抗剪强度设计值[f」=L500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值小于面板截面抗剪强度设计值=
0.432N/mm2T满足要求[]=
1.5N/mm2,IT11挠度验算根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用挠度计算公式如下v=
0.677ql4/100EI[v]=1/250其中，q一作用在模板上的侧压力线荷载q=
23.04X
0.5=
11.521N/mm；1—计算跨度次楞间距1=300mm；E一面板的弹性模量E=6000N/mm2；I一面板的截面惯性矩:I=50X
1.8X
1.8X
1.8/12=
24.3cm4；面板的最大允许挠度值[V]=
1.2mm；面板的最大挠度计算值:V=
0.677X
11.52X3001/100X6000X
2.43X105=
0.433mm；面板的最大挠度计算值小于等于面板的最大允许挠度值满足要求！V=
0.433mm[v]=
1.2mm,、墙模板主次楞的计算一.次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算本工程中，次楞采用木方，宽度高度截面惯性矩和截面抵抗矩分别为:50mm,100mm,I WW=5X10X10/6X1=
83.33cm3；I=5X10X10X10/12X1=
416.67cm4；次楞计算简图
1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算M=
0.lqir+
0.117q l22其中，一次楞计算最大弯矩；M N-mm1一计算跨度主楞间距:1=
500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值
51.2X
23.042X
0.300X
0.900=
7.466kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值其中,为折减系数
1.4X
3.00X
0.30X
0.90=
1.134kN/m,
0.90q2次楞的最大弯矩M=
0.1X
7.466X
500.02+
0.117X
1.134X
500.0=
2.20X105N•mm；次楞的抗弯强度应满足下式o=M/W f其中，一次楞承受的应力N/mm；M一次楞计算最大弯矩N-mm；W一次楞的截面抵抗矩mn,W=
8.33X104；f一次楞的抗弯强度设计值N/mm；f=
13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值=
2.20X
1078.33X104=
2.6N/mm2；次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；次楞的最大应力计算值小于次楞的抗弯强度设计值满足要求！=
2.6N/mm[f]=13N/mn]2,
2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下V=
0.6qJ+
0.617q l2其中，次楞承受的最大剪力；V—1一计算跨度主楞间距1=
500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值
51.2X
23.042X
0.300X
0.900/1=
7.466kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值其中，为折减系数
1.4X
3.00X
0.30X
0.90/1=
1.134kN/m,
0.90q2次楞的最大剪力V=
0.6X
7.466X
500.0+
0.617X
1.134X
500.0=
2589.5N；截面抗剪强度必须满足下式=3V/2bh T0其中，次楞的截面的最大受剪应力N/mm2；T一V一次楞计算最大剪力NV=
2589.5N；b--次楞的截面宽度mm:b=
50.0mm；h--次楞的截面高度mm:h=
100.0mm；n0fv一次楞的抗剪强度设计值N/mnOf”
1.500N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值T=3X
2589.5/2X
50.0X
100.0=
0.777N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值小于次楞截面的抗剪强度设计值=
0.777N/mm2T九二
1.5N/mm2,满足要求！
3.次楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用挠度验算公式如下V=
0.677ql4/100EI W[v]=1/250其中，V--次楞的最大挠度mm；q一作用在次楞上的线荷载kN/mq=
23.04X
0.30=
6.91kN/m；1一计算跨度主楞间距1=
500.0mm；E一次楞弹性模量N/mm2E=
9000.00N/mm2；I一次楞截面惯性矩mm，1=
4.17X10W；次楞的最大挠度计算值v=
0.677X
6.91/1X5007100X9000X
4.17X106=
0.078mm；次楞的最大容许挠度值[v]=2mm；次楞的最大挠度计算值小于次楞的最大容许挠度值满足要求!v=
0.078mm[v]=2mm,二.主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算本工程中，主楞采用圆钢管，直径壁厚截面惯性矩和截面抵抗矩分别为:48nm1,4mm,I WW=
5.078X2=
10.16cm3；I=
12.187X2=
24.37cm4；E=206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图kN
二、材料质量要求模板选用胶合板，规格为梁方木条选用长作为底楞1830X915X18mm,50X100mm,2000mm木和托木搁栅选用碗扣钢管作为支撑
三、现场情况、施工现场场地较狭小，木模加工区、模板与支撑堆放区均设在现场
1、模板场地必须硬化，用于加工、放置木模板，搭设插放架放置角模2
四、主要机具准备kVA名称数量型号功率平刨3MB
5032.23MB
1067.5电锯3MJ
2365.5手提电锯6W-651-A
1.05电焊机2BX1-300A25
五、隔离剂的选用与使用注意事项为使模板便于脱模，且脱模后墙面平整光洁，应对模板表面涂刷隔离剂，以尽量减少模板与粒的粘结隔离剂的选用见下表序号模板名称隔离剂的选用1胶合板不用涂刷隔离剂，周转三次以上用棉丝沾水性脱模剂擦拭
六、模板设计±
0.00以下模板设计、
1、底板模板设计A底板侧模采用以砖代模，地下室墙体第一道水平施工缝留置在基础底板上返处，1300mm导墙模板支设在中水平钢筋支撑上，水平间距一道，板面采用多层板拼装,次龙骨采2560012nlm用的木方，支撑采用钢筋下脚料与底板钢筋绑扎，详见下图50X100集水坑模板采用覆膜多层板模板如下图:3主楞计算弯矩图kN・m主楞计算变形图mm
1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载P=L2义
23.04X
0.3X
0.5+
1.4X3X
0.3X
0.5=
4.778kN；主楞计算跨度对拉螺栓水平间距1=600mm；强度验算公式=M/Wf其中，一主楞的最大应力计算值N/mniM—主楞的最大弯矩N•mm；M=
3.87X105N•mmW—主楞的净截面抵抗矩mn；W=
1.02X104mm3；f一主楞的强度设计值N/mm,f=
205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值:=
3.87X
1071.02X104=
38.1N/mm2；主楞的最大应力计算值小于主楞的抗弯强度设计值满足要求！=
38.1N/mm2f=205N/mm2,
2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足=2V/AfTv其中，主楞的截面的最大受剪应力N/mm2；T一V一主楞计算最大剪力NV=
3512.1/2=
1756.ON；A一钢管的截面面积而A=
489.303mm2；fv一主楞的抗剪强度设计值N/m*f=120N/mm2；v主楞截面的受剪应力计算值T=2X
1756.0/
489.303=
7.178N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值=
7.178N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值f=120N/mm2,满Tv足要求！
3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值V=o.378mm；主楞的最大容许挠度值[v]=
2.4mm；主楞的最大挠度计算值小于主楞的最大容许挠度值满足要求！v=
0.378mm[v]=
2.4mm,
五、穿墙螺栓的计算计算公式如下〈[N N]=fXA其中穿墙螺栓所受的拉力；N-A一穿墙螺栓有效面积mm2；f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;查表得穿墙螺栓的型号M10；穿墙螺栓有效直径
8.12mm；穿墙螺栓有效面积A=52mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=
1.70X105X
5.20X10-5=
8.84kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为N=
6.38kNo穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓最大容许拉力值满足N=
6.379kN[N]=
8.84kN,要求!梁模板计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》、《混凝土结JGJ130-2001构设计规》《建筑结构荷载规》《钢结构设计规》GB50010-
2002.GB50009-2001,GB50017-2003等规编制因本工程梁支架高度大于米，根据有关文献建议，如果仅按规计算，架体安全性仍不能得4到完全保证为此计算中还参考了《施工技术》20023《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分容梁段:KL10-J52o
一、参数信息
1.模板支撑与构造参数梁截面宽度Bm
0.40；梁截面高度Dm
1.65；混凝土板厚度mm
300.00；立杆沿梁跨度方向间距Lni
1.00;立杆上端伸出至模板支撑点长度am
0.10；立杆步距hm
1.50；板底承重立杆横向间距或排距LbmL20；梁支撑架搭设高度Hm
5.40；梁两侧立杆间距m
0.60；承重架支撑形式梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数2；采用的钢管类型为
①48X
3.5；立杆承重连接方式可调托座；
2.荷载参数新浇混凝土重力密度kN/nf
24.00；模板自重kN/nft
0.30；钢筋自重kN//L50;施工均布荷载标准值kN/
22.5；新浇混凝土侧压力标准值kN/ni
17.8；m振捣混凝土对梁底模板荷载kN/mD
2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载kN/
24.0；m
3.材料参数木材品种杉木；木材弹性模量EN/mm
29000.0；木材抗压强度设计值fcN/mm
10.0；木材抗弯强度设计值fmN/mm
211.0；木材抗剪强度设计值fvlN/mm
1.4；面板材质胶合面板；面板厚度nrni
20.00；面板弹性模量EN/mm
26000.0；面板抗弯强度设计值f/N/mn
13.0；
4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b mm
50.0；梁底方木截面高度h mm
100.0；梁底模板支撑的间距mm
200.0；
5.梁侧模板参数次楞间距mm300；主楞竖向根数3；穿梁螺栓直径mmM12；穿梁螺栓水平间距mm600；主楞到梁底距离依次是300mm,800mm,1300mm；主楞材料圆钢管；直径mm:
48.00；壁厚mm
3.50；主楞合并根数2；次楞材料木方；宽度mm
50.00；高度mm
100.00；
二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F=
0.22tBI BV1/2Y2F=v H其中Y―混凝土的重力密度,
24.000kN/m3；t~新浇混凝土的初凝时间，取
2.000h；T—混凝土的入模温度，取
20.000℃；V—混凝土的浇筑速度，取L500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取
1.650m；Bi--外加剂影响修正系数，取
1.200；混凝土坍落度影响修正系数，取0—
1.1502分别计算得
17.848kN/m\
39.600kN/m2,取较小值
17.848kN/而作为本工程计算荷载
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力面板计算简图单位mm
1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下=M/Wf其中，W—面板的净截面抵抗矩，W=135X2X2/6=90cm3；面板的最大弯矩；M—N•mm—面板的弯曲应力计算值；N/mrn[f]-面板的抗弯强度设计值N/rnm；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算M=
0.Iqj2+O.117q l2max2其中，作用在模板上的侧压力，包括q--新浇混凝土侧压力设计值:q尸
1.2X
1.35X
17.85=
28.914kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q=
1.4X
1.35X4=
7.56kN/m；2计算跨度1=300mm；面板的最大弯矩M=
0.1X
28.914X3002+
0.117X
7.56X3002=
3.40X105N•mm；面板的最大支座反力为N=l.lqd+
1.2qJ=l.1X
28.914X
0.3+
1.2X
7.56X
0.3=
12.263kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值=
3.40义15/
9.00xiJ
3.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值小于面板的抗弯强度设计值满足要求！=
3.8N/mni
22.挠度验算v=
0.677ql7100EI^1/250q—作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值q=
28.914N/nmi；1一计算跨度1=300mm；E--面板材质的弹性模量E=6000N/mm2；I一面板的截面惯性矩I=135X2X2X2/12=90cm4；面板的最大挠度计算值v=
0.677X
28.914X3007100X6000X
9.00X105=
0.294mm；面板的最大容许挠度值[v]=1/250=300/250=
1.2mm；面板的最大挠度计算值小于面板的最大容许挠度值满足要求！v=
0.294mni[v]=L2mm,
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到q=
12.263/
1.650-
0.300=
9.084kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度高度截面惯性矩截面抵抗矩和弹性模量50m%100mm,I,W E分别为W=1X5X10X10/6=
83.33cm3；I=1X5X10X10X10/12=
416.67cm4；E=
9000.00N/mm2；计算简图剪力图kN弯矩图kN-m变形图mm经过计算得到最大弯矩M=
0.409kN・m,最大支座反力R=
5.456kN,最大变形v=
0.531mm1次楞强度验算强度验算计算公式如下=M/W[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值=
4.09X
1078.33X104=
4.9N/mm2；次楞的抗弯强度设计值[f]=llN/mm2；次楞最大受弯应力计算值小于次楞的抗弯强度设计值满足要求！=
4.9N/mn]2[fkllN/mn2次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值[v]=500/400=
1.25mm；次楞的最大挠度计算值小于次楞的最大容许挠度值则，满足要求！v=
0.531mm[v]=
1.
252.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力按照集中荷载作用下的三跨连续
5.456kN,梁计算本工程中，主楞采用圆钢管，直径壁厚截面惯性矩和截面抵抗矩分别为48mni,
3.5nini,I WW二2X
5.078=
10.16cm3；I=2X
12.187=
24.37cm4；E=
206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图kN主楞计算弯矩图kN・ni主楞计算变形图mm经过计算得到最大弯矩最大支座反力最大变形M=
0.737kN R=
12.140kN,v-
0.349mm1主楞抗弯强度验算=M/W[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值=
7.37X
1071.02X104=
72.5N/mm2；主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值小于主楞的抗弯强度设计值满足要求！=
72.5N/mni2[f]=205N/nnn2,2主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为
0.349mm主楞的最大容许挠度值[v]=600/400=
1.5mm；主楞的最大挠度计算值小于主楞的最大容许挠度值满足要求！v=
0.349mm[v]=L5mni,
五、穿梁螺栓的计算验算公式如下N[N]=fXA其中穿梁螺栓所受的拉力；N-A-穿梁螺栓有效面积mm2；f~穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号；查表得M12穿梁螺栓有效直径
9.85mm；穿梁螺栓有效面积A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力N=
12.14kNo穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=170X76/1000=
12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力小于穿梁螺栓最大容许拉力值满足要求！N=
12.14kN[N]=
12.92kN,
六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载本算例中，面板的截面惯性矩和截面抵抗矩分别为I WW=400X20X20/6=
2.67X10W；I=400X20X20X20/12=
2.67x10mm1；L抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算=M/W[f]新浇混凝土与钢筋荷载设计值q
1.2X
24.00+
1.50X
0.40X
1.65=
20.196kN/m；1模板结构自重荷载设计值q
1.2X
0.30X
0.40=
0.144kN/m；2施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值q
1.4X⑵00+
2.50X
0.40=
2.520kN/m；3最大弯矩计算公式如下M=
0.1+ql2+
0.117q l2=max Q
1230.1X
20.196+
0.144X2002+
0.117X
2.52X200=
9.32X10%•mm；=M/W=
9.32X
1072.67X10=
3.5N/mm2；max梁底模面板计算应力小于梁底模面板的抗弯强度设计值=
3.5N/mn[f]=13N/mnA满足要求!
2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用最大挠度计算公式如下v=o.677ql4/100EI[v]=1/250其中,q—作用在模板上的压力线荷载q=+q2=
20.196+
0.144=
20.340kN/m；qi1一计算跨度梁底支撑间距1二
200.00mm；E一面板的弹性模量:E=
6000.ON/mm2；面板的最大允许挠度值[v]=
200.00/250=
0.800mm；面板的最大挠度计算值v=
0.677X
20.34X2007100X6000X
2.67X105=
0.138mm；面板的最大挠度计算值小于面板的最大允许挠度值[满足要求！v=
0.138mm v]=
0.8mm,
七、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算钢筋混凝土梁和模板自重设计值1kN/mq1=
1.2X[24+
1.5X
1.65X
0.2+
0.3X
0.2X2X
1.35+
0.4/
0.4]=
10.656kN/m；2施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值kN/m q=
1.4X
2.5+2X
0.2=
1.26kN/m；2均布荷载设计值q=
10.656+
1.260=
11.916kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值p=
0.20X[
1.2X
0.30X
24.00+
1.4X⑵50+
2.00]X
0.60-
0.40/4=
0.149kN
2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩截面抵抗矩和弹性模量分别为I,W EW=5X10X10/6=
8.33X101cm3；1=5X10X10X10/12=
4.17X102cm4；E=9000N/mm2；计算简图与力、变形图如下简图kN•m剪力图kN弯矩图kN-m变形图mm方木的支座力:N N尸
0.364kN；LN2二m二
2.168kN；最大弯矩M=
0.040kN•m最大剪力:V=
1.370kN方木最大正应力计算值=M/W=
0.04X106/
8.33X10=
0.5N/mm2；方木最大剪应力计算值=3V/2bh=3X
1.37X1000/2X50X100=
0.411N/mm2；T0方木的最大挠度v=
0.007mm；方木的允许挠度:[v]=
0.233X107250=
0.933mm；方木最大应力计算值小于方木抗弯强度设计值满足要求！
0.485N/mn000N/mM,方木受剪应力计算值小于方木抗剪强度设计值满足要求！
0.4H N/mm400N/nrni,方木的最大挠度小于方木的最大允许挠度满足要求！v=
0.007mm[v]=
0.933mm,
八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递托梁采用:钢管单钢管048X
3.5；W=
5.08cm3；1=
12.19cm1；
1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=
0.364kN.托梁计算简图托梁计算弯矩图kN•m托梁计算变形图mm托梁计算剪力图kN最大弯矩M=
0.175kN-m；max最大变形v=
0.486mm；max最大支座力R.„ax=
1.994kN；最大应力=M/W=
0.175X106/
5.08X103=
34.4N/mm2；托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值小于托梁的抗弯强度设计值满足要求!
34.4N/mm205N/mnK托梁的最大挠度小于与满足要求！VgR.486mm1000/15010mm,
2.梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=
2.168kN.托梁计算简图托梁计算弯矩图kN-m托梁计算变形图mm托梁计算剪力图kN最大弯矩
1.041kN,m；Mmax=最大变形
2.896mm；Vmax=最大支座力L=
11.882kN；最大应力=M/W=
1.041X106/
5.08X103=
204.9N/mm2；托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值小于托梁的抗弯强度设计值满足要求!
204.9N/mm205N/miA托梁的最大挠度小于与满足要求！896mm1000/15010Vmax=
2.mm,
九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式=N/4A[f].梁两侧立杆稳定性验算1其中立杆的轴心压力设计值，它包括N-纵向钢管的最大支座反力；M=
1.994kN脚手架钢管的自重N=
1.2X
0.129X
5.4=
0.837kN；2N=N+N2=L994+
0.837=
2.831kN；6一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比查表得到；l/i01—计算立杆的截面回转半径cmi=
1.58；基础底板后浇带模板，后浇带模板采用快易收口网，利用短钢筋绑扎并配合木4方加固如下图:、地下部分墙体模板设计B墙、外墙模板均采用胶合板1外墙穿墙螺栓地下外墙螺栓采用穿墙止水螺栓止水螺栓中间止水环采用厚，
6123.0mm边长的正方形铁片主次龙骨均为中钢管双抱，间距均为地下墙体设八道穿墙螺80mm48600mm,栓，穿墙螺栓水平间距600inni,竖向间距为300+600+600+600+600+600+600+600+300；为了保证模板的稳定性，下四道螺栓均采用双螺母固定墙体斜撑不少于上中下三道，采用普通钢管支顶牢固，并配合顶板满堂脚手架进行加固牢固A—立杆净截面面积cm2A=
4.89；W—立杆净截面抵抗矩cm%W=
5.08；一钢管立杆轴心受压应力计算值N/mm；Lf]—钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2；lo~计算长度m；根据《扣件式规》，立杆计算长度有两个计算公式和1l°=kuh l0=h+2a,为安全计，取二者间的大值，即1=Max[l.167X
1.7X
1.5,
1.5+2X
0.1]=
2.976m；0k—计算长度附加系数，取值为
1.167；—计算长度系数，参照《扣件式规》表；P
5.
3.3,=
1.7LIa-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=
0.1m；得到计算结果立杆的计算长度L/i=
2975.85/
15.8=188；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数
0.203；钢管立杆受压应力计算值；o=
2830.904/
0.203X489=
28.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算小于钢管立杆抗压强度的设计值满足要=
28.5N/mm2[f]=205N/mm,求！梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算
2.其中立杆的轴心压力设计值，它包括N~纵向钢管的最大支座反力N=
11.882kN；t脚手架钢管的自重N=
1.2X
0.129X
5.4-
1.65=
0.837kN；2N=砧+岫=
11.882+
0.581=
12.463kN；6一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比查表得到；l/i01—计算立杆的截面回转半径cmi=
1.58；A—立杆净截面面积cm2A=
4.89；W~立杆净截面抵抗矩cnfW=
5.08；—钢管立杆轴心受压应力计算值N/mm2；[fl—钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2；lo—计算长度m；根据《扣件式规》，立杆计算长度有两个计算公式和1l°=k uhl0=h+2a,为安全计，取二者间的大值，即1=Max［l.167X
1.7X1,5,
1.5+2X0,
2.976m；0计算长度附加系数，取值为；k—
1.167u—计算长度系数，参照《扣件式规》表
5.
3.3,11=
1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=
0.1m；得到计算结果立杆的计算长度l/i=
2975.85/
15.8=188；0由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数6=
0.203；钢管立杆受压应力计算值；0=
12463.222/
0.203X489=
125.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算小于钢管立杆抗压强度的设计值=
125.6N/mn=205N/mm2,满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算1=k,k h+2a=
1.167X
1.005X
1.5+
0.1X2=
1.994m；2k.—计算长度附加系数按照表1取值
1.167；k—计算长度附加系数，h+2a=
1.7按照表2取值
1.005；2l/i=
1993.82/
15.8=126；o由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数由=
0.417；钢管立杆的最大应力计算值;二
12463.222/
0.417X489=
61.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算小于钢管立杆抗压强度的设计值［］满足要=
61.IN/mn f=205N/mm,求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患以上表参照杜荣军《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十、梁模板高支撑架的构造和施工要求［工程经验］:除了要遵守《扣件架规》的相关要求外，还要考虑以下容
1.模板支架的构造要求梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；立杆之间必须按步距满设双向a.b.水平杆，确保两方向足够的设计刚度;梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个C.方向不变
2.立杆步距的设计当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；a..当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，b但变化不要过多；高支撑架步距以为宜,不宜超过c.
0.9—
1.5m
1.5m
3.整体性构造层的设计当支撑架高度或横向高宽比时，需要设置整体性单或双水平加强层；a.220m26单水平加强层可以每米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置b.4—6斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔设置，四周和中部每设竖向斜c.10—15m10—15m杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层d.
4.剪刀撑的设计沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；a..中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔设置b10—15m
5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200nlm；.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载时，可用双扣件；大于c NW12kN时应用顶托方式12kN
6.支撑架搭设的要求严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；a..确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规》的要求；b确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在钢管c.45-60N.m,不能选用已经长期使用发生变形的；地基支座的设计要满足承载力的要求d.
7.施工使用的要求精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩a.展的浇筑方式；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢b.筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况与时解决c.板模板计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》、《混凝土结JGJ130-2001构设计规》《建筑结构荷载规》《钢结构设计规》GB50010-
2002.GB50009-2001,GB50017-2003等规编制因本工程模板支架高度大于米，根据有关文献建议，如果仅按规计算，架体安全性仍不能4得到完全保证为此计算中还参考了《施工技术》20023《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分容
一、参数信息
1.模板支架参数横向间距或排距m
0.90；纵距m
1.50；步距m
1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度m
0.20；模板支架搭设高度m
4.90；采用的钢管mm
①48X
3.5；板底支撑连接方式方木支撑；立杆承重连接方式可调托座；
2.荷载参数模板与木板自重kN/m
20.350；混凝土与钢筋自重kN/m
325.000；施工均布荷载标准值kN/m
22.500；
3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量EN/mm29500；面板抗弯强度设计值N/mm213；木方抗剪强度设计值N/mnO
1.400；木方的间隔距离mm
300.000；木方弹性模量E模/mnO
9000.000；木方抗弯强度设计值N/mn
13.000；木方的截面宽度mm
50.00；木方的截面高度mm
100.00；托梁材料为木方50X100mm；
4.楼板参数楼板的计算厚度mm
300.00；图楼板支撑架荷载计算单元2
二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩和截面抵抗矩分别为I WW=150X
1.876=81cm3；I=150X
1.8712=
72.9cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算面板计算简图
1、荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重】1kN/m q=25X
0.3X
1.5+
0.35X
1.5=
11.775kN/m；⑵活荷载为施工人员与设备荷载kN/m q=
2.5X
1.5=
3.75kN/m；
22、强度计算计算公式如下:M=
0.Iql2其中q=l.2X
11.775+
1.4X
3.75=
19.38kN/m最大弯矩M=
0.1X
19.38X300=174420kN•m；面板最大应力计算值=M/W=174420/81000=
2.153N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/nun2；面板的最大应力计算值为小于面板的抗弯强度设计值满足要求!
2.153N/mni213N/mn,
3、挠度计算挠度计算公式为v=
0.677ql7100EI W[v]=l/250其中q==ll.775kN/m面板最大挠度计算值V=
0.677X
11.775X3007100X9500X
72.9X101qi=
0.093mm；面板最大允许挠度[v]=300/250=
1.2mm；面板的最大挠度计算值小于面板的最大允许挠度满足要求！
0.093mm
1.2mm,
三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩和截面抵抗矩分别为I WW=bXh2/6=5X10X10/6=
83.33cm3；I=bXh3/12=5X10X10X10/12=
416.67cm4；方木楞计算简图L荷载的计算1静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重kN/m qk25X
0.3X
0.3+
0.35X
0.3=
2.355kN/m；2活荷载为施工人员与设备荷载kN/m q=
2.5X
0.3=
0.75kN/m；
22.强度验算计算公式如下M=
0.Iql2均布荷载q=
1.2X q,+
1.4Xq=
1.2X
2.355+
1.4X
0.75=
3.876kN/m；2最大弯矩M=
0.Iql2=
0.1X
3.876X
1.52:
0.872kN•m；方木最大应力计算值M/W=
0.872X10V
83333.33=
10.465N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=
13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为小于方木的抗弯强度设计值满足要求！
10.465N/mm iN/mn^,
33.抗剪验算截面抗剪强度必须满足=3V/2bh[]T Tn其中最大剪力V=
0.6X
3.876X
1.5=
3.488kN；方木受剪应力计算值=3X
3.488X1072X50X100=
1.047N/mm2；T方木抗剪强度设计值[1二L4N/mm2；方木的受剪应力计算值小于方木的抗剪强度设计值满足要求!L047N/mm
21.4N/mn
4.挠度验算:计算公式如下V=
0.677ql4/100EI^[V]=1/250均布荷载q=qi=
2.355kN/m；最大挠度计算值v=
0.677X
2.355X9004/100X9000X
4166666.667=
0.279mm；最大允许挠度[v]=1500/250=6mm；方木的最大挠度计算值小于方木的最大允许挠度满足要求！
0.279mm6nrn,、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用木方50X100mm；W-
83.333cm3；1=
416.667cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=
3.488kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图kN-m托梁计算变形图mm托梁计算剪力图kN最大弯矩M=
0.837kN-m；max最大变形V=
1.297mm；max最大支座力Qmax=
11.396kN；最大应力o=
837425.281/
83333.333=
10.049N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f13N/mm2；托梁的最大应力计算值小于托梁的抗压强度设计值满足要求!
10.049N/mn13N/mm,托梁的最大挠度为小于满足要求！
1.297mm1500/250,
五、模板支架立杆荷载设计值轴力作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载静荷载标准值包括以下容
1.⑴脚手架的自重kN%=
0.138X
4.9=
0.678kN；钢管的自重计算参照《扣件式规》附录A⑵模板的自重kN N2=
0.35X
0.9X
1.5=
0.472kN；G⑶钢筋混凝土楼板自重kN g=25X
0.3X0,9X1,5=
10.125kN；经计算得到，静荷载标准值Nc.=g+g+g=
11.276kN；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
2.经计算得到，活荷载标准值N=
2.5+2X
0.9X
1.5=
6.075kN；Q.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算3N=
1.2N+
1.4N=
22.036kN；QG
六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式二N/A W[f]其中——立杆的轴心压力设计值kNN=
22.036kN；N轴心受压立杆的稳定系数，由长细比查表得到；t-----lo/ii-------计算立杆的截面回转半径cmi=
1.58cm；A------立杆净截面面积cmA=
4.89cm2；W——立杆净截面模量抵抗矩cnW=
5.08cm3；O------------钢管立杆最大应力计算值N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2；Lo-----计算长度m；按下式计算1=h+2a=
1.5+
0.2X2=
1.9m；0—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=
0.2m；lo/i=1900/
15.8=120；由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数巾二；Lo/i
0.452钢管立杆的最大应力计算值；O=
22035.792/
0.452X489=
99.697N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=
99.697N/mn小于钢管立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算1=kik h+2a=
1.167X
1.003X
1.5+
0.2X2=
2.224m；02k—计算长度附加系数按照表1取值
1.167；tk—计算长度附加系数，h+2a=
1.9按照表2取值
1.003；2L/i=
2223.952/
15.8=141；o由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数巾二；Lo/i
0.344钢管立杆的最大应力计算值;=
22035.792/
0.344X489=
130.997N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值:小于钢管立杆的抗压强度设计值［］二
130.997N/mm f205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患以上表参照杜荣军《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求［工程经验］:除了要遵守《扣件架规》的相关要求外，还要考虑以下容
1.模板支架的构造要求梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；b.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个c.方向不变
2.立杆步距的设计当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；a.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设b.置，但变化不要过多;地下室连墙柱支模节点:井筒模板电梯井筒模板同墙体模板模板支撑在井筒平台上，见下图:2地下室顶板模板顶板模板采用胶合板，现场拼装，次龙骨木杨，间距11830X915X18mni50X100mm300mm,主龙骨的木彷，间距支撑采用碗扣件体系，间距保证三层连续支lOOXlOOmm1200mm,1200mm撑一上下碗扣件的中心线应在同一垂直线上，并且在碗口架的底部垫上长度不小于、厚度400nlm不小于的木彷，水平拉杆地下二层设置三道，其余层设置两道计算见附录50mm特殊部位节点
2、顶板后浇带模板采用整体法一次施工，分体支设可将后浇带模板的支设与两侧顶板、梁A模板单独分开支设，在配设模板的时候考虑将木模在后浇带处分开，支撑搭设要分开,这样考虑，在顶板拆模时，后浇带处模板与支撑可以不拆，在浇筑完后浇带於达到拆模条件时再拆模同时为了解决后浇带处杂物与垃圾不易清理的问题，可在后浇带部位模板支设时提前预留清扫带比清扫口好，清理完毕后对施工缝处支撑再行紧固，避免松动导致施工缝处漏浆，影响观感支设见下图高支撑架步距以为宜,不宜超过c.
1.5m
3.整体性构造层的设计当支撑架高度或横向高宽比时，需要设置整体性单或双水平加强层；a.220m单水平加强层可以每米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置b.4—6斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔设置，四周和中部每设竖向斜c.10-T5m10—15m杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层d.
4.剪刀撑的设计沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；a.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔设置b.10—15m
5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mll1；支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载时，可用双扣件；大于c.NW12kN时应用顶托方式12kN
6.支撑架搭设的要求严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；a..确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规》的要求；b确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在c.钢管不能选用已经长期使用发生变形的；45-60N.m,地基支座的设计要满足承载力的要求d.
7.施工使用的要求精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩a.展的浇筑方式；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢b.筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况与时解决c.后浇带处墙体模板.3为保证防水的连续性和回填土的正常进行，后浇带处外墙外模采用厚宽钢筋校盖板，50900并采用铅丝临时与墙体钢筋固定外墙模采用厚多层板，纵向次龙骨，利用穿墙8#1550x100螺栓焊钢筋环，将横向主龙骨固定610100x100后浇带处墙模板支设如下图、标准层部分模板设计C、顶板采用胶合板，现场拼装，次龙骨木彷，间距主龙骨112nlm50X100mm300mm,的木彷，间距支撑采用碗扣架，间距模板设计与支设同地下室100X100mm1200mm,1200mm、楼梯模板踏步采用木模板，底模采用厚胶合板，见下图
218、特殊部位处模板设计:3变形缝处模板支设1先浇筑墙体，墙体模板可按标准做法支设，只是由于变形缝较窄，模板无法下压因50nlm,此，缝两侧模板暂按模配，到层以上后，下侧补加钢模350mm结构错层处先浇筑标高低的顶板，两标高间墙体随标高高的顶板浇筑，
24、模板的现场制作与外加工钢模板加工允许偏差与检查方法1序号项目名称允许偏差mm检查方法板面平整用靠尺塞尺检查132m模板高度用钢尺检查2+3-5模板宽度用钢尺检查3+0-1对角线长对角拉线用直尺检查4±5模板边平直拉线用直尺检查53模板翘曲放在平台上，对角拉线用直尺检查6L/1000孔眼位置用钢尺检查7±2木质模板加工要求与质量标准2多层板下料尺寸应准确，采用专用切割机裁割，防止毛边、飞边、破茬模板裁□处与时用封边漆保护，减少裁□处再次产生毛边或遇水膨胀、松散变形材料进场均应有合格证和检测报告序号模板类型加工偏差检验方法mm墙木模板接缝宽观察与用木楔型塞尺检查1W
2.5顶板木模板接缝宽观察与用木楔型塞尺检查2WL5截面尺寸对角线尺量32对制作与加工的管理和验收的具体要求3A木质模板在工地现场加工，模板的配置设专人负责A木工加工组根据图纸对模板进行精确翻样，加工成型后，首先由加工组进行自检，发现问题与时整改；再由质检员对加工进行专检，控制模板加工允许偏差在规定的围；使用前,由安装组对木制加工品再进行交接检，影响使用的立即返回整修»配置好的模板应在反面编号并写明规格，分别堆放保管，以免错用»使用后的模板应与时清理维修，以备下次使用
5、模板的存放存放的位置与场地地面的要求
1、基础施工期间，在车库北侧进行场地硬化放置模板，并搭设插放架放置角模A、钢模板进场前，应根据项目部的施工安排与流水段的划分情况，有次序地组织模板分批B进场，保证现场施工的需求，同时避免占用更多的场地放置模板一般技术与管理的注意事项
2、模板存放时应按规格分开放置，使用时按翻样图吊至施工现场，避免使用时混乱A、木模加工配置完成后，应按使用部位分别编号，并码放平整，备用模板应遮盖保护，以B免变形
6、模板的安装一般要求
1、模板安装前应对板面、边肋进行调整，平整度误差应控制在以，板与板之间缝隙应A2nlm严密、多层板之间采用硬拼缝连接，板与混凝土缝隙采用海绵条封堵B、模板安装前应弹出模板就位线与检查线，以保证模板安装的准确性C、安装完模板后，应拉通线调整模板，检查模板标高、截面尺寸、平整度、垂直度，确认D合格后方可进行下道工序.、为保证混凝土面洁净、减少漏浆，在阴阳角模、根部、顶板与墙面接缝处等均需贴海绵E条，预防缝隙漏浆海绵条应贴在模板上以下模板安装2±
0.
00、底板模板的安装顺序与技术要点A工艺流程放底板位置线一防水保护墙砌筑一底板防水卷材施工一防水保护层施工一底1板钢筋绑扎一导墙吊梆支模一自检一预检一交接检f浇筑於时钢筋模板的复查维护一拆模f模板清理主要施工方法2底板模板采用以砖代模，兼做防水保护墙砌筑高度应满足底板浇筑要求，并满足卷材搭接，施工详见节点图
5.
4.
1.1卷材甩茬处砌成保护，采用白灰砂浆砌筑底板於浇筑前，砖模具备足够的强度，且外侧回填土完成B、墙模板的安装顺序与技术要点）柱子、墙体
1、工艺流程楼层放线一验线一墙筋绑扎一设备管线、洞口预留预埋一自检一隐检一交A接检一模板（拼装模板）吊运至工作面一拉杆、斜撑一合模一调整穿墙螺栓一自检一预检一交接检一浇筑於时钢筋模板的复查维护一拆模一模板清理、施工要点B＞放线人员根据轴线弹出墙体的边线控制线，以便于模板的安装与校正＞安装模板前，应用扁铲、干抹布等工具将模板板面清理干净，脱模剂涂刷均匀，不得漏刷，雨淋后要重刷＞先安装角模，再安装一侧模板，就位，调垂直，放穿墙螺栓，然后就位另一侧墙模，调垂直，安装斜撑与穿墙螺栓＞在安装另一侧模板前，必须将墙杂物清理干净，然后调整模板垂直后拧紧穿墙螺栓外模安装时，应先就位外侧模板，再就位侧模板＞为防止漏浆，在混凝土顶板浇筑时，须在墙体每侧根部重点找平，并粘贴厚海绵条4nmi模板再压住海绵条＞安装外墙模板前，在模板下口沿长度方向加海绵条，以防跑浆＞注意使两侧模板的螺栓孔对正，在模板的垂直度、水平度、标高符合要求后，拧紧螺栓，但需使螺栓均匀受力，并保证模板拼接处必须严密、牢固、可靠»模板安装完毕后，全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝与下口是否严密经自检、交接检、专检后方可浇筑舲混凝土浇注速度对模板侧压力影响较大，施工中混凝土应分层浇筑，浇筑速度小于米/小时2C、顶板模板的安装顺序与技术要点）工艺流程楼层放线一验线一支撑体系一大龙骨一小龙骨一顶板模拼装一板底起拱一1自检一预检一交接检一绑扎钢筋一自检一隐检一交接检一浇筑於时钢筋模板的复查维护一拆模一模板清理）主要施工方法2＞模板在配置时应注意节约，考虑周转使用与以后在其他部位的改制使用，上部结构尽量＞板起拱为，悬挑梁起拱为顶板起拱图见附图四
1.5%2%。
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