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目录1编制依据lo1主要规程、规范1o2参考手册2工程概况21总体工程概况
02.2脚手架工程概况3施工部署31安全防护领导小组O3o2设计总体思路4材质要求5构造要求及技术措施5o1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施
5.
1.1立杆5o
1.2大横杆5o
1.3小横杆
5.
1.4纵、横向扫地杆5o
1.5剪刀撑5o
1.6脚手板
5.
1.7连墙件5o
1.8计算书5o
1.9防护设施
5.
2.脚手架出入口的构造6安全防护措施6o1电梯井洞口防护措施四川元德建设集团有限公司小横杆的计算强度小于205ON/mm2,满足要求！3挠度计算最大挠度考虑为木横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下V=5a3845Z集中荷载最大挠度计算公式如下=P101-4尸/9小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vl=5o0X0o038X1050o004/384X
2.060X105X121900o000=
0.02mm集中荷载标准值P=0・061+
0.196+1o680=
1.937kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=l
937.440X1050o0X3X
1050.02—4X
1050.02/9/72X2o06X105X121900o0=
3.170mm最大挠度和V=V1+V2=3o194mm小横杆的最大挠度小于10500/150与10mm,满足要求!
5.1o8o3＞扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范
52.5:其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8OkN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算横杆的自重标准值Pl=0o038Xl050=
0.06IkNo脚手板的荷载标准值P2=0o350Xlo050Xl600/2=
0.294kNo活荷载标准值Q=
3.0OOXlo050X
1.600/2=2o520kN荷载的计算值R=L2X0061+
1.2X0o294+14X
2.520=3955kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40——65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取
8.OkN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取
12.OkN;
5.
1.8c
4、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值kN/m；本例为
0.1248NG1=0o125X18o0=2250kNo2脚手板的自重标准值kN/n2;本例采用宽度30cm,长度4m脚手板,标准值为
035.NG2=0o350X4Xl60OX l050+
0.300/2=
1.512kNo o3栏杆与挡脚手板自重标准值kN/m；本例采用栏杆、脚手板挡板，标准值为
0.14NG3=
0.140Xl600X4/2=
0.448kNo4吊挂的安全设施荷载，包括安全网kN/m2;标准值为0005NG4=0o005X
1.600X1800=0144kNo经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4354kNo活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值经计算得到，活荷载标准值NQ=3o000X2X
1.600Xl050/2=5040kNo风荷载标准值应按照以下公式计算成8=0Pj%其中W0—-基本风压kN/m2,按照《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定采用W0=0o250U z--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》GB50009—2001的规定采用Uz=1000Us——风荷载体型系数Us=1o000经计算得到，风荷载标准值Wk=
0.7X0o250Xl OOOXlo000=0175kN/m2考虑风荷o o0载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=lo2NG+
0.85X14NQ0风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=
0.85X14Wkl ah2/10其中Wk——风荷载基本风压值kN/n2；la——立杆的纵距m；h——立杆的步距mo
5.1o
85、立杆的稳定性计算O不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N-—立杆的轴心压力设计值，N=13o71kN;——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0o15;1-------计算立杆的截面回转半径，i=L58cm；10一—计算长度m,由公式10=kuh确定，10=353m;ok—计算长度附加系数，取1155;u——计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=l70；A---------立杆净截面面积，A=4o89cm2；W——立杆净截面模量抵抗矩，w=508cm3;b-一钢管立杆受压强度计算值N/mm2；经计算得到仃二19161o[f]—钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205o OON/mm2;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算b[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式―至+强力]想处”」其中N-—立杆的轴心压力设计值，N=
12.65kN;一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到
0.15;i--------计算立杆的截面回转半径，i=l.58cm;10一—计算长度m,由公式10=kuh确定，10=353m；k——计算长度附加系数，取
1.155；u-一计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=
1.70A——立杆净截面面积,A=
4.89cm2；W——立杆净截面模量抵抗矩”二
5.08cm3；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0o108kN m;b——钢管立杆受o压强度计算值N/mm
2.经计算得到仃=
198.07[f]-—钢管立杆抗压强度设计值，[f]=
205.00N/mm2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算h[fL满足要求！
51.
8.
6.连墙件的计算0连墙件的轴向力计算值应按照下式计算Nl=N lw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值kN,应按照下式计算Nlw=1o4X wkX Awwk--------风荷载基本风压值,wk=0o175kN/m；Aw—每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw二5o40X
4.80=
25.920m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力k N;No=
5.000经计算得到Nlw=
6.350kN,连墙件轴向力计算值Nl=11o350kN连墙件轴向力设计值Nf=0A[f]其中，一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=
30.00/158的结果查表得到0二
0.95；A=
4.89cn2；[f]=205OON/mm
2.经过计算得到Nf=
95.411kNNfNl,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接经过计算得到Nl=IE350kN小于扣件的抗滑力12kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图
5.Io
8.7,悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式治=凶（2+中左1）+片（1+增乙区=-阳仁+片）+日一1）支座弯矩计算公式〃7/、q病肛=川1）-^―*2C点最大挠度计算公式222〃NmJ】、N叫I”,、ml al..,〜
3、z2A=舒0+行+号（1+占）+赤（（7+4/+呆3）3口L35o.LLL其中k=m/1,kl=m1/1,k2=m2/lo本工程算例中，m=1500mm,1=1500mm,ml=300mm,m2=1350mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=
1660.00cm4,截面模量（抵抗矩）W=
185.00cm°o受脚手架作用集中强度计算荷载N=lo2X
5.55+
1.4X504=
13.7IkN水平钢梁自重强度计o算荷载q=
1.2X30o60X
0.0001X785X10=
0.29kN/m k=l50/
1.50=
1.00okl=
0.30/lo50=0o20k2=
1.35/
1.50=
0.90代入公式，经过计算得到支座反力RA=
42.936kN支座反力RB=-
15.082kN最大弯矩最二22947kNo截面应力22947X106/
1.05XI
85000.0=
118.131N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205ON/mm2,满足要求！受脚手架作用集中计算荷载N=555+5O04=
10.59kN水平钢梁自重计算荷载q=30o60X0o0001X785X10=024kN/mO最大挠度Vmax=
5.616mm按照《钢结构设计规范》GB50017-2003附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即
2700.0nnn水平支撑梁的最大挠度小于
2700.0/400,满足要求！
51.
8.8,悬挑梁的整体稳定性计算0水平钢梁采用18号工字钢，计算公式如下其中，b---------均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表《钢结构设计规范》G B50017—2003附录B得至IJ耻二151由于，b大于06,按照《钢结构设计规范》GB50017-2003附录B其值用，b查表得到其值为0867经过计算得到强度仃=
22.95X106/0o867X
185000.00=
143.0lN/mm2;水平钢梁的稳定性计算[f],满足要求！
5.1o
8.
9、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=
15.082kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为b=^
[7]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，取[f]=205N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[15082X4/31416X205X2]1/O2=7mm按照《混凝土结构设计规范》取4倍的安全系数D=14mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度・2o水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式、N h-,回力]其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=15o08kN;d--------楼板螺栓的直径，d=20min;[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取
1.5N/mm2；h—楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到h要大于1508lo79/3o1416X20X
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式N一『九其中N----------锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=15o08kN；d---------楼板螺栓的直径,d=20mm;b--------楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=lOOmm；fee——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取095fc=
13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131o6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求！
5.lo9防护设施
5.脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用l.8mX60m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧作业层安全网应高于平台12m,并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度
3.0m左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网
5.2脚手架出入口的构造出入口大小为
4.5niX40m宽义高出入口再搭设
3.0mX
4.5mX
4.5m-^X宽X高的防护棚，上铺5Omni厚的双层脚手板在出入口两侧的内、外排立杆处分别增设一根立杆,并高于门洞口2步，立杆用短管斜撑相互联系，上方悬空立杆处增加一根斜杆,斜杆与各主节点相交处用旋转扣件固定洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性门洞两侧分别增加两根斜腹杆,并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上,旋转扣件中心线至主节点的距离在15c m以内当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时,应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上斜腹杆采用通长杆件，接长采用对接扣件.出入口具体做法详见附图6安全防护措施61电梯井洞口防护措施O电梯井口设置不低于12m高的自闭式防护门，用616的螺纹钢筋，按照水平间距15cm,竖向间距20cm焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌防护门制作及安装详见附图电梯井筒内每隔三层用钢管及50厚木板搭设一个全封闭的平台,平台上不得存有杂物电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道6o2结构临边防护措施在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆,使用材料采用648X35钢管其高度不低于
1.2m,立杆间距不大于15m,竖向每隔
0.6m设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌;护身栏杆满挂密目安全网,白天设警示牌、夜间设红色标志灯
6.3楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道12m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板
6.4防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46—2005）标准工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用e12镀锌钢筋制作，高度15m,设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络接地线采用40义4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体.接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动,并保证接触面积不小于10mm；并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过0m设置一个（本工程每栋楼按照南北各3个的原则设置，设置由项目机电部完成），位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻,要求冲击电阻不大于10Q,同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m,以避免发生击穿事故7脚手架的搭设及拆除施工工艺
7.1钢管脚手架的搭设施工工艺
7.1o1搭设顺序脚手架的搭设顺序为:水平挑杆一纵向大横杆一立杆一横向小横杆f大横杆（栅格）f剪刀撑f铺脚手板f搭防护栏杆f绑扎安全网f f两步设连墙杆f
7.
1.2施工工艺在施工楼面结构时留设地锚，地锚为620光圆钢筋，间距1500mm左右（以平面图为准），转角处加密施工时穿墙留洞采用预埋木盒（套管），木盒（套管）尺寸以能通过工字钢为宜，下口平结构板面,转角处挑杆重叠部位需要提高20cll1挑架外侧设剪刀撑,采用力48钢管按60°角度左右设置架子拆除后，穿墙孔采用与相临部位提高一个强度等级的膨胀混凝土填满振捣密实7o2脚手架拆除施工工艺拆除作业应按确定的程序进行拆除:安全网一挡脚板及脚手板一防护栏杆一剪刀撑f斜撑杆f小横杆一大横杆一立杆不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清.拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣件拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固.拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时,应防止失稳当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时,应先在适当位置搭临时抛撑加固,后拆除连墙件.8劳动力、材料及机具配备
8.1劳动力配备工种人数任务架子工20负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直度控制8o2材料配备名称单位数量规格普通钢管T按需要648X35脚手板块按需要厚50mm,宽200〜300密目安全网M2按需要不低于2000目/100cm水平安全网M2按需要直角扣件个按需要旋转扣件个按需要对接扣件个按需要镀锌钢丝按需要14#83机具配备0数量备注单名称位架子扳手把按需要搭设和拆除架子用力矩扳手把按需要百盯抑甘襟力度即达i感求倒链葫芦个按需要调整架子水平弯曲度9质量保证措施
9.1脚手架搭设的允许偏差和检验方法检查允许偏方项目技术要求差示意图法△mm与工面水坚实平整不地板座积水不晃动基不滑动不沉基表排降垫底础最后睑收垂直度用±10020〜80m经纬仪搭设中检查或偏差的吊高度m±7线H=2±20H=10±40和H=20±60H=30±80H=40±96H=48步距±20±50±20——根杆纵水的两端向平水仪平或内纵平生杆水跨根水廨高平同两向杆-_+026o2结构临边防护措施
6.3楼梯间防护措施64防雷避电措施06o5特殊部位防护处理7脚手架的搭设及拆除施工工艺
7.1钢管脚手架的搭设施工工艺72脚手架的拆除施工工艺08劳动力、材料及机具配
1.11劳动力配备
1.2材料配备
1.3机具配备9质量保证9o1脚手架搭设的允许偏差和检验方法9o2扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准9o3质量保证注意事项10安全施工措施10o1材质及其使用的安全技术措施
10.2脚手架搭设的安全技术措施10o3脚手架上施工作业的安全技术措施
10.4脚手架拆除的安全技术措施11文明施工要求1编制依据双排脚手架钢5横向水平杆外伸500mm-50板尺外伸长度钢主节点板处各扣尺件中心a150mm钢点相互卷距离尺立两隔扣高步上相a500mm节的同杆个对件差立杆上扣件安的对接装扣件至ah/3主节点的距离立杆I纵向水描血水乎知;平杆上钢的对接a1^3卷扣件至尺主节点扭的距离ia力扳扣件螺手40-65栓拧紧N m扭力矩剪刀撑斜杆7与地面的倾也接r o—aa=130〜,a相搭150mmK300I300mm脚手板外伸长度a100mm crl200mm4Q/200」689o2扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项安装扣件数抽检数量允许的目次氧个）（个）不合格数连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的1扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的1201-3200505扣件连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非21201-32005010主节点）9o3质量保证注意事项脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带.9o
3.2脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用搭设完毕后；连续使用达6个月；施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时.
9.
3.3操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载
9.34在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决
9.
3.5外观质量安全网总体颜色应当一致,每一立面安全网的颜色不得出现过大色差,安全网挂设必须紧凑，表面绷紧脚手架钢管颜色一致10安全施工措施10o1材质及其使用的安全技术措施1Oo1o1扣件的紧固程度宜在40〜50N-m,并不大于65N-m,对接扣件的抗拉承载力为3kN对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全.-10L2各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于10Ommo10o lo3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件10o
1.4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹蔑、塑料混用
10.lo5严禁将外径48nlm与51mm的钢管混合使用1016钢管和扣件均要现场取样送检，合格后方可使用.
10.2脚手架搭设的安全技术措施
102.1操作人员必须在下层挑架搭设完毕,并检查符合设计规定才可上架操作o
10.
2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人.
10.23开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除.10o24脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手0架在每日收工前,一定要确保架子稳定10o25脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步
10.26在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证.每两步验收一O次，达到设计施工要求后挂合格牌.
10.
2.7混凝土泵送管不得固定在外架上，严禁任意悬挂起重设备10o3脚手架上施工作业的安全技术措施10o3o1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件10o
3.2严格控制施工荷载,脚手板上不得集中堆放荷载,施工荷载不得大于3k N/m2,确保较大安全储备
103.3结构施工时不允许两层同时作业,装修施工时同时作业层数不超过两层o
10.34当作业层高出其下连墙件
3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临0时抛拉措施10o3o5各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人
10.36定期检查脚手架，发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固，以达到坚固0稳定，确保施工安全
10.4脚手架拆除的安全技术措施
10.
4.1脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除
10.42拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准,进行技术交底后才准备工作.
10.
4.3架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉1044拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入
10.
4.5拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人10o4o6拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开10o
4.7每天拆架下班时，不应留下隐患部位.1048拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故10o49在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件.拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作,禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业
10.
4.10所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面
1.
4..11所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人.10o
4.12拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠,双点起吊，严禁从高空抛掷
10.4o13六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工11文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到
11.1进入施工现场的人员必须戴好安全帽,高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟IE2进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌IE3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹
11.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检,体检合格者方可发上岗证.凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者,一律不得上脚手架操作
11.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子.II.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时,应由架子工来完成，任何人不得任意拆改.III
1.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改,如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作IV.8不准利用脚手架吊运重物;作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架
11.9不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁任意悬挂起重设备Ho10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件
11.11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落
11.12脚手板使用时间较长,因此在使用过程中需要进行检查,发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决
11.13要保证脚手架体的整体性,不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体
11.14施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔
11.15使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人;登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧Ho16脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续I
1.17施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费.II.18运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管.
11.19六级以上（含六级）大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物,若有则应随时清扫，并要采取防滑措施
1.1主要规程、规范lo lo1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001,2002年版）lo
1.2《建筑施工高处作业安全技术规范》（JG J80—91）lo lo3《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）lo2参考手册lo2o1《建筑施工手册》（缩印本第4版，20039）
1.22《简明施工计算手册》
（19997）o
1.23《实用建筑施工安全手册》（
1999.7）02工程概况2o1总体工程概况本工程为框架一剪力墙结构,A栋楼建筑层数16+1层，B栋建筑层数16+1层；地下建筑层数2层.室外地面至屋面总高度为
48.600m该工程建筑等级为二级，结构安全等级为二级;设计使用年限二类（50年）；建筑抗震设防类别为乙类，抗震设防烈度七度，建筑防火耐火等级为二级,屋面防水等级为II级，合理使用年限15年.地下室耐火等级为一级22脚手架工程概况O屋顶层结构顶标高49700m,脚手架高度按照487m考虑因本工程基坑采用放坡的方式进行开挖，为保证主体施工和回填土不相互影响,所以6层以上采用悬挑架作为结构及装饰施工3施工部署3o1安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤频率控制在5%以内〃安全生产目标的必然保障，也是我项目部创建“成都市安全文明工地”的根本要求为此项目经理部成立以现场经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下组长:郑建英（项目经理）一一负责协调工作副组长王辉（技术负责人）--技术指导（责任工长）--现场施工总指挥组员:（工长）一一现场施工协调（质量员）——现场施工质量监督、质量验收（安全员）现场施工安全指挥、安全检查
3.2设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点,脚手架施工及使用划分为二个阶段:3o
2.1六层（14o9m）结构以下施工阶段主体阶段决定使用双排脚手架,装饰阶段决定使用双排脚手架,立杆纵1600mm,横距1050mm,步距1500mm,内立杆距离结构外沿300nlm,垂直剪刀撑与地面夹角按60度排列,每6米设一道.3o
2.2六层（149m）以上结构施工阶段
9、采用悬挑脚手架方式，用18号工字钢悬挑,分二次悬挑,分别从六层、十二层挑出，挑杆间距1600mm,挑脚手架内立杆距离结构外沿350mm,立杆纵距1600mm,横距1050mm,步距1500mm,每根工字钢用两根
①20型园钢固定在楼层现浇板底筋上，如下图工字钢在建筑物外悬挑段长度150米，在建筑物内锚固段长度
1.50米，沿建筑物四周搭设全封闭的扣件式双排钢管脚手架，用于结构和装修施工，同时兼作安全防护.4材质要求4o1钢管
4.
1.1钢管规格及材质要求钢管均采用648X35niin高频焊接钢管其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T-700中Q235-A级钢的规定外观检查钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀内外壁和硬弯曲等©20钢筋与工字钢焊接2中钢筋销子18号工字钢现象钢管必须涂有防锈漆4o1o3钢管上严禁打孔4o2扣件
4.2o1材质采用可锻铸铁制作的扣件,其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》G B15831的规定4o22外观检查O扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用
4.3脚手板均采用50nlm厚、宽度不少于200mm的松木，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》GBJ5中H级材质的规定，不得使用腐朽的脚手板.4o4安全网
4.
4.1平网平网材质、网绳直径、网眼尺寸、断裂强度应符合现行标准《安全网》GB5725T997的规定
4.
4.2密目安全网立网密目安全立网的网目密度不低于2000目/I0OcnA其技术要求应符合《密目式安全立网》GB16909—1997的规定
4.43阻燃安全网必须具有阻燃性,其续燃、阴燃时间均不超过4s5构造要求及技术措施51扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施
05.1o1立杆立杆顶端高出结构栏杆至少
1.5m.立杆接头除顶层顶步外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接.接头交错布置,两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3立杆在顶部搭接时,搭接长度不小于100Omni,必须等间距用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mmo
5.
1.2大横杆大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧,采用至少6m长钢管且同一步大横杆四周要交圈大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm,各接头距立柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于50cm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300,局部高差不超过5cm.5o
1.3小横杆每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点不大于15cm小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆,最大间距不超过75cm小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm,伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置5o14纵、横向扫地杆0纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上.对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开,高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定
5.Io5剪刀撑本工程脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设,用通长剪刀撑沿架高连续布置,全部采用单杆通长剪刀撑.剪刀撑每6步4跨设置一道,斜杆与地面的夹角在45°〜60°之间斜杆相交点处于同一条直线上,并沿架高连续布置,剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定,在其中间增加2〜4个扣节点所有固定点距主节点距离不大于15c m最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用搭接连接,且连接扣件不少于3个保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外，中间每隔6跨设置一道横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置,斜杆采用通长杆件,使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上剪刀撑的具体设置详见附图.5o
1.6脚手板脚手板采用木脚手板，宽度30cm,长度4m,两端设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层.首层满铺一层脚手板，以上每隔5层也需要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径14号镀锌钢丝箍绕2〜3圈固定.脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15cm靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm拐角处两个方向的脚手板重叠放置,避免出现探头及空挡现象.脚手板的对接、搭接构造要求见脚手架搭设的允许偏差和检验方法5o
1.7连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为30m,水平间距为30m连墙件用648X
3.5的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件,与主体连接:通过预先埋设在现浇板型612钢筋用直角扣件锁紧连接,该埋设件按间距3000,每层按建筑物边沿四周均匀设置连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接,不得采用上斜连接;当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成45°〜60°夹角
5.
1.8脚手架设计与计算悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001o计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为18米,立杆采用单立管0搭设尺寸为立杆的纵距160米，立杆的横距
1.05米，立杆的步距
1.50米采用的钢管类型为，48X
3.5,连墙件采用2步3跨，竖向间距
3.0米，水平间距480米施工均布荷载为
3.0kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设4层悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度
1.50米，建筑物内锚固段长度
1.50米悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结
5.Io
8.
1、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值Pl=0o038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0o350X
1.050/3=0122kN/mo活荷载标准值Q=
3.000X1050/3=lo050kN/m静荷载的计算值q1=
1.2X0o038+lo2X
0.122=
0.193k N/m活荷载的计算值q2=lo4X1050=lo470kN/mOII大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩2强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下%皿=
0.的/+.3跨中最大弯矩为Ml=0o08X
0.193+0o10XI.470XI.6002=
0.416kN m支座最大弯矩计算公式如下%皿=-
0.10^2-
0.117^2支座最大弯矩为M2二—
0.10X
0.193+0o117X
1.470X
1.6002=—
0.490kNm我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算
0.490X106/5080o0=
96.402N/mm2大横杆的计算强度小于
205.0N/mm2,满足要求！3o挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下A=
0.677©—+
0.990里一100SZ1005/静荷载标准值q1=0038+0o122=0161kN/m活荷载标准值q2=1050k N/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0o677X0o161+0o990X
1.050X160004/100X206o oX105X
121900.0=
2.997mm大横杆的最大挠度小于16000/150与10mm,满足要求！5lo8o
2、小横杆的计算O小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.
1.荷载值计算大横杆的自重标准值Pl=0o038X
1.600=0o061kN脚手板的荷载标准值P2=0350X
1.050X
1.600/3=0o196kN活荷载标准值Q=3o000X
1.050X
1.600/3=lo680kN荷载的计算值P=12X
0.061+
1.2X0o196+lo4X1680=
2.661kNP P2o强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下义丽=行集中荷载最大弯矩计算公式如下M=
1.2X0o038X1o0502/8+
2.661X1050/3=
0.938kN.oa=
0.938X106/
5080.0=184582N/mm2o。
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