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文本内容:
第一节编制依据
一、本工程招投标文件、施工合同、施工组织总设计；
二、本工程施工总平面布置图、施工图纸、图纸审查报告；
三、国家现行建筑结构和建筑施工的有关规程、规范、验评标准等，主要目录如下:、《钢结构设计规范》1GB50017-2003;
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；
4、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002；、《建筑施工安全检查标准》5JGJ59-
99.、《钢管脚手架扣件》6GB15831-2006o第二节工程概况项目内容工程名称中共牡丹江市纪委纪律审查业务用房建设项目工程地址牡丹江市江南新区玄武湖路以东八面通街以北建设单位中共牡丹江市纪律检查委员会牡丹江市建筑设计研究院有限责任公司设计设计单位监理单位牡丹江市华兴建设监理有限责任公司牡丹江明月岩土工程有限责任公司勘探单位施工单位黑龙江海华建筑工程有限公司总建筑面积地上业务建筑面积半地下建筑面积建筑面积
11170.05m28610o88m22559o17m2结构形式钢筋混凝土框架结构主楼裙房层数五层二层最高31o6m
11.8m±0o00标高
259.70m259o70m开工时间年月日，主体封闭时间年月日，总工期日历天20166120161031123第三节脚手架方案选择立杆的轴向压力设计值N=
13.262kN；计算立杆的截面回转半径i=lo58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表
5.33得k=lo155；计算长度系数参照《扣件式规范》表得:口=；53o
31.500计算长度，由公式l=k|jh确定1=3o119m；o长细比L/i=
197.000；0轴心受压立杆的稳定系数（，由长细比的计算结果查表得到（；P l/i p=01860o立杆净截面面积A=489cm2；0立杆净截面模量（抵抗矩）W=508cm3；钢管立杆抗压强度设计值［f］=205o000N/mrn2；（）2；0=13262000/0o186x489o000=145806N/mmO立杆稳定性计算0=
145.806N/mm2,小于立杆的抗压强度设计值［f］=
205.000N/mm2,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N=
12.364kN；计算立杆的截面回转半径i=lo58cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表
5.
3.3得k=
1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表得；
5.33|J=1o500计算长度，由公式lo=kuh确定lo=3o119m;长细比:L/i=197000；0O轴心受压立杆的稳定系数（，由长细比的结果查表得到（P l/i p=
0.1860立杆净截面面积A=489cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）W=5o08cm3;钢管立杆抗压强度设计值［f］=
205.000N/mm2；（）2；o=12363o850/0o186x489000+
58328.249/5080000=147417N/mm0o立杆稳定性计算
147.417N/mrrA小于立杆的抗压强度设计值［门=205000N/mm2,满足要求！
七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算N N+Nou风荷载标准值w=
0.101kN/m2；k每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A*=
10.800m2;按《规范》5o
4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力kN,N=
5.000kN；o风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算kN,N=lo4XW XA„.=
1.525kN；lw k连墙件的轴向力设计值Ni=N+N°=6o525kN;lw连墙件承载力设计值按下式计算N=pA-[f]f其中轴心受压立杆的稳定系数；P——由长细比的结果查表得到为内排架距离墙的长10/i=300o000/
15.800cp=O949,1度；又A=
4.89cm2；[f]=
205.00N/nun2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0o949X
4.890X104X205O000X103=
95.133kN；〈连墙件的设计计算满足要求！N,=6o525Nf=
95.133,连墙件采用单扣件与墙体连接由以上计算得到小于单扣件的抗滑力满足要求！Y=6525,8o0kN,连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.悬臂部分受脚手架荷载的作用，里端为与楼板的锚固点，为墙支点N BA本方案中，脚手架排距为内排脚手架距离墙体支拉斜杆的支点距离墙800mll1,200mm,体为1300mm,水平支撑梁的截面惯性矩I=
1130.00cm4,截面抵抗矩W=141o00cm3,截面积A=
26.10cm%受脚手架集中荷载N=lo2X
6.064+
1.4X
4.275=
13.262kN;水平钢梁自重荷载q=
1.2X26o100X
0.0001X
78.500=0246kN/m;悬挑脚手架不意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图kN悬挑脚手架支撑梁变形图kN悬挑脚手架支撑梁弯矩图kN.m各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R[l]=
16.581kN；R
[2]=10o915kN；R
[3]=
0.035kNo最大弯矩M=
2.202kNo m；raa最大应力o=M/
1.05W+N/A=
2.202x106/1005x1410000+
0.000X103/2610o0=
14.872N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值小于水平支撑梁的抗压强度设计值14872N/mm,
215.000N/mm2,满足要求!
九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用号工字钢，计算公式如下16其中均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算Pb——p=570x
9.9x
88.0x235/12000x
160.0x2350=
2.59b由于大于查《钢结构设计规范》附表得到也值为pb06,GB50017-2003B,0961o经过计算得到最大应力2；水平0=
2.202x106/0961x
141000.00=
16.250N/mm
十、拉绳的受力钢梁的稳定性计算16250小于[f]:215o000N/mm2,满足要求！计算水平钢梁的轴力和拉钢绳的轴力按照下面计算hRAH其中为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力RiiCosB各支点的支撑力Rci=RUis,0iil按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为450kN;RU!=23O
十一、拉绳的强度计算、钢丝拉绳（支杆）的内力计算1钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力均取最大值进行计算，为R450kNR F23L O如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算其中［Fg］—钢丝绳的容许拉力（kN）；钢丝绳的钢丝破断拉力总和（）Fg——kN,计算中可以近似计算Fg=05d2,d为钢丝绳直径（mm）；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对、、义钢丝绳分别取a——6X196X
376610.
85、0・82和0・8；—钢丝绳使用安全系数K计算中山］取得到
23.450kN,a=Oo820,K=6000,O经计算，钢丝绳最小直径必须大于才能满足要求!
19.OOOmm、钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算2钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力的最大值进行计算作为拉环的拉力为Ri N,二凡二N23450kN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为其中［f］为拉环受力的单肢抗剪强度，取［f］=125N/mm2;所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（2344964X4/3o142X125000）1/2O=
16.000mm;
十二、锚固段与楼板连接的计算:本工程水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环,拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R-0o035kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中［］为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》条［］f
10.
9.8f=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径［（D=35o080X4/3o142X50X2）］1/2=
0.668mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧以上30cm搭接长度
十三、脚手架配件数量匡算:扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要,因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算L------长杆总长度（m）；N1------小横杆数（根）；一-直角扣件数（个）；--对接扣件数（个）；N2N3N4-—旋转扣件数（个）；S-—脚手板面积（m2）;n——立杆总数（根）；H—-搭设高度（m）；h------步距（m）h=lo8；l--立杆纵距（m）l=l.5；a a1b一立杆横距（m）l=
0.95；b、主楼部分1长杆总长度（）mL=lo1X23X207X2+
1.1X310X9X2+28X20X2=10474+6138+1120=17732；小横杆数（根）N1=
1.1X9X207二2049；直角扣件数（个）N2=
2.2X9X207X2=8197；对接扣件数（个）N3=17732+600=2955；旋转扣件数（个）N4=
0.3X17732+
6.00=887；脚手板面积（府S=
1.1X310X0o8=273o00根据以上公式计算得长杆总长小横杆根；直角扣件个；对接扣件17732m;20498197个；旋转扣件个；脚手板•手新°
2955887273、裙房部分2长杆总长度（m）L=11X16X134X2+
1.1X200X8X2+18X15X2=4717+3520+540=8777；小横杆数（根）N1=
1.1X8X134=1179;直角扣件数（个）N2=
2.2X8X134=2358；对接扣件数（个）N3=8777+6o00=1463；旋转扣件数（个）N4=
0.3X87774-
6.00=439；脚手板面积面）S=
1.1X200X0o8=
176.根据以上公式计算得长杆总长8777m；小横杆1179根；直角扣件2358个;对接扣件个；旋转扣件旋个;脚手板旋14639172第七节脚手架搭设的劳动力安排、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本1工程外脚手架搭设人员需要人，均有上岗作业证书，并符合高空作业的相关规定.20〜
25、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有2指挥、调配、检查的直接责任.、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必3须配备有足够的辅助人员和必要的工具第八节脚手架的检查与验收、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；并应出具搭设时的身体检查证明
1、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改,并追究责任；
2、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》3JGJ130—2011第八节及中〃外脚手架检查评分表”，所列项目和施工方案要求的内容进行检JGJ59—99查填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用.、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于步44第九节脚手架搭设安全技术措施、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络,并1检测接地电阻不大于10Q、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理.
2、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，3确保施工安全、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料蔑混用
4、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋.
5、严禁脚手板存在探头板,铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递6平衡、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体
7、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用8任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于确保较93kN/m2,大安全储备.、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性10用的悬挑架的同时作业层数不超过一层.、当作业层高出其下连墙件以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑1136m拉措施、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人12第十节脚手架拆除安全技术措施、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计戈％报请批准，进行技1术交底后才准工作作业计划一般包括:拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止2非作业人员进入、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋
3、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,4而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行严禁上下同时进行拆架作业、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先5拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能6拆除、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通7知对方，以防坠落、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故
8、在拆架时,不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开
9、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分10类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理、脚手架拆除,应配备各良好的通讯装置
11、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养.
12、当天离岗时,应及时加固尚未拆除部分,防止存留隐患造成复岗后的人为事故
13、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除
14、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清15除的残留物从高处坠落伤人本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理
1、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性.
2、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修
3、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收
4、该悬挑脚手架按主体和装饰施工需要进行搭设
5、综合以上几点，脚手架的搭设，要符合黑龙江省文明标化工地的有关标准
6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经7验,决定本工程外脚手架沿建筑物外墙四周搭设普通落地式双排脚手架，设置楼层为自地下室挡土墙（2米）脚手架整体高度裙房16米，主楼部位23米，南侧12〜22轴脚手架于二层顶板搭设普通悬挑双排脚手架第四节脚手架的材质要求、型钢悬挑脚手架钢管，选用外径壁厚，钢材强度等级钢管148mm,35mm Q235—A,表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合钢管脚手架扣件2GB15831-2006的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于钢管螺栓拧紧力矩达时不得破坏5mm70N.m、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观.脚手架外立杆、防3护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆黑黄相间色、脚手板、脚手片采用符合有关要求
4、安全网采用密目式安全网，网目应满足目做耐贯穿试验不穿透，52000/100cm2,
1.6Xlo的单张网重量在以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色.要求阻燃，使用的安8m3kg全网必须有产品生产许可证和质量合格证.
6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求、型钢水平悬挑梁采用号工字钢
716、预埋型锚环的直径为8U
16.0mm第五节脚手架的搭设流程及要求悬挑脚手架搭设的工艺流程为水平悬挑一纵向扫地杆一立杆一横向扫地杆一小横杆一大横杆搁栅一剪刀撑一连墙件一铺脚手板一扎防护栏杆一挡脚板一扎安全网定距定位根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记;用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上,垫板必须铺放平整,不得悬空在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除当脚手架操作层高出连墙件两步时,宜先立外排，后立内排其余按一下构造要求搭设.、主杆基础1支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定.采用在挑梁或纵向钢粱上焊接、外径
①的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆100mm25mm下部设置扫地杆、立杆间距21脚手架立杆纵距
1.5m,横距
1.05m,步距5m；连墙杆间距竖直30m,水平
4.5m即二步三跨里立杆距建筑物口02脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，2高度方向相互错开以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体500mm性.立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座左320cm右立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的41/
400、大横杆、小横杆设置3大横杆在脚手架高度方向的间距以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧115m,外伸长度为200mm.外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体2受力、剪刀撑
4、脚手架的剪刀撑是防止脚手架纵向变形的重要措施,合理设置剪刀撑还可以增强1脚手架的整体刚度，提高脚手架承载能力、脚手架剪刀撑应从脚手架底部边角从下到上沿水平、垂直方向连续设置，剪刀撑2表面刷黄黑警示色油漆、每道剪刀撑跨越立杆的根数应按下表的规定确定.每道剪刀撑宽度不应小于跨,且34不应小于斜杆与地面的倾斜角宜之间6m,45°〜60剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面斜角45°50°60°剪刀撑跨越立杆的最多根数
775、剪刀撑杆件的接长应采用搭接，搭接长度不应小于且不小于个扣件紧固41m,
3、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣5件中心线至主节点的距离不大于150mm.、剪刀撑遇到操作层需拆除时，应根据要求及时补设
6、脚手板、脚手片的铺设要求5每道悬挑式脚手架第一步及操作层必须满铺脚手板,非操作层必须满挂水平安全网1脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板板宽为里外立杆应满铺脚手2200mm,板，无探头板满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取3有效的防护措施脚手片须用铅丝双股并联绑扎，不少于点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设4184时要选用完好无损的脚手片,发现有破损的要及时更换.、防护栏杆6脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定1在脚手架外立杆里侧选用铅丝张挂安全网，要求严密、平整.218脚手架外侧必须设高的防护栏杆和高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于道,
31.2nl30cm2高度分别为和
0.9m
1.3m脚手架内侧形成临边的如遇大开间门窗洞等，在脚手架内侧设的防护栏412m杆和高踢脚杆30cm、连墙件7脚手架与建筑物按水平方向垂直方向设一拉结点145m,30m,拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角米以内范围按垂直方向每米设一
213.6拉结点拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处3外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重4新补设可靠,有效的临时拉结，以确保外架安全可靠、架体内封闭8脚手架的架体里立杆距墙体净距为如因结构设计的限制大于的必须1200mm,200mm铺设站人片，站人片设置平整牢固脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭2施工层以下外架每隔步以及底部用密目网或其他措施进行封闭33第六节悬挑架脚手架计算书
一、参数信息lo脚手架参数落地双排脚手架搭设高度为主楼部位米；裙房部位米，立杆采用单立杆；搭2316设尺寸为:立杆的纵距为米，立杆的横距为米,立杆的步距为米；内
1.
500951.50排架距离墙长度为米；020小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为根；2脚手架沿墙纵向长度:主楼部位米，裙房部位米145150采用的钢管类型为；e48x
3.5横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数
0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距米，水平间距米，采用扣件连接；
3.
003.00连墙件连接方式为单扣件连接；
2.活荷载参数施工均布荷载标准值kN/m3000；脚手架用途结构脚手架；0同时施工层数层；
23.风荷载参数本工程地处牡丹江市，查荷载规范基本风压为风荷载高度变化系数为0300,|JZ
0.740,风荷载体型系数瞠为
0.649；计算中考虑风荷载作用；4o静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:0o1248;脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）
0.140；安全设施与安全网自重标准值（kN/m）:
0.005;脚手板铺设层数:一层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度米,建筑物内锚固段长
161.50度米
3.00与楼板连接的锚环直径（mm）:1600；楼板混凝土标号:C30；6o拉绳与支杆参数支撑数量为1;钢丝绳安全系数为:6000；钢丝绳与墙距离为（m）lo200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物lo20m.
二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形lo均布荷载值计算小横杆的自重标准值Pi=
0.038kN/m；脚手板的荷载标准值P=0o350X
1.500/3=
0.175kN/m；2活荷载标准值Q=
3.000X
1.500/3=
1.500kN/m；荷载的计算值q=l2X0o038+1o2X0175+
1.4X1500=2356kN/m；o小横杆计算简图
6.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下最大弯矩=2356X0o95078=0o266kN.m；Mqmax o最大应力计算值2；o=Mqmax/W=
52.322N/mm小横杆的最大应力计算值小于小横杆的抗压强度设计值=
52.322N/mm2,[f]=205o0N/mm2,满足要求！
7.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=
0.038+0175+lo500=1713kN/m;最大挠度V=5o0Xl713X
950.07384X
2.060X105X1219000=0724mm；o oo小横杆的最大挠度,小于小横杆的最大容许挠度与
0.724mm
950.0/150=
6.33310mm,满足要求！
三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面
1.荷载值计算小横杆的自重标准值038X
0.036kN；PL0O950=0O脚手板的荷载标准值P=
0.350X0o950X
1.500/3=0o166kN;2活荷载标准值Q=
3.000X
0.950Xl500/3=1o425kN；o荷载的设计值P=lo2X
0.036+
1.2X
0.166+1o4X1425/2=
1.119kN；大横杆计算简图2o强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和.均布荷载最大弯矩计算M=0o O8XO0038Xlo500X
1.500=0o010kN.m；lma集中荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算:M2=
0.267X1119X1500=0448kN.m；111ax OM=Mimax+M x=
0.OlO+Oo448=0o459kN.m2ma最大应力计算值62；0=0459x10/5080o0=90272N/mm大横杆的最大应力计算值小于大横杆的抗压强度设计值Q=90o272N/mrrA[f]=205o0N/mm2,满足要求!3o挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:H1H1均布荷载最大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vmax=Oo677X
0.038X
1500.04/100X
2.060X105X
121900.0=
0.052mm;集中荷载最大挠度计算公式如下集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度小横杆传递荷载二P Oo036+0o166+
1.425/2=0814kNV=lo883X
0.814X
1500.03/100X2060X105X1219000=
2.060mm;o最大挠度和V=0o052+2060=2112mm；Vmax+Vpmax=o大横杆的最大挠度，小于大横杆的最大容许挠度满
2.112mm
1500.0/150=
10.0mm,足要求！
四、扣件抗滑力的计算按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为按照扣件抗滑承载力系数
51.7,
8.OOkN,
0.该工程实际的旋转单扣件承载力取值为80,640kNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范
52.5R WR其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取
6.40kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；R—小横杆的自重标准值P=0o038X
0.950X2/2=
0.036kN；t大横杆的自重标准值P=0o038X
1.500=0o058kN；2脚手板的自重标准值P=0o350X
0.950Xlo500/2=0249kN;3o活荷载标准值Q=3000X
0.950Xl500/2=
2.137kN;O o荷载的设计值R=lo2X
0.058+
0.249+14X2137=
3.361kN；单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！R6o40kN,
五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容每米立杆承受的结构自重标准值为1kN,01248=[0o1248+
0.95X2/2+lo50X2X0o038/
1.80]X
20.00=4181；NGI2脚手板的自重标准值kN/m；采用木脚手板，标准值为
0.35350X4X
1.500X
0.950+
0.3/2=
1.313kN；NG2=0O3栏杆与挡脚手板自重标准值kN/m；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为
0.14g=
0.140X4X
1.500/2=
0.420kN；4吊挂的安全设施荷载，包括安全网kN/in；0o005N=
0.005X
1.500X20o000=
0.150kN；G4经计算得到，静荷载标准值二-6o064kN；NG NGI+NGZ+NG3+NG4活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的取值1/2经计算得到，活荷载标准值3950X
1.500X2/2=
4.275kN；NQ=0OOOXOO风荷载标准值按照以下公式计算其中一基本风压按照《建筑结构荷载规范》的规定采W kN/m,GB50009—2001用W=
0.300kN/m2；o风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》的规定U—GB50009—2001采用Uz=0o740；风荷载体型系数取值为U——0649;s经计算得到，风荷载标准值Wk=07X
0.300X0o740X0o649=0101kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=lo
1.2X6064+14X
4.275=
13.262kN；2N G+104NQ=O考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=lo285X1=12X
6.064+
0.85X
1.4X4275=
12.364kN;N+
0.4NOG OQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩为MwM=
0.85X1,4W Lh2/10=0850Xl4X0101Xl500Xw ka oo
1.800710=
0.058kNo m；
六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为。
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