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广东华南工商职业学院课专项安全施工方案编制人:职务（称）审核人:职务（称）审定人:职务（称）批准部门（章）__________________________________浙江昆仑建设集团股份有限公司O二一—年八月目录、编制依据活荷载标准值Q=2o OOOXlo050Xl500/2=1o575kNo荷载的计算值P=
1.2X0o058+1o2X0o118+
1.4X1575=2416kNO」2」f--------------f----------------------------------------------f小横杆计算简图抗弯强度计算2O最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下Ma=qp18集中荷载最大弯矩计算公式如下力，-Pl-4M=
1.2X0o038Xl0502/8+
2.416Xl050/4=00641kN.mo or=
0.641X106/4491o0=
142.622N/mm2小横杆的计算强度小于满足要求！2050N/mm2,挠度计算3o最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大升538457挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下:_Pl3―48£Z小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vl=5o0X0o038X1050o004/384X
2.060X105X107780c000=
0.03mm集中荷载标准值P=o058+0o118+
1.575=
1.751kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=
1750.725X1050o OX
1050.OX10500/48X
2.06X105X
107780.0=1902mmo o最大挠度和V=Vl+V2=lo929mm小横杆的最大挠度小于与满足要求!
1050.0/15010mm,
三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范
5.25:R WRc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8OkN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；R—荷载值计算lo横杆的自重标准值Pl=0o038Xl050=
0.040kNo脚手板的荷载标准值P2=0o150Xl050X
1.500/2=
0.118kNo活荷载标准值Q=2o OOOXlo050X
1.500/2=
1.575kN荷载的计算值R=lo2X
0.040+
1.2X
0.118+lo4X
1.575=2395kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达时，试验表明单扣件在的荷载下会滑动,其40-—65N m12kNO抗滑承载力可取8OkN；双扣件在的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取20kN
12.OkNo
四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值kN/m；本例为
0.1070NG1=0o107X
25.100+
12.000X0038=3146kNo o脚手板的自重标准值；本例采用竹笆片脚手板，标准值为2kN/m2015NG2=
0.150X4XE500X
1.050+
0.200/2=0563kN栏杆与挡脚手板自重标准值;本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为3kN/m015NG3=0o150Xl500X4/2=0o450kN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网kN/m2；0oo经计算得到，静荷载标准值005NG4=0o005X
1.500X
25.100=
0.188kN NG=NG1+NG2+NG3+NG4=
4.347kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的取1/2值经计算得到，活荷载标准值风荷载标准值应按照NQ=
2.000X2Xl500Xl050/2=
3.150kNo o以下公式计算畋陷=04其中基本风压按照《建筑结构荷载规范》附录表的W0——kN/m2,GB50009-2001D.4规定采用W0=0o450风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》附Uz——GB50009—2001录表的规定采用:
7.
2.1Uz=lo250风荷载体型系数Us——Us=
0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0o7X0o450Xl250X
0.600=0236kN/m2o o考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=lo2NG+
0.85X
1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力单双N=L2X4347+
0.85X
1.4X
3.150=
8.964kN立杆交接位置的最大轴向压力不考虑风荷N=l2X2o602+0o85X14X3150=6871kNO载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=lo2NG+lo4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=l2X
4.347+1o4X
3.150=
9.626kN单双立杆交接位置的最大轴向压力N=L2X
2.602+14X3o150=7532kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式MWMW=
0.85X
1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值kN/m2；la-一立杆的纵距m；立杆的步距h~mo经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=O.85X
1.4X
0.236X
1.500Xl800Xl.800/10=0o137kNo m
五、立杆的稳定性计算:单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的折减考虑.
0.7不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
1.其中N—立杆的轴心压力设计值，底部N=9626kN,单双立杆交接位置N=7532kN；1-----计算立杆的截面回转半径，i=l60cm；k—计算长度附加系数，取
1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=l.500；10—-计算长度m,由公式10=kuh确定，10=1155X1500X
1.800=
3.118m；A-—立杆净截面面积，A=
5.935cm2；W——立杆净截面模量抵抗矩，W=
6.287cm3；2——由长细比，为3118/16=196；，一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0190；b——钢管立杆受压强度计算值；经计算得到N/mm27=9626/019X594=85o568N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=
205.00N/mni2；不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算b〈满足要求！[f],经计算得到单双立杆交接位置仃=7532/
0.19X424=
93.743N/mm2；不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算b满足要求！[f],考虑风荷载时，立杆的稳定性计算2o其中立杆的轴心压力设计值，底部单双立杆交接位置N——N=
8.964kN,N=6871kN;i--------计算立杆的截面回转半径，i=l60cm；k计算长度附加系数，取1155；u--计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=l.500；10--计算长度（m）,由公式10=kuh确定，10=l°155Xl°500Xl°800=
3.118m;A——立杆净截面面积，A=5o935cm2；W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=
6.287cm3；2——由长细比，为3n8/16=196；0-一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到
0.190；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=
0.137kN.m；b-钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算得到0-8964/（019X594）+137000/6287=
101.419N/mm2;[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=20500N/mm2；考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算b〈,满足要求！[f]经计算得到单双立杆交接位置cr=6871/（
0.19X424）+137000/4491=
115.934N/mm2；考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算满足要求！
六、最大搭设高度的计算不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算_四八（筋+屹』
1.2%
1.4IE其中NG2K-—构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1201kN；NQ——活荷载标准值，NQ=
3.150kN；每米立杆承受的结构自重标准值,gk gk=0o107kN/m;经计算得到，不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度米Hs=
82.743脚手架搭设高度等于或大于米,按照下式调整且不超过米Hs2650死1+
0.001经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值米考虑风荷载时，[H]=50000采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算—四（刎取）]b-[
1.2M^+0-85xl.49+其中构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K——NG2K=1201kN;NQ——活荷载标准值，NQ=
3.150kN；gk—-每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0o107kN/m；Mwk-—计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0o115kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度米Hs=68o852脚手架搭设高度等于或大于米,按照下式调整且不超过米Hs2650jj[H]=——死1+
0.001经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值米[H]=50o000
七、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,应按照下式计算Nlw=
1.4X wkX Awwk——风荷载标准值，wk=0o236kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw——Aw=360X
4.50=16oO200m2；-一连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（）经计算得No kN;No=5o000到连墙件轴向力计算值Nlw=5o358kN,N1=10358kN连墙件轴向力设计值Nf=6A[f]其中—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比匕的结果查表得到1/2000/1o60，二097；A=4o24cm2;[f]=20500N/mm2o经过计算得到Nf=
84.157kN）连墙件的设计计算满足要求!Nf NL
八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P Wfg其中立杆基础底面的平均压力（）p——kN/m2,p=N/A;p=3850N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）;N=9o63A—基础底面面积（m2）；A=0o25fg——地基承载力设计值（kN/m2）；fg=
40.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc Xfgk其中脚手架地基承载力调整系数;kc——kc=
0.40地基承载力标准值；fgk——fgk=100o00地基承载力的计算满足要求！
九、脚手架配件数量匡算:扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算（I I\L=llxHx x2x/冏+辿力一）\h h（H义汽N]=l.lx—+1）12k（H\N=
2.2x—+1xn2）N=03x-4一长杆总长度（）——小横杆数（根）；L-m;N1S=l.lx2x lx l冏-a b——直角扣件数（个）；对接扣件数（个）；N2N3——一旋转扣件数（个）；脚手板面积（）N4S-------m2;n——立杆总数（根）n=622；H一搭设高度（m）H二18；h------步距m h=lo8;la----立杆纵距（m）la=
1.5；lb——立杆横距m lb=l.05；长杆总长度（m）L=
1.1X18X622+
1.5X622/
1.8-2Xlo5/18=
22611.6o小横杆数（根）Nl=lo IX18/3o6+1X622=4105o2直角扣件数（个）N2=2o2X18/lo8+1X622=
15052.4对接扣件数（个）N3=22611o6/6=
3768.6旋转扣件数（个）N4=0o3X
22611.6/6=
1130.58脚手板面积（）m2S=l.IX622—2Xl5X
1.05=107415o根据以上公式计算得长杆总长小横杆根；直角扣件个;对接扣
22611.6;
4105.2150524件个；
3768.6旋转扣件个;脚手板H
30581074.15m
2.扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算（I/L=llxHx«+^x«-2x^）1k h（H义汽N]=l.lx—+112k（H、汽N=
2.2x—+1x2（人）；N=O.3x-4/L——长杆总长度（m）;N1-----小横杆数（根）；N2——直角扣件数（个）；N3——对接扣件数（个）；-一旋转扣件数（个）；立N4n——脚手板面积（）S m2;杆总数（根）步距n=286;h H-—搭设高度（m）H=20；（m）h=l.2；立杆纵距（）；la-----m la=l.21b-----立杆横距（m）lb=l.05；5=l.lx2x lx l冏-a b长杆总长度（ni）L=11X20X286+
1.2X286/
1.2—2Xlo2/
1.2=1254000小横杆数（根）Nl=l.IX20/2o4+1X286=
2936.27直角扣件数（个）N2=
2.2X20/
1.2+1X286=
11115.87对接扣件数（个）N3=12540/6=2090旋转扣件数（个）N4=0o3X
12540.00/6=627脚手板面积m2S=lo IX286—2X
1.2XE05=
393.62根据以上公式计算得长杆总长1254000；小横杆
2936.27根;直角扣件1111587个;对接扣件个；2090旋转扣件个;脚手板62739362m
2.
十、脚手架受力计算
一、编制依据、赣州毅德会展中心施工图纸
1、《建筑结构荷载规范》2GBJ50009-
2001、《扣件式钢管脚手架安全技术规范》版3JGJ130-
20012002、《建筑施工安全检查标准》4JGJ59—
99、《钢结构工程施工质量验收规范》
5、《建设施工高处作业安全技术规程》6JGJ80—
91、《钢结构技术规程》7《建筑工程施工质量验收统一标准》8GB50300—
2001、《钢结构设计规范》9GB50017-
2003、本工程总体施工组织设计
10、公司形象设计标准11VIS
二、工程概况本项目为赣州毅德会展中心,位于赣州市谭东镇毅德物流园本工程毅德物流园开发有限公司，深圳新物业国际建筑设计有限公司设计，赣州市龙源工程建设监理有限公司，广东十六冶建筑有限公司组织施工根据总包合同的补充协议，本工程总建筑面积为16812m2o
三、外架搭设方案结合本工程建筑、结构特点及施工现场安全生产、文明施工的要求；本工程外架采用
①计算取壁厚双立杆落地式钢管扣件式双排钢管脚手架搭设,并以学生宿舍作为计48X
3.5302算对象，米以下为双立杆，米以上为双立杆；
1212、落地架搭设基本数据如下1搭设总高度为米18搭设步底排步距米，其他步距米其他参数如下
11171.8纵向详见平面图mm立杆间距横向mm1050根据立面布局不大于根设一道与地面成745°剪刀撑—60°连接杆间距垂直方向二步，水平方向三步栏杆外架外侧设档脚杆，栏公道03m^1200m立杆纵距为米，横距净距为米，步距为米，离墙间距为米，满铺脚手
151.
05180.2片
四、施工准备在搭设脚手架前，应做好以下准备工作、根据施工方案的要求，应对参与架子搭设的有关人员进行全面的技术交底；
1、应对搭设材料工字钢、槽钢、钢管、扣件、脚手片、铁丝等进行检查验收，不合格的2构配件不得使用，经检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐、平稳；、应清除地面杂物，基础已经硬化，排水畅通
3、检查现场架子搭设范围内是否与方案一致4
五、外架搭设工艺、搭设顺序放置纵向扫地杆f立柱（抛撑）f横向扫地杆f第二步纵向水平杆f第二1步横向水平杆连墙第三步f纵向水平杆f第三步横向水平杆……—
4、搭设的注意事项
2、相邻立柱的接头要错开，并应布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离不要大于步a距的1/3；立杆的垂直偏差不大于架高的1/
200、开始搭设立柱时应每隔三步设一抛撑,直至连墙杆安装稳定后,方可根据现场实际情况b拆除、立杆与大横杆要用直扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏c、纵向水平杆设于横向水平杆之上、立杆内侧，并用直角扣件与立杆扣紧纵向大横杆d应采用对接连接，搁栅构件应采用搭接，搭接长度不小于400mm、剪刀撑、大小横杆应随立杆等搭设同步进行；脚手架应与建筑物拉结，采用刚性联结，e自第二层开始每层拉结，连墙杆的布置垂直方向按楼层，水平方向按三步设一点进行，呈梅花状.架体边缘及转角处范围内必须设拉结点，拉结材料采用钢筋园环预埋结构楼层中，1m612与短钢用双扣件连接于立杆上.f、扣件规格必须与钢管的外径一致，拧紧扭力矩适当（一般在40—65N・m）,对接扣件的开口应朝内或朝上，钢管伸出扣件端头边缘的长度不应小于100mm.、脚手片应满铺，四周铁丝固定，靠墙一侧离墙面距离不应大于g150mln、栏杆和挡脚板应搭设在外立杆的内侧.每步架高米处设防护栏杆一道，处设h
1.225-30cm踢脚杆一道，施工层外侧设高的踏脚板凡在通道口搭设防护栅，则沿脚手架搭设防护棚，18cm保护过往行人的安全,其余为密目网全封闭防护、安全防护棚立杆应与外脚手架立杆分开，与建筑应有可靠的连接i、脚手架必须良好的避雷接地装置，接地电阻不得大于欧姆j
10、顶层架必须采用全封闭，外架外侧必须采用建设主管部门认证合格的密目式安全网封k闭，且应将安全网固定在脚手架处立杆里侧.安全网应用不小于铁丝张挂严密18#
六、外架搭设安全措施、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》a考核合格的专业架子工上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗GB
5036、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋b、脚手架的构配件质量与搭设质量,应按本规范第章的规定进行检查验收，合格后方准使C8用、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝c土和砂浆的输送管等固定在脚手架上;严禁悬挂起重设备.、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业雨、雪d后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪、脚手架的安全检查与维护,应按本规范第条的规定进行安全网应按e82o2〜
8.25有关规定搭设或拆除、在脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件f主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；1连墙件
2、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准g、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施h、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守.i、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临g时用电安全技术规范》的有关规定执行.JGJ
46、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入k
七、脚手架验收及日常使用和保养每搭设三步脚手架验收一次，验收应有书面记录，并履行验收签字手续
1..脚手架验收合格后，根据《脚手架验收合格证》方可使用.合格证应挂在显眼处.2使用、对脚手架的使用和保养应对工人进行经常教育,并落实使用后维护制度
1、禁止随意拆动架体构件、拉结件及安全防护设施，若需进行调整则应经技术审批并由2专业人员进行修改、大件支模支撑禁止与架体连接，转料平台不许受力于外架体上
3、高空脚手架上严禁上、下抛物
4、搭设完毕后，应进行检查验收，经检查验收合格后才准使用
5、严禁控制脚手架施工使用荷载，该外架设计施工荷载为
63.0kN/m
2、遇有立杆沉陷或悬空、节点松动、架子歪斜、杆件变形、脚手架上结冰等问题，在未7解决前应停止使用脚手架、遇有六级以上大风、大雾、大雨或大雪天气应暂停脚手架作业.雨雪后进行操作要有防8滑措施，且复工前必须检查无问题方可继续作业保养、每半月检查一次外架（扣件是否松动、脚手片是否绑扎合适牢固、安全网有否破损等）,1并做好出面记录、每半月清除一次架体上的建筑垃圾，保持架体的清洁.
2、定期贯彻脚手架整体或局部的垂直度、立杆底部受力情况，发现问题及时解决
3、使用完毕拆除后的材料应及时回收入库，分类存放4
八、脚手架的拆除、拆除前应对操作班组进行详细的技术交底，并有书面记录交底人与被交底人履行签1字手续才可上岗作业.、拆除前应对架子整体性做一次全面的检查，确认无严重损害后，方可进行
2、拆架子的高处作业人员应戴好安全帽、系好安全带、扎裹脚、穿软底鞋方可上架操作
3、架子拆除时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志；地面应设专人指挥，禁止4非作业人员入内、拆除顺序因遵守由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则.即拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜5撑后拆小横杆、大横杆、立杆等并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业.、拆立杆要先抱住立杆，再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中6间扣，然后托住中间，再解端头扣、连墙杆应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应用临时撑支付，然后才能拆抛撑
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对8方，以防坠落、大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通用道、小飞跳等，应在大片架子拆除前9先进行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定.、拆除时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防事故发生
10、拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管、地下明沟等物品n、拆下的材料应用绳锁栓住杆件利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指12定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理.、在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开.13
九、防护棚搭设以及垂直运输机位置建筑物出入口处设置的通道，采用平行弦架结构形式搭设，见详图.在开口处3000X5000的两边采用双立柱，悬空立杆下端要增设安全扣件，此处的连接要加密，每步设置出入口处的脚手架的上方设置双重防护棚，以保护人员出入安全.
十、脚手架受力计算
（一）、落地式钢管脚手架受力计算落地架布置落地架立杆设置于自然地坪上，立杆所搭设区域内浇筑厚混凝土垫层，10C15落地钢管底部与顶板接触面增加木垫板（25X25cm）,落地钢管架步距h=
1.8m,纵距入=15m,横距搭设高度为米,共步b=l.05m,1811落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（）计算参JGJ130-2001o数双排脚手架，搭设高度米，米以下采用双管立杆，米以上采用单管立杆
1814.
014.0立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构米，立杆的步距150105020180米钢管类型为义连墙件采用步跨，竖向间距米，水平间距米04830,
233604.50施工活荷载为同时考虑层施工20kN/m2,2脚手板采用竹笆片,荷载为按照铺设层计算
0.15kN/m2,4栏杆采用竹笆片，荷载为安全网荷载取
0.15kN/m,00050kN/m2o脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆.基本风压高度变化系数体型系数
0.45kN/m2,
1.2500,
0.6000地基承载力标准值基础底面扩展面积地基承载力调整系数100kN/m2,0250nl2,
0.40
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形均布荷载值计算lo大横杆的自重标准值Pl=0o038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0o150Xl050/2=
0.079kN/mo活荷载标准值Q=2o000X
1.050/2=1o050kN/m静荷载的计算值2X
0.038+1o2X
0.079=0141kN/m活荷载的计算值q2=lo4X1050=1o470kN/mO大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）4的抗弯强度计算
2.最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下如由=
0.0%J+
0.10q/跨中最大弯矩为Ml=Oo O8XO0141+
0.10X
1.470Xlo5002=
0.356kN.m支座最大弯矩计算公式如下圾.=-
0.10^2-
0.117^2支座最大弯矩为我们选择支座弯矩和跨中弯M2=—Oo10X
0.141+0o117X
1.470Xlo5002=—0419kN mo矩的最大值进行强度验算a=
0.419X106/
4491.0=
93.210N/mm2大横杆的计算强度小于满足要求！
205.0N/mm2,挠度计算3o最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下里一A=
0.677©—+
0.9901005Z10057静荷载标准值ql=
0.038+
0.079=0117kN/m活荷载标准值q2=L050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=
0.677X
0.117+0o990Xl050X
1500.04/100X206X105X1077800=
2.551mmo o大横杆的最大挠度小于与满足要求!15000/15010mm,
二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形荷载值计算
1.大横杆的自重标准值Pl=0o038X
1.500=
0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0o150X
1.050Xl500/2=0118kNo。
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