挂篮悬浇施工测量控制原理与技术

挂篮悬浇施工测量控制原理与技术

一、控制范围、内容与目的主控范围南洲河大桥主桥箱梁悬浇期间和合拢前后控制内容悬浇施工预拱度；箱梁线形控制目的主跨合拢相对高差W10mm；成桥竖曲线与控制竖曲线日勺调整量W20mm；轴线偏差W10mm；左幅、右幅按协议规定竣工

二、箱梁线形监测大桥轴线和里程采用全站仪TOPCON（拓普康）GPT-3002N测量，精度士2+2ppm；高程采用自动安平水准仪苏一光DSZ2测量，规格DS1建网时考虑到控制点较多，便于交会控制点，为提高精度及图形的坚强性，据现场地形在两侧各建立一种三角网，按照四等三角网时测量规范规定施测，平差后三角形闭合差和基线相对中误差均满足四等三角网的技术规范规定；水准基点和轴线基线点定期进行复测，保证测量工作日勺科学性测点布置箱梁每一截面的控制点A、B、C、D、E的位置如图2-1所示其中A、E为立模过程控制点；而B、C、D为监控点，其控制点均用短钢筋预埋，短钢筋伸出长度比对应箱梁截面混凝土表面高5cm,其顶端应平滑，见图2-1中日勺“0”所示的位置，截面测点分别距箱梁轴线约

475.0cm,水流方向C点是箱梁轴线的控制点，控制点均用红油漆标明编号控制点的保护按国家有关规定执行图箱梁截面线形控制点位置示意图2T

1.构造几何形状测量构造几何形状日勺测量重要包括左幅箱梁上下表面日勺宽度、腹板厚度、上盖板和下底板的厚度、箱梁截面高度以及箱梁施工节段的长度等采用抽查日勺方式，不定期的进行测量

2.箱梁立模标高抽查立模标高是控制各节段箱梁顶面高程区I重要手段在箱梁悬臂施工过程中，对施工节段的立模标高进行了抽测以便使箱梁悬臂施工完毕后，主桥成桥竖曲线靠近控制竖曲线，或使其调整量尽量小

3.箱梁顶面高程测量当某一施工工况完毕后，对箱梁混凝土顶面进行直接测量在测量过程中，同一截面一般多点测量，根据其横坡取其平均值，这样可得到箱梁顶面的高程值同步，根据不同样的工况观测箱梁的挠度（反拱）变化值，按给定时立模标高（含预拱度）立模，也可得到箱梁顶面的I高程值两者进行比较后，可检查施工质量

4.对称截面相对高差直接测量当两边施工节段相似时，对称截面日勺相对高差可直接进行测量和分析比较当施工节段不同样步，对称节段的I相对高差不满足可比性，此时，选择较慢的一边最末端截面和较快的一边已施工的对应日勺截面作为相对高差日勺测量对象，在测量过程中，同一对称截面可多点测量,根据其横坡取其平均值，可得到对称截面的对应点口勺相对高差

5.多跨线形通测除规定保证各跨线形在控制范围内外，对箱梁全程线形应定期或不定期进行通测，保证全桥线形的协调性

6.测量误差分析按《公路工程质量检查评估原则》，主梁悬臂浇筑时，施工控制精度如下

1.立模标高容许偏差±5mm；轴线偏位±10mm；

2、局部线形控制规定，相邻节段相对标高误差；±10mm

3、已浇梁段以及成桥后主梁系统控制误差，标高误差土L/6000,其中L为跨径；

4.同跨对称点高程差WlOmm；5•合拢段底板的相对高差W10mm；

6、断面尺寸偏差:-10Wh5mm；-20WwW20mm在箱梁顶面的J高程挠度测量中存在某些误差，重要有仪器水准仪、塔尺误差、操作误差和外界条件引起的误差等苏一光仪器有限企业生产的DSZ2精密自动安平水准仪每公里来回测量高差原则偏差为±L5mm,放大倍数为32倍，安平精度为±

0.3〃，仪器工作温度为-30℃~+50℃o

三、施工预拱度控制原理

1.施工预拱度箱梁悬浇段日勺各节段立模标高可按下式确定Hi=HO+f+f+f

3.1式中:为待浇筑段箱梁底板模板标高；H0为该点设计标高；为本施工阶段预拱度；为挂篮弹性变形对该施工段日勺影响值；为使用阶段预拱度篮变形值为

0.028m,使用阶段预拱度为

0.066m用其数值代入

3.1公式中，则待浇筑段箱梁底板立模标高为

19.673m,据箱梁截面尺寸可计算出同一断面任意点立模标高值预拱度是控制箱梁线形的重要参数，也是决定主跨和边跨能否顺利合拢、应力分布和箱梁线形与否合理H勺关键我监理组对监控小组提交的施工控制指令立模标高告知单进行检查贯彻，严格监督施工单位执行，确认施工单位提交时标高、轴线、断面等测量数据，参与分析实测状况与设计文献及监控数据规定与否一致，核验调整措施的合理性和有效性，并提出参照提议，有效地保证了施工进度和工程质量

四、线形监测与控制成果分析

2.轴线偏差左幅箱梁的I轴线偏差最大值为

9.0mm,右幅箱梁日勺轴线偏差最大值为

10.0mm,轴线偏差等技术指标均控制在原则范围内

3.立模标高偏差在箱梁悬浇期间，对立模标高进行了不定期日勺抽测，抽测时，个别点超过了±5mm日勺范围,最大值达15mm,经调整后，符合控制精度规定

4.截面几何尺寸偏差在箱梁悬浇期间，对箱梁截面几何尺寸进行了不定期的抽测成果表明，箱梁有的截面超过了控制范围，如右幅20#-3块合肥方向箱梁顶板内侧点低30mm,中点和外侧点高50mm,横坡严重局限性，左幅19#-4块南京方向箱梁顶面混凝土偏高，中点高达47mm,经调整后，最终合拢口顶板相对偏差较小

5.竖曲线偏差南沈河大桥主桥桥面线形确定的基本原则按设有竖曲线的桥梁使竣工后的线形与竖曲线靠近一致，成桥竖曲线与控制竖曲线口勺调整量均控制在20mm内

6.合拢段的相对高差南泗河大桥右幅箱梁于2023年11月全桥合拢，合拢高差精度为8mm,属于自然合拢，无需强迫压重，理想的抵达设计规定；左幅箱梁于2023年5月全桥合拢，由于温度影响，合拢高差精度为15mm,在外界荷载压重下理想的抵达设计规定在合拢期间，对左、右幅箱梁6个合拢口的底板和顶板相对高差进行了测量，详见表4-5（左、右幅箱梁合拢口相对高差抽测表）表4-5给出了左、右幅桥的6个合拢口的底板和顶板平均相对高差表4-5南泗河大桥合拢口相对高差表从表中可以看出，左、右幅桥6个合拢口日勺底板日勺相对局差均在10mm如下，除左幅中跨合拢口的个别点外，其他合拢口的顶板的相对高差均在10mm如下，6个合拢口均属于正常合拢，抵达了监控日勺目的I

7.箱梁高程动态变化在悬浇期间，左、右幅箱梁底面设计标高、立模标高、实测标高三则之间的J变化关系详见图4-6A/B,整体来说，在悬浇过程中，左、右幅箱梁混凝土高程控制很好，实测标高都在设计标高和立模标高之间，没有大范围的凸凹现象；及时分析有关数据资料，保证了大桥的施工工期和施工质量图4-6A南观河大桥H河±1造!fe磔婢圉左幅标高动态图

20.

50020.

00019.

50019.

00018.

50018.

00017.

50017.

00016.500图

4.6B南杷河大桥右幅标高动态图

7、应力变化从2O-Z-H及20-Z-N截面（图4-7）部分施工阶段应力来看，实测应力与理论计算值总体上趋于一致，测试成果比很好，只是数值上有某些差异，反应预应力索张拉很好在大跨度预应力混凝土梁桥施工中，应力测试是监测监控的重要手段之一，它能弥补设计中参数选择不妥或某些复杂原因考虑不周日勺缺憾，深入完善桥梁设计理论图4-7南泗河大桥施工阶段应力变化图总上所述开展施工监测监控工作的目的，就是要提供箱梁立模标高，保证桥梁构造的线形;通过对控制断面各方面的测量来理解构造各构件在每一施工阶段肚I实际受力状况及变形状况；及时发现问题，以便采用对应的I技术措施使桥梁构造受力合理，线形符合设计规定,从而为箱梁的安全合拢提供了科学根据，抵达监控时目的，保证大桥的I施工安全、施工质量、美观可靠和长期耐用。