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地质灾害评估汇报刖s1第一章评估工作概述2第一节工程概况与征地范围2第二节以往工作程度4第三节工作措施及完毕的工作量4第四节评估范围与级别确实定7第二章地质环境条件8第一节气象、水文8第二节地形地貌10第三节地层岩性11第四节地质构造与区域地壳稳定性13第五节工程地质条件14第六节水文地质条件15第七节人类工程活动对地质环境的影响16第三章地质灾害危险性现实状况评估17第一节地质灾害类型及特性17第二节地质灾害危险性现实状况评估20第四章地质灾害危险性预测评估26第一节地质灾害危险性预测评估措施及内容26第二节工程建设也许引起或加剧地质灾害危险性预测26第三节工程建设也许遭受地质灾害危险性日勺预测29121316风向SW SSW ENNENE SWSWSW SE
二、水文
1.径流量阿一山水电站坝址处流域面积为1977km2,其上游15km处设有夏河水文站，控制流域面积为1692km2,该站有1961年共44年日勺水文资料，据此可以求得阿一山坝址处日勺径流量,〜计算式为Q阿二Q夏（1+f区#8226;h区/（F夏#8226;H夏））Q阿一一阿一山坝址处径流量；Q夏——夏河站实测流量；f区------阿~夏间面积（285km2）；h区------阿〜夏间径流深（140mm）；F夏——夏河站控制流域面积（1692km2）；H夏——夏河站径流深（174mni）求得阿一山坝址处径流量后，即可求得阿一山坝址处不一样保证率的计算值及采用值（表2-2）o表2-2阿一山坝址处径流量项目均值m3/s CVCS/CV流量m3/sP=15%P=50%P=85%计算值
9.
860.
392.
013.
99.
365.97采用值
9.
90.
422.
014.
39.
35.
962.洪水夏河水文站于1935年、1941年两次实测历史洪水为443nl3/s和324nl3/s,据此采用频率法可以求得阿一山坝址数年平均洪峰流量为75m3/s,而百年一遇洪峰流量为452m3/s表2-3表2-3阿一山坝址不一样频率日勺洪峰流量数年平均洪峰流量m3/s CVCS/CV各频率洪峰流量m3/s1%2%5%10%20%
751.
153.545235824216194根据夏河水文站实测资料对比分析，阿一山水电站主汛期在6〜9月，其他时段为非汛期,不一样步段洪水流量如表2-4o表2-4阿一山水电站不一样步段洪水流量表月份率123456~9101112P=10%
9.
658.
2913.
064.
380.
41615031.
315.6P=20%
8.
37.
310.
944.
159.
99438.
624.
212.7水量单位m3/s
3.泥沙根据夏河站实测资料，可求得阿一山水电站坝址处输沙率为
12.5kg/s,含沙量为
1.26kg/m3,1月、2月及翌年11月、12月河水基本不含泥沙，
7、
8、9三个月泥沙含量最高（表2-5）表2-5阿一山水电站泥沙含量表月份泥沙123459678101112整年输沙率kg/s
000.
015.
41244.
293.
023.
6234.
7737.
7801.
1012.5含沙量kg/m
3000.
092.
010.
563.
613.
152.
073.
510.
12001.
264.冰情一般在11月中旬至11月下旬，河道两岸开始结岸冰，伴随气温下降，冰花增多，但不封冻，岸冰厚
0.3m左右，每年3月中旬前后开始消冻第二节地形地貌甘南高原的夏河地区属于间歇性隆升日勺山地，地势是西南高、北东低，海拔2700〜3600m之间，切割深度100〜700nl之间受内外地质应力作用，某河流河谷两侧山体为构造侵蚀中山区，河谷则为区内侵蚀堆积地带，由阶地及漫滩构成，是第四系重要堆积场所评估区属于山间河谷地段，河谷宽、窄相间，呈葫芦状，窄谷段河谷呈“V”形，两岸岩体陡峭；宽谷段河谷呈“U”字形，谷宽150〜1000m,两岸山坡较陡，坡度一般为30°〜60一般阴坡分布有较为茂密的乔、灌木林地阳坡大多地段为草地，局部地段基岩裸露某河流河谷在阿一山坝址段河谷狭窄，右岸为陡坡，左岸为I、II级阶地，阶地宽约150m,河床比降较大，约为24%；在阿一山电站厂房段，河谷较为宽阔，约600nb两岸可见V级阶地在阿一山坝址厂区日勺某河流河谷段，两岸支沟及冲沟发育，较大的支沟有左岸日勺姜玛沟和右岸欧I〜达麦沟两条姜玛沟长约5km,沟床比降属常年性流水沟谷，流量
0.05〜
0.Im3/s；达麦沟长约20km,沟床比降15〜20%,属常年性流水沟谷，流量
0.1〜
0.3m3/s在各支沟及冲沟的沟口一般都发育大小不等的洪积扇，洪积扇堆积于I、II级阶地上，扇面倾向河道，地形相对开阔表层植被发育，或为草地、或被垦为耕地除冲沟及切沟外，未见有强烈的泥砂及碎块石堆积物，表明本区新近冲、洪积不发育第三节地层岩性评估区出露的地层重要有二叠系碎屑岩类（P）、第四系松散岩类（Q）（见表2-6）
1、二叠系碎屑岩类（P）属滨海相碎屑岩建造，经浅变质作用而形成的灰黑色、青灰色中厚层状板岩、变质砂岩、碳质板岩及含砾灰岩岩层单层厚
0.2〜
1.0m,岩体节理较发育，节理闭合很好，锤击沿节理面裂开除局部地段外，岩体抗风化能力较强，稳定性很好，往往形成陡坡或陡壁，如坝址右岸段岩层产状170°Z10°；发育两组节理
①290Z75°,间隔
0.3-
0.5m,节理为平直，微张，延伸长度
3.0-
5.0m；
②50°Z60°,间隔
0.3-
0.8m,节理为较平直，微张，延伸长度
2.0-
3.0mo
2、第四系Q区内第四系堆积物成因类型较多，分布于河床、河漫滩及阶地、沟谷、山麓岸坡，重要为冲积、洪积、坡积、崩积及混合成因的松散堆积层
①中更新统Q2为某河流V级阶地冲洪积堆积物Q2a「pl,具二元构造，上部为土黄色、浅褐黄色，砂质粉土，以粉粒为主，构造密实，厚3〜7%下部为青灰色砂砾卵石，砾卵石成分以砂岩为主，粒径5〜100mm,最大500ninb呈次圆浑圆状，泥钙质半胶结〜
②上更新统Q3构成某河流m、IV级阶地，在左右岸均有堆积，发育不对称IV级阶地Q31al-pl上部为土黄色砂质粉土，厚7〜25nb以砂粒、粉粒为主，土质均匀，构造较密实，底部含粒径50nmi左右钙质结核下部为青灰色砂砾卵石，厚5〜10m,砾卵石成分重要为砂岩，板岩，砂为中细砂，含量20%左右，密实，半胶结III级阶地Q32al-pl上部为浅黄色粉土，厚7〜20m,以粉粒为主，土质均匀，构造较密实下部为青灰色砂砾卵石、漂石，厚约10m,砾卵石成分重要为板岩，砂为中细砂，含量20〜30%左右，较密实
③全新统Q4分布于斜坡坡脚、河漫滩及I、H阶地II级阶地Q41al-pl上部为土砂质粉土，以粉粒为主，土质均匀，构造中密，厚3〜8m下部为青灰色砾卵石、漂石，厚5〜10%砾卵石及漂石成分以砂岩、变质砂岩为主，次为灰岩，粒径一般50〜80mg呈次圆〜浑圆状，松散，分选性差I级阶地Q42al-pl上部为土黄色砂质粉土，以砂粒、粉粒为主，土质较均匀，构造中密，厚
0.5~L5III下部为青灰色砾卵石、漂石，厚5〜10m,砾卵石及漂石成分以变质砂岩为主，次为灰岩，粒径一般50〜100mm,最大500nlm,呈次圆~浑圆状，松散，分选性差河床及河漫滩Q42al-pl为青灰色砾卵石、漂石，厚3〜12nb砾卵石及漂石成分以变质砂岩、灰岩，粒径一般50~100mnb最大800mnb呈次圆〜浑圆状，松散，分选性差坡积物Q4dl为青灰色砂碎石、碎块石，厚1〜3m,成分以变质砂岩、板岩为主，粒径一般20〜80mm,松散，分选性差，表层多为
0.3m厚的粉土人工堆积物Q4r重要为人工路基碎石土，厚度1〜8nl不等，重要分布在临夏〜夏河公路沿线表2—6评估区地层简表地层代号名称厚度地层时代m分布及特性新生界第四系全新Q4dl砂碎
1.0-
3.0分布于斜坡地段、高阶地坡脚处，粒径一般20〜80mm,松散，分选性差Q42al-pl砾卵石、漂石
3.0-
10.0分布于河床及河漫滩，粒径一般50~100mnb最大800mm,呈次圆浑圆状，成分为变质砂岩和灰岩，松散，分选性差〜Q41al-pl砂质粘土砾卵石、漂石
5.0-
10.0分布于河谷二级阶地，粒径一般50〜80mm,呈次圆浑圆状，成分为变质砂岩和灰岩，松散，分选性差〜上更新统Q32al-pl粉土砂砾卵石漂石
7.0-
20.0构成河谷III级阶地，上部为粉质粘土，较密实；下部为砂砾卵石，砾卵石及漂石成分重要为板岩、变质砂岩，较密实Q31al-pl砂质粉土砂卵砾石
5.0-
10.0构成河谷级IV阶地，上部为砂质粉土，厚7〜25m,较密实；下部为砂砾卵石，厚5〜10m,砾卵石及漂石成分重要为板岩、砂岩，较密实中更新统Q2al-pl砂质粘土砂砾卵石
3.0-
7.0构成河谷级V阶地，上部为砂质粉土，厚3〜7nb密实；下部为砂砾卵石，砾卵石及漂石成分重要为砂岩，粒径一般5〜lOOmm,呈次圆〜浑圆状，较密实古生界二叠系P板岩变质砂岩1000滨海相碎屑岩建造，为灰黑色、青灰色，中厚〜层状板岩、变质砂岩，岩层单层厚
0.2〜
1.0m,岩体节剪发育，节理闭合性很好第四节地质构造与区域地壳稳定性
一、地质构造评估区在大地构造上处在祁吕弧形西翼褶皱带，汆坑山复背斜的西南翼初期曾受强烈的I北西、南东向压应力作用，形成轴向E50左右的来坑山复背斜，后期又受到河西系NWW、SEE向压应力改造，使得某河流北岸岩层走向多呈NE-SW向，而河谷南岸岩层走向多偏转为近SN向评估区内岩层褶曲（扭曲）发育，走向多呈北北东向，褶曲两侧岩层倾角较陡，多在50以上，对称或不对称分布，形成褶曲多为紧闭合型，褶曲枢纽多为小角度倾伏，宽度10〜50m,褶曲总体走向北北东向，由于褶曲（扭曲）发育，岩层多呈“S形或反“S”形弯曲由于评估区范围较小，前第四系地层单一，无深断裂分布
2、新构造运动及区域地壳稳定性评估区未发既有晚更新世以来的I断裂形迹从某河流河谷两侧阶地发育程度及其特性分析,II级以上阶地皆为基座式阶地，且各级阶地相对高差较大，为15〜40m,其中V级阶地高出河床100〜120m；I级阶地属于堆积型阶地，基座低于现代河床阐明，挽近以来以区域性不均匀升降运动为主根据《中国地震动参数区划图》（GB18306—）,评估区地震动峰值加速度为
0.1g,地震基本烈度为7度，地震动反应谱特性周期为
0.4s第五节工程地质条件评估区坝址段河谷狭窄，其他地段河谷宽阔，河道靠近河谷右岸，局部居于河谷中部，河道宽20~40nh平水期水面宽10〜15nb水深一般
0.5〜L5m河谷两岩I、II级阶地发育，II级阶地后缘为基岩山坡评估区重要分为两类工程地质区，山区为坚硬中厚层状变质岩体分布区；河谷区为第四系碎石土和粉土分布区坚硬中厚层状变质岩重要由二叠系板岩构成，岩石干密度
2.7〜
2.78g/cm3,软化系数
0.69-
0.79,饱和态变形模量
3.9X103MPa〜
4.9X103MPa,泊松比
0.12〜
0.13,内摩擦角35°〜37，凝聚力
11.2〜
15.0MPa,单轴饱和抗压强度41〜
42.5MPa碎石土由第四系砂砾卵石构成，一般卵漂石占60〜70%,砾石占20〜25%,砂占5〜10%天然密度2〜
2.2g/cm3,干密度
1.94〜
2.0g/cm3,平均相对密度
0.63砂砾卵石地基承载力原则值
0.45〜
0.5MPa,变形模量40〜50MPa,抗剪摩擦系数
0.5,砾石/碎摩擦系数
0.5,开挖边坡比
11.25~
11.5,水下部分
1.75〜12o粉土天然含水量
4.5〜
6.2%,天然密度
1.36〜
1.58g/cm3其中砂粒占14〜18%、粉粒占75〜80%、粘粒占
6.9〜10%,不均匀系数4〜
4.2液限25〜27%,塑限
15.5〜
16.4%,塑性指数
9.3-
10.6,天然状态干密度
1.32~
1.43g/cm3,击实后土体H勺最大干密度
1.68~
1.7g/cm3,最优含水量
15.4〜
16.7%,渗透系数
9.9X10-6cm/s第六节水文地质条件评估区位于本省甘南基岩裂隙水水文地质图（图2—1）评估区地下水时形成、分布、埋藏与含水层的富水性受控于区内地形地貌、地层岩性、地质构造和气候条件，按地下水赋存条件和含水层性质，可分为第四系松散堆积层孔隙水和基岩裂隙水两类
1、第四系松散堆积层孔隙潜水重要分布于某河流河谷及两侧支沟近沟口一带，赋存于冲积、冲洪积、崩坡积砂砾卵石、块石、碎石的孔隙中，为潜水含水层厚度一般为5〜10m,水位埋深较浅重要接受地表水、大气降水及基岩裂隙水的I补给，自两侧向某河流河谷径流，最终排泄于某河流中冲积、冲洪积砂砾卵石层渗透性较强，据勘察抽水试验成果，同步向沿河流河床含漂石砂卵砾石层单井涌水量100〜1000m3/d,渗透系数K=L42〜
2.8X10-2ni/s据地下水水质分析成果，该类型地下水矿化度
0.4〜
0.5g/L,水化学类型为HC03——Ca2+—她2+型，对钢筋混凝土构造中的钢筋无侵蚀性
2、基岩裂隙水在区内分布广泛，赋存于二叠系板岩、变质砂岩等区I构造和风化裂隙中，以潜水为主，埋藏和分布不均匀，水量总体较贫乏，在个别沟谷有泉水出露,单泉流量一般为
0.05~
1.0L/s,枯季地下径流模数1—3L/S.km2,局部地层破碎地段赋存地下水较为丰富该类水重要接受地表水、大气降水及第四系孔隙水的补给，径流途径较短，多排泄于河沟谷区水质普遍很好，矿化度不不小于lg/L,水化学类型以HC03——Ca2+型为主，对混凝土无侵蚀性第七节人类工程活动对地质环境的影响本区人烟稀少，植被覆盖率一般20-30%人类工程活动重要体现为河谷区I-H级阶地的农业种植，省道及乡间便道日勺建设，引水渠系的建设，村居建设及小规模的采石、采砂活动，破坏地质环境的人类工程活动一般，因此，本区人类工程活动对地质环境的影响小第三章地质灾害危险性现实状况评估第一节地质灾害类型及特性经野外实地调查和对已经有成果资料的综合研究分析，评估区发育的重要地质灾害有倒塌隐患（危岩）和沟谷泥石流两种一.B1倒塌（危岩）本次调查倒塌1处，位于水电站坝址下游150nl处、某河流右岸（图3—1）倒塌处在某河流二级阶地后缘的I山体边坡处，山体由二叠系板岩构成，表层残坡积层厚约
1.0-
2.0川，下部由于人工开挖基岩裸露斜坡坡向N10E,坡度约55—60，坡高30—40嗅岩层产状150°Z35°,发育两组节理
①260Z78°,间隔叫节理面平直，微张，延伸长度叫
②350Z80°,间隔
0.5-
2.0m,节理面平直，微张，延伸长度
3.0-
5.0m倒塌形成的重要原因，一是原始地形坡度较陡，二是人工开挖，坡下临空，发育于岩体中的构造、风化裂隙由于应力状态的变化，产生松驰裂隙深入扩大，产生失稳，最终形成拉裂、倾倒式崩落、倒塌已形成的倒塌体沿斜坡向上长度约10T2m,沿斜坡走向长度约30-35m,厚度约l-3m,倒塌体约700m3；存在斜坡上日勺松驰岩体，沿斜坡向上长度约15-18m,沿斜坡走向方向长度约35m,厚度约3-5m,潜在倒塌体积约m3该倒塌属小型、岩质倒塌二.N1泥石流N1泥石流沟，位于达麦乡山塘村北部、某河流右岸（图3—
2、3-3）o根据调查访问和沟第五章地质灾害危险性综合分区评估及防治措施30第一节地质灾害危险性综合评估原则与评估措施30第二节地质灾害危险性综合分区评估31第三节建设场地合适性分区评估31第四节防治措施31结论与提议33
一、结论33
二、建议34附图某河流阿一山水电站工程地质灾害危险性评估综合成果图110000”八A刖S受某水利水电投资有限企业委托，某省有色工程勘察设计研究院承担了某省省某县某河流阿一山水电站工程项目地质灾害危险性评估工作本工程评估主体为阿一山水电站引水枢纽、引水隧洞和发电厂房等建设场地，评估时目的和规定是阐明工程建设场区的地质环境条件基本特性；分析论证工程建设区多种地质灾害的危险性，进行现实状况评估、预测评估和综合评估；提出防治地质灾害的措施提议；对建设场地的I合适性作出评价详细任务是
1、研究评估区范围内的地形、地貌、地层岩性、地质构造等工程地质、水文地质条件，分析地质条件与地质灾害的内在联络；
2、查明地质灾害的类型、分布、规模、稳定程度及危害对象、危害程度等，对各灾种分别进行危险性现实状况评估;口沉积物剖面分析，该泥石流沟属沟谷型稀性泥石流泥石流发育于右岸由南向北流入某河流，称“达麦囊”沟谷长约
5.0-
6.0km,流域面积约9-10km2,流域相对高差80nl〜120m,沟谷坡度30%左右，沟谷两侧山坡坡度35~600；平面上呈“葫芦型”，形成区最宽处
3.1km,流通区流域宽度l.0-
2.0Km,出口处宽度只有200-300m；形成区和流通区植被不发育，覆盖率只有15-20胎谷坡残坡积物厚度
0.5-
1.5m;形成区和流通区谷坡上基本没有滑坡、倒塌等地质灾害堆积区位于某河流右岸二级阶地区，已沉积形成扇形堆积地貌，长度约100-1500宽度约300-400m,扇面地形坡度约8-10°,扇顶高出二级阶地约8-lOm堆积物岩性为含碎石、块石黄土状粉土，碎石、块石含量约占10-20%,一般粒径50T00nini,大者达200mm,粘性土含量约占10%,其他为粉粒及砂第二节地质灾害危险性现实状况评估
一、评估措施与内容地质灾害危险性现实状况评估重要根据对灾害体自身稳定性的分析和灾害体已经对承载体导致的危害或灾害体也许对承载体潜在日勺危害及其危害程度进行评估（表3-4）灾害程度分级死亡人数（人）受威胁人数（人）接经济损失（万元）地质灾害灾情与地质灾害危害程度分级原则表3-4较大级（中）31010~100100~500〜重大级（重）10-30100—1000500—1000特大级（特重）gt;30gt;1000gt;1000般级（轻）注
①灾情分级采用“死亡人数”和“直接经济损失”栏指标对已发生H勺地质灾害进行灾度分级评价;
②危害程度分级采用“受威胁人数”和“直接经济损失”栏指标对也许发生的地质灾害程度日勺预测分级
二、Bl倒塌（隐患）
（一）稳定性评价该倒塌重要由于
①坡度较高为岩质高边坡（坡高＞30m）；
②坡度较陡为急坡（坡度60°-90°）；
③构造、风化裂隙较发育，产状陡且已张开；
④坡体下开挖临空等原因，在强降水入渗作用、地震作用、人工不合理削坡或自然风化等作用日勺共同作用或某一主导原因的作用下，均存在倾倒式或滑落式倒塌的也许，坡体稳定性差有再次倒塌的也许
（二）危害程度评价根据倒塌高度、坡体及岩体裂隙发育程度分析计算，该倒塌体致灾范围大概为50-60叱坡体前方约10T5范围内为通向牧区或小型矿区的临时公路，为该倒塌的重要危害对象，威胁简易公路度度约50-60m；从直接损失和中断交通等间接损失分析，其潜在经济损失约2-5万元；由于该地区牧区人口稀少，过往车辆流量少，故威胁过往行人或车辆的也许性小因此危害程度轻微，为一般级
（三）危险性评价从该灾害的I稳定性和危害程度评价成果可以看出，该倒塌体虽然稳定性较差，但由于规模小,同步由于危害对象潜在经济价值较低，危害程度轻微，故综合评价其危险性小（表3-5）表3-5倒塌隐患稳定性评价成果一览表编号地质环境条件和变形迹象危害对象稳定性危害程度危险性潜在威胁人口与拟建工程关系岩体陡立,节理裂隙较发育，风化成碎块状,坡脚有掉块现象B1易公路较差坝址下游150m
三、N1泥石流（-）N1泥石流易发性评价
1.定性分析据调查和访问和现场堆积物，该泥石流沟近40-50年来没有发生过，沉积区的沉积物此前人工开挖出欧I边坡高度约
1.0—L5m,沉积物表面已生长杂草等植物，没有新近堆积的痕迹,因此，定性分析认为该泥石流为低易发
2.泥石流易发性定量评价重要根据《泥石流易发（严重）程度数量化表》（表3—6）进行评价首先对影响泥石流发育的I因子逐项打分，计算综合得分（表3—7）,然后根据易发程度划分表（表3—8）划分易发程度，量化成果为43,为低易发（表3—10）
（二）.N1泥石流规模评价按一次最大冲出量评价（表3—9）计算措施采用径流折算法概算，经验公式为WH=1000K#8226;H#8226;a#8226;F#8226;4）式中WH一一次最大冲出量（104m3）；K一系数，mo.1-
0.5；H一小时最大降水量（mm）,根据甘南地区气象资料，取5Omni；a一系数，1Z
0.73；F—流域汇水面积（km2）,取9km2；6—增流系数，根据公式6=（rc—10）/（rh—rc）计算求得.其中，rc为泥石流重度（KN/m3）取15KN/m3,rh为泥沙颗粒重度（KN/m3）,取25KN/in3计算成果，WH=l.6X104m3,规模为小型序号影响原因权重等级划分严重（A）得分中等B得分轻微（C）得分一般D得分倒塌滑坡及水土流失（自然和人为H勺）的严重程0159倒塌滑坡等重力侵蚀严重，多深层滑坡和大型倒塌，表.土疏松，冲沟十分发育21倒塌滑坡发育，多浅层滑坡和中小型倒塌,有零星植被覆盖，冲沟发育16有零星倒塌、滑坡和冲沟存12无倒塌、滑坡、冲沟或发育轻微泥沙补给长度比%0118gt;
601660.—301230-10沟口泥石流堆积活动
0.108河形弯曲或堵塞，大河主流受挤压偏移14河形无较大变化，仅大河主流受迫偏1河形无变化，大河主流在高水偏,低水不1无河形变化，主流不偏河沟纵坡（度、%0）
0.0902131212-6°213-1056°°-3°105-52区域构造影响程度
0.075强抬升区，六级以上地震区抬升区，4—6级地震区，有中小支断层或无断相对稳定区，4级如下地震区，有小断层5沉降区，构造影响小或无影响16流域植被覆盖率%
0.067lt;10910-30730-605gt;6017沟沟近期一次变幅m
0.062282-161-
0.
240.218岩性影响
0.054软岩、黄土6软硬相间5风化和节剪发育的硬岩4硬岩19沿沟松散物储量104m3/km
20.054gt;10610-555—14lt;l110沟岸山坡坡度（度、％）
0.045gt;32°625632°-25°625-466525°-15°466-2864lt;15°268111产沙区沟槽横断面
0.036V型谷、U型谷5拓宽U型谷4复式断层3平坦型112产沙区松散物厚度m
0.036gt;10510-545-13lt;l113流域面积km
20.
0360.2-555-
1040.2如下、10-1003gt;100114流域相对高差
0.030gt;5004m500-3003300-1003lt;100115河沟堵塞程度
0.030严3重4中等轻微2无1表3-7泥石流易发程度（严重程度）量化计算表序号影响原因N11倒塌滑坡及水土流失（自然和人为日勺）的严重程度12泥沙沿程补给长度比（%）13沟口泥石流堆积活动74河沟纵坡（度、%o）65区域构造影响程度76流域植被覆盖率（％）17沟沟近期一次变幅（m）18岩性影响19沿沟松散物储量（104m3/km2）110沟岸山坡坡度（度、％）411产沙区沟槽横断面412产沙区松散物平均厚度（m）114流域相对高差m115河沟堵塞程度2合计得分43表3-8泥石流易发程度分级表易发程度总分高易发严重gt；H4中易发中等84-114低易发40-84不易发40表3-9泥石流规模划分原则表规模分级指标大型一次最大冲出量N100xl04m3中型一次最大冲出量10—100xl04m3小一型一次最大冲出量l-10xl04m3小二型一次最大冲出量lt;lxl04m3表3-10泥石流易发性和规模评估一览表编号易发性规模易发性得分规模冲出量104m3N1低易发43小一
0.1
（三）.泥石流危害程度和危险性评估由于该泥石流沟为低易发小型泥石流沟，同步致灾范围内只有简易公路，潜在危害公路长度约400m,估算潜在威胁资产约3万元，其危害程度轻，属一般级，故地质灾害危险性小（表3-ll）o综合上述易发性、规模和危害状况评估得出，N1泥石流沟现实状况危险性小（见表3—12）泥石流危险性评估一览表表3-11编号易发性规模重要危害对象死亡人数威胁资产（万元）危害程度危险性与本工程关系N1低易发小一耕地及简易路/5轻小河流右岸，对拟建工程影响小第四章地质灾害危险性预测评估第一节地质灾害危险性预测评估措施及内容在系统分析地质环境条件日勺基础上,根据地质灾害的分布、发育特性及拟建电站日勺工程特点,采用工程地质条件分析法，对工程建设引起或加剧地质灾害的危险性和工程建设也许遭受现实状况地质灾害的I危险性分别进行评估工程建设引起地质灾害预测评估内容有拦水坝（枢纽工程）、引水隧洞、厂房等工程建设中区I地质灾害危险性预测评估第二节工程建设也许引起或加剧地质灾害危险性预测
一、水库库岸边坡稳定性预测水库岸坡分岩质岸坡和土质岸坡正常蓄水位如下岩质岸坡较少，岩质岸坡稳定状态良好,不会发生塌岸等问题土质岸坡中部分地段蓄水后也许会发生坍塌或掉块，但规模有限，入库物质数量不会太大,所占库容相对很小，不会对大坝和水库运行产生大日勺影响，但局部对耕地也许有一定影响
1、坡洪积碎石岸坡重要分布于左岸坝轴线上游300m和下游60m地段及右岸坝轴线附近地段，总长度约400m,堆积物厚度月3-7m,斜坡坡度大部分地段为6-10，山体坡脚附近达25-35，坡积层的水下稳定坡角为12T3，水上稳定坡角为45-47°水库蓄水后在水的软化等作用下，有发生缓变塌岸时也许，但发生突发倒塌等地质灾害的I也许性小，预测地质灾害危险性小
2、阶地砂质粉土及砂砾卵石岸坡重要为左岸二级阶地前缘时岸坡，现实状况地形坡度5-20°,砂质粉土地处二级阶地后缘地带，地形坡度5左右，不不小于水下稳定坡角，库岸稳定砂砾卵石岸坡坡度20左右,水下稳定坡角为12-13，水上稳定坡角为45-47水库蓄水后在水的软化等作用下，有发生缓变塌岸时也许，但发生突发倒塌等地质灾害的也许性小，预测地质灾害危险性小
二、坝址区工程建设引起地质灾害预测（-）.坝基区及左坝肩
1、坝基区的工程地质特性坝基区位于河床、河漫滩物I、II级阶地地段，上部日勺第四系冲洪积物为砂质粉土和砂砾卵石，构造中密，厚度一般7-10m；下伏二叠系板岩、变质砂岩,弱风化带厚度一般3-5用完整性较差，节理较发育
2、坝基工程建设引起地质灾害预测坝基拟以砂砾卵层为持力层，坝基基础埋深
3.5m,基坑开挖深度约4nb构成基坑侧壁土体的砂砾卵石层，处在地下水位如下，工程建设所开挖的基坑深度较大，在地下水及土体的重力、侧向压力的作用下，有发生基坑侧壁土体坍塌、滑塌时也许，重要危害对象为基坑施工人员和设备，但由于可采用放坡或临时支护简朴工程措施预以防治，故预测其地质灾害危害程度中等，危险性中等
（二）右坝肩
1、工程地质条件右坝肩是由二叠系板岩、变质砂岩构成的1基岩岸坡，表层覆盖厚约
1.0-
2.0H勺坡洪积含粘性土碎石土岸坡高度约25-30ni
2、工程建设引起地质灾害预测右坝肩工程建设将形成高度25-30m（图4-1）日勺岩、土质边坡，边坡表层为厚L0-
2.0m口勺坡洪积松散层，下伏二叠系板岩产状150Z50°,发育两组节理
①310oZ75o,
②15Z60o,坡向300由于坝肩施工将形成基岩高边坡，边坡上覆盖松散土层，节理等构造面与地形边坡为不稳定组合，因此工程建设中有引起边坡滑塌、倒塌等地质灾害的也许，危害对象重要为施工人员及设备但由于可采用坡率法或边坡支护等措施预以防治，预测其地质灾害危害程度中等，危害性中等
三、引水隧洞工程建设引起地质灾害预测引水隧洞工程建设引起地质灾害的重要部位为隧洞进、出口地段隧洞洞身段工程建设也许引起的重要是隧洞洞顶掉块、冒顶、突水或岩爆时工程问题，不属地质灾害内容
（一）隧洞进口段
1、工程地质条件隧洞进口位于坝址右岸边坡，是由二叠系板岩、变质砂岩构成的岩质边坡，表层覆盖厚约日勺坡洪积覆盖层，基岩强风化层厚度一般L0-
2.0m；边坡高度约15-20m
2、工程建设引起地质灾害预测隧洞进口地段工程建设将形成高约15-20m的洞脸边坡，及其洞口至库区的渐变段边坡由于所形成日勺边坡高度较大为中高岩土质边坡，表层覆盖松散层，且有强风化基岩，基岩节理较发育，完整性较差，因此工程建设有引起洞脸等边坡倒塌、滑塌日勺也许，危害对象为施工人员及施工设备由于可采用坡率法或支护等工程措施预以防治，故预测其地质灾害危害程度中等，危害性中等
（二）隧洞出口段与隧洞进口段相似，预测隧洞出口段工程建设引起地质灾害的也许性中等，危险性中等
四、厂房区工程建设引起地质灾害预测
1、工程地质条件厂址区建筑物重要有厂房和尾水渠，位于右岸漫滩地段，其地层构造为上部厚粉土，下部10-12m厚的冲积砂砾卵石层，基岩为二叠系板岩（图4-2）
2、工程建设引起地质灾害预测厂房工程基础拟以冲积砂砾卵石层作持力层，基础埋深约
1.0-
1.5m,由于基坑开挖深度浅，工程建设引起坑壁土体侧滑、坍塌等灾害的I也许性小，危险性小
四、隧洞开挖弃土引起地质灾害预测隧洞开挖将形成约28865m3的碎石、块石弃土，弃土重要堆放于隧洞进出口附近H勺河谷H级阶地地段，假如堆放不妥（如堆放高度、堆放位置选择不合理）将会为次生倒塌、泥石流等灾害提供地质条件但由于可采用合理选择堆放地点、堆放方式等措施预以防治，其危害的重要对象是淤积河道，灾害危害程度轻，预测危险性小第三节工程建设也许遭受地质灾害危险性的I预测一.遭受B1倒塌（危岩）危险性预测B1倒塌位于坝址区下游150nl处，向下游距厂房区2500川，其规模属小二型，且现实状况危险性小；由于B1倒塌距坝址区和厂房区距离远，规模小，致灾范围有限，故预测工程遭受
3、结合工程场地地质条件及工程类型、规模，分析预测水电站工程在建设过程中及建成使用后，地质环境与工程之间的互相影响；分析工程建设引起或加剧地质灾害时也许性及其也许发生地质灾害的地段、灾害的类型及危险性；
4、分析评价工程建设自身也许遭受地质灾害的危险性；
5、对工程建设场地的合适性作出评价；
6、提出防治地质灾害的措施提议评估工作的重要根据有
（1）《地质灾害防治条例》（国务院令第394号）；
（2）《国土资源部有关加强地质灾害危险性评估工作的告知》（国土资发69号文及其附件《地质灾害危险性评估技术规定（试行）》）；
（3）某省省国土资源厅《有关转发lt;国土资源部有关加强地质灾害危险性评估工作的告知gt;日勺告知》（甘国土资环发[]15号）;
（4）《县（市）地质灾害调查与区划基本规定（实行细则）》（中国地质环境监测院）；
（5）某省省国土资源厅颁布的《某省省地质灾害防治工程勘查设计技术规定》；
（7）《某省省某县某河流阿一山水电站工程可行性研究汇报》（某省省水利水电勘测设计研究院）；
（8）《某省省某县某河流阿一山水电站初步设计阶段工程地质勘察汇报》（某省省水利水电勘测设计研究院第二分院）第一章评估工作概述第一节工程概况与征地范围
一、工程概况某县位于某省省某自治州全县辖3镇、11乡，总人口
7.78万，其中藏族占72%；全县国民生产总产值为
2.28亿元，农牧民人均收入1450元，某县是国家扶贫开发的重点县其危害的也许性、危险性小
二、遭受N1泥石流危险性预测由于N1泥石流沟堆积区位于右岸坝址区上游附近，虽然为低易发及小型泥石流，但由于该泥石流堆积区邻坝址区，对引水枢纽和库区都潜在危害，预测其危险性中等第五章地质灾害危险性综合分区评估及防治措施第一节地质灾害危险性综合评估原则与评估措施地质灾害危险性综合评估是在各单灾种危险性现实状况评估和预测评估的基础上，结合评估区地质环境条件的I差异和地质灾害隐患点时分布，进行地质灾害综合分区评估一.评估原则
1.就重不就轻的原则几种灾害同步出目前一种区时，按最重的灾种确定危险区级别，同步合适考虑灾害的分布密度
2.关联灾害加重的原则当几种灾害成因互相关联并存时，应在危害重日勺单灾种灾害级别的基础上提高一级
3.工程与灾害有关性原则对与工程建设关系亲密的灾害点作为重点，对工程建设不存在危害的可不参与
4.“区内相似，区际相异”日勺原则在进行地质灾害综合分区时，将地质环境条件相似的区段划分为同一区，而差异性大的区段划分为不一样区二.评估的重要根据
1.区域地质环境条件；2,地质灾害的分布发育特性;
3.各灾种的危险性现实状况评估成果；
4.各灾种的预测评估成果；
5.工程的布设及拟建工程特点三.评估模式与评估措施根据拟建工程性质、建设工程特点和地质灾害的分布发育特性，自库区上游至下游，采用信息迭加法进行地质灾害危险性综合评估，评估成果可结合地质环境条件予以合适归并第二节地质灾害危险性综合分区评估根据以上评估原则、根据和措施，将评估区地质灾害危险性综合分区划分为两个区（详见附图），即危险性小区和危险性中等区危险性中等区由两个亚区构成，一是坝址区及隧洞进口段，现实状况地质灾害为B1倒塌和N1泥石流，危险性小；预测基坑和引水隧洞进口部位工程建设引起地质灾害危险性中等，工程建设遭受N1泥石流灾害的危险性中等二是隧洞出口部位无现实状况地质灾害，预测隧洞工程建设引起洞脸边坡地质灾害危险性中等危险性中等面积计
2.6km2,占评估总面积的17%其他地段均为危险性小区，面积
2.6km2,占93%第三节建设场地合适性分区评估现根据建设场地合适性分级的划分原则（表5—1）,结合评估区地质环境条件和拟建工程特点，地质灾害危险性现实状况、预测和综合评估成果，进行建设场地合适性分级评估表5-1建设场地合适性分级表级别分级说明适宜地质环境复杂程度简朴，工程建设遭受地质灾害危害日勺也许性小，引起、加剧地质灾害的也许性小，危险性小，易于处理基本合适不良地质现象较发育，地质构造、地层岩性变化较大，工程建设遭受地质灾害危害区I也许性中等，引起、加剧地质灾害欧I也许性中等，危险性中等，但可采用措施予以处理合适性差地质灾害发育强烈，地质构造复杂，软弱构导致发育区，工程建设遭受地质灾害危害欧1也许性大，引起、加剧地质灾害的也许性大，危险性大，防治难度大评估成果为阿一山水电站坝区、引水隧洞进出口等综合评估地质灾害危害性中等区，工程建设用地基本合适其他综合评估地质灾害危害性小区段，工程建设用地合适第四节防治措施根据评估区地质环境条件，地质灾害的危险性现实状况和预测评估成果得出，评估区重要地质灾害为倒塌隐患和泥石流两类现针对地质灾害分布特点及对工程的危害程度和危害方式,按照“以防为主、防治结合”欧I原则，到达保护地质环境，防止和减少地质灾害损失为目的，对各类地质灾害分别提出如下防治措施提议
1、对于左右坝肩施工开挖时也许存在日勺边坡岩土体倒塌、坍塌、崩落等地质灾害隐患，可采用如坡率法、临时支护或临时支挡等措施，以保证坝肩施工的安全与稳定；同步应做好地表、地下水的排截工作；
2、对于引水隧道进口、出口边坡、施工开挖时也许存在的边坡坡积物及风化层倒塌、坍塌等地质灾害隐患，可采用护坡、临时支护或临时支挡等措施，或与洞脸边坡的永久护坡措施结合防治，以保证施工及运行H勺安全与稳定，同步应做好地表、地下水的排导工作；
3、隧洞穿越破碎带或软弱夹层时，围岩稳定性差，有也许引起坍塌、倒塌、冒顶等地质灾害，开挖时应及时跟进支护，边开挖边支护；并做好隧洞的I防水；
4、对于坝基、厂址区厂房和尾水渠基坑开挖施工中也许存在的基坑边坡岩土体侧向滑移、坍塌等地质灾害隐患，可采用如坡率法、降水、临时支护或支挡等工程措施，以保证施工期间基坑边坡的安全；
5、对于隧洞洞身斜坡段和水平段、调压井、压力钢管开挖中也许存在的岩体倒塌、坍塌等地质灾害，开挖时应采用如锚喷等支护措施；
6、隧洞洞身通过日勺小支沟，由于冲沟两侧岸坡陡、风化卸荷裂隙较发育，埋深较浅的地段施工中应引起重视，采用对应的防护措施；
7、左坝肩施工开挖应注意维持路堤边坡日勺稳定性，以免引起路堤边坡失稳危害202省道安全；
8、由于坝址区和厂址区紧邻基岩山体，工程施工开挖后将形成永久边坡，为防止边坡失稳对引水枢纽和发电系统构成危害，应对其采用对应的放坡或边坡支护、支挡措施；
9、施工时，若发现地质条件与勘察成果变化较大时，应及时反馈信息，对坡体变形的也许性深入进行论证；
10、施工中，若发现边坡岩土体有变形迹象时，应及时做好监测和预警工作；
11、土石方工程尽量做到移挖作填，以减少弃土（渣）H勺堆放形成的不稳定边坡，采石、取土时应选择合理欧I开挖、堆置方式、高度及坡率，防止引起土体倒塌灾害结论与提议
一、结论
1、阿一山水电站位于某省省某县某河流干流上，是某河流梯级开发的J第六级电站，电站总装机容量5MW,保证出力
0.84MW,设计水头44米，设计引水量
13.06m3/s,数年平均发电量2206万kW#8226;h,年运用小时4411h主体工程总投资
3547.78亿元，工程永久占地
19.2亩该项目属一般建设项目
2、本次工作确定评估范围为以某河流为中釉线，南侧（右岸）外推至斜坡第一分水岭，泥石流沟合适向沟脑延伸，北侧（左岸）至河岸为界，上、下游分别以水库回水位和场区边界分别向外延伸500〜800m评估面积约
2.8n
123、工程场区属于地质灾害低易发区，地形和地貌类型较简朴，岩相岩性变化不大，岩土体工程地质条件很好，水文地质条件简朴，破坏地质环境日勺人类工程活动一般，地质灾害发育程度一般，地质环境条件复杂程度为中等综合鉴定地质灾害危险性评估级别为三级
4、评估区发育倒塌隐患和泥石流两类地质灾害，其中，倒塌隐患1处，沟谷泥石流1条现实状况评估危险性小
5、预测评估，坝址区及左、右坝肩，引水隧洞进出洞口段、渐变段段施工引起倒塌、坍塌和侧滑等地质灾害的危险性中等；预测库区引起库岸岸坡倒塌、滑坡等灾害时也许性小、危险性小；拟建工程坝址工程段遭受现实状况N1泥石流灾害H勺危险性中等，遭受B1倒塌灾害的危险性小
6、综合评估，坝址段、引水隧洞进口段、隧洞出口段等地段为地质灾害危险性中等区评估区其他地段，包括库区、引水隧洞洞身段和厂房区、尾水渠等工程段，综合评估为地质灾害危险性小区
7、建设场地合适性评估，地质灾害危险性小的工程区段包括库区、引水隧洞洞身段和厂房区、尾水渠地段，建设场地合适，面积约
2.6km2,占评估区的197%；地质灾害危险性中等区段，包括坝址区左、右坝肩和坝基，引水隧洞进出洞口段、渐变段，建设场地基本合适，面积约
0.2km2,占7%
二、建议
1、对于以渗透性强取I砂砾卵石为坝基持力层的拦水坝也许存在的坝底渗漏问题，应采用对应日勺地基处理与防渗措施；
2、在工程建设中应注意对地质环境和生态环境日勺保护；施工中做好植被保护工作，减少不必要的I破环；
3、、施工时应尽量避开雨季，以防突发性地质灾害的发生
4、对各类弃土必须进行专门堆置场地勘察或堆置论证，选择无致害危险性的地质环境和地貌环境场地进行堆置阿一山水电站位于某省某县口勺某河流干流桑科土门关的达麦乡段，是某河流梯〜级开发的第六座小水电工程，本水电站采用引水式方案开发，枢纽建筑物挡水高度为
5.51m,正常蓄水位
2778.45m,最大净水头
48.7m,最小净水头
44.0m,保证出力
0.84MW,电站设计引水流量
13.06m3/s,设计保证率为P=85%,数年平均发电量2206万KW.h,装机年运用4411h本工程初设确定两个方案，设计采用上坝线方案，即处在达麦乡下游
1.37km河段为上坝线方案工程重要建筑物由引水枢纽、引水隧洞和厂区三部分构成引水枢纽采用闸坝结合的I布置方式，从左至右依次为左岸溢流坝长
10.8m,泄洪冲砂闸长
17.2m,右岸泄冲闸上游布置引水建筑物进水口引水建筑物重要由进水口、隧洞、调压室、压力管道构成进水口位于河道右岸，其底板高程为
2773.25m,并通过喇叭口与隧洞连接隧洞全长
2387.45m,断面为圆形,洞径3m调压室为阻抗式，总高度
25.13m,内径6mo压力管道采用集中供水方式，管道为采用Y形布置，总管直径
2.3m,长
90.Um；两条岔管与水轮机连接，管径
1.6m,总长
60.84m厂区位于河道右岸，主厂房长
25.33m,宽
10.6m,内置两台HLA551—WJ—90（SFW2500—10/1730）卧式水轮发电机，装机2X
2.5MW,机组中心距
8.5m副厂房布置于主厂房上游，长
25.33,宽
7.5,设有中央控制室、高压开关室等升压站位于主厂房左侧40m,占地25X20m厂区设
401.5m的护岸该工程距某县城18km,距兰州市约270km,距合作市67km,对外交通较为便利（图1—1）
二、征地范围阿一山水电站重要建筑物由引水枢纽、引水建筑、厂区三部分构成工程竣工后无沉没耕地，工程永久占地
19.2亩（图1-2）,其中枢纽区占地
6.7亩，管理区占地2亩，厂区占地6亩，道路占地
4.5亩；土地类别是耕地4亩，弃耕地
0.7亩，坡地
11.8亩，河道
2.7亩另需占用河漫滩20亩，作为弃渣场地，工程竣工后平整铺土，植树造林第二节以往工作程度区内先后有多行业在此开展了区域地质和水文、工程、环境、灾害地质等方面时工作，基本查明了区内口勺构造、地层，对岩土体工程地质特性、水文地质条件和地质灾害的发育分布规律等也有了一定的认识，为本次评估工作提供了基础资料重要有
1、《某省省区域地质志》，某省省地矿局,1989年；
2、《1:100万某省省水文地质图及阐明书》，某省省地质环境监测院，；
3、《1:20万合作幅地质图及阐明书》，某省省地质局第一区测队，1972年；
4、《1:20万循化幅地质图及阐明书》，某省省地质局第一区测队，1972年；
5、《某省省东部地质灾害研究》，某省省地勘局水文一队，1993年；
7、《某河流阿一山水电站工程可行性研究汇报》，某省省水利水电勘测设计研究院，；
（8）《某河流阿一山水电站初步设计阶段工程地质勘察汇报》，某省省水利水电勘测设计研究院，第三节工作措施及完毕日勺工作量
1、工作措施
（1）充足搜集运用已经有区域地质、水文地质、工程地质和气象、水文及工程建设对地质环境影响等方面的资料；
（2）进行场地地质地貌与地质灾害调查，以150000地形图为工作底图，调查点采用GPS定点，并进行地质灾害致灾灾情访问、数码相机拍照、填制表格等；
（3）室内资料整顿、综合研究，进行评估汇报编写
2、工作开展状况4月下旬接受委托后，院成立了专门项目组，认真搜集有关区域地质、水文、工程、环境、灾害地质和气象、水文等资料，并根据《技术规定》，结合建设项目特点对地质环境条件的基本特性进行了分析，初步确定了评估级别和评估区范围，于5月2日―5月3日进行了野外调查工作，随即开始室内资料整顿和评估汇报时编写工作，于5月15日完毕评估工作合计投入技术人员5人
3、完毕工作量完毕的重要工作量见表l-lo表1-1完毕日勺重要工作量表项目单位数量说明调查面积km
26.5以工程为中心展开调查调查路线km10包括穿插路线灾害调查点处2倒塌、泥石流搜集运用资料份5区域地质、水文地质工程地质、气象、水文等现场访问人.次3当地居民、年老者为主地质照片张
174、工程质量评述评估工作程序严格按《技术规定》进行（图1-3）,充足搜集了评估区及周围已经有资料，认真细致地开展野外地质调查和访问；各项工作严格按全面质量管理和IS09001原则规定进行全过程原则化管理，并通过内部三级校审工作程序、工作内容、工作精度等均满足《技术规定》规定第四节评估范围与级别确实定
一、评估范围根据《技术规定》，结合本区地质环境条件、地质灾害日勺分布和发育特性以及工程建设特点，确定评估范围为以某河流为轴线，两侧外推至斜坡第一分水岭,泥石流沟合适向沟脑延伸，上、下游分别以水库回水位和场区边界分别向外延伸500〜800m评估面积约
2.80kni2
二、评估级别确实定
1、建设项目日勺重要性电站总装机容量5MW,保证出力
0.84MW,最大净水头
48.7m,最小净水头
44.0m,电站设计引水流量
13.06m3/s,数年平均发电量2206万KW.h,装机年运用4411h电站工程总投资
3547.o78万元，工程静态总投资
3396.2万元，工程永久占地
19.2亩工程规模属V等小
（2）型根据《技术规定》
5.
8.2条建设项目重要性分类，该项目属一般建设项目
2、地质环境条件该建设工程位于本省日勺地质灾害低易发区评估区地形较简朴，地貌类型单一，岩相岩性变化不大,岩土体工程地质条件很好,水文地质条件简朴，破坏地质环境的人类工程活动一般，地质灾害发育程度属一般综合分析确定评估区地质环境条件复杂程度为中等
3、评估级别根据拟建工程欧I重要性和地质环境条件复杂程度，按《技术规定》分级原则，拟建工程地质灾害危险性评估级别为三级第二章地质环境条件第一节气象、水文
一、气象本区属甘南高原气候，具有冬季较长、夏季较短、温差较大等特点据某县气象站资料，年平均气温
2.6℃,一月平均气温-
9.0℃,七月平均气温
12.8C,极端最低气温-
26.7℃,极端最高气温
28.9℃整年日照时数2296h数年平均降水量
444.4nini,重要集中在6〜9月，占整年降水量的71%；数年平均年蒸发量1134mm年最大积雪深度16cm,最大冻土深度139cm以SW风为主，最大风速16m/s,平均风速
2.2m/s（表2-1）表2-1夏河站基本气象资料表月份项日1234567891011气温℃-9-
6.5-
1.
147.
910.
412.
812.
18.
23.2-
3.4-
7.
52.6极端最高气温℃
14.
716.
921.
326.
824.
928.
928.
328.
426.
523.
718.
813.
228.9极端最低气温℃-
24.
623.
720.3-
16.8-
6.5-
2.
50.2-
0.1-
5.
212.219-
26.7-
26.7相对湿度45505463%
426672747465534258.3降水量mm
1.
53.
28.
322.257,
26283.
2107.
464.
329.
450.
7444.4积雪深度cm46129690021116日照时数h
195.
4182.
7192.
8203.
9190.
9195.
1197.
6193.
5148.
2187.
7201.
5206.
82296.1蒸发量mm
57.
269.
1106.
8150.
7162.
3152.
9158.
3150.
4106.
498.
567.
258.
91333.7地温℃
17.
623.
128.
434.
43536.
939.
337.
729.
325.
11816.
728.5冻土深度cm130139132123990002114697139平均风速m/s
2.
12.
42.
62.
52.
221.
91.
92.
12.
22.
2.
22.21最大风速m/s14141612111110101112。
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