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塔吊安拆专项施工方案（两篇）
一、工程概况及编制依据慈溪恒元广场项目位于慈溪市东部商务区15#-A、15#-B,南至北三环，东至山洞桥耕地、北至规划广场路、西至规划中央大街总用地面积约为
27359.2平方米，拟建主楼19-24层办公酒店，裙房三层商业用房，地下室二层，总建筑面积约
13.6万平方,米（地下室约
4.2万平方米），上部框剪结构本工程布局二台QTZ80塔吊分别用于垂直运输，其中1#塔吊位置4-5/R-S轴之间，2#塔吊位置14-15/R-S,桩基为6800mm钻孔灌注桩，桩顶标高-
3.600m.塔吊扶墙位置设置如下各道附着装置之间的间隔距离必须严格按照塔吊使用说明书进行设置，允许根据实际情况在1M的范围内进行适当调整，调整到附墙框安装在塔身标准节有横腹杆的位置根据《工程地质勘察报告》ZK8号钻孔、ZK10号钻孔；《QTZ80塔吊说明书》、《建筑桩基技术规范》（JGJ94—94）、《宁波市建筑桩基设计与施工细则》（2001甬DBJ02—12）o本方案计算采用品茗安全软件2010版本
二、1#塔吊格构式基础设计验算.（1#塔吊位于ZK8号钻孔附近）塔吊型号QZT80；、塔吊基本参数1塔吊自重Gt550kN；标准节长度b3m；最大起重荷载Q80kN；塔吊地脚螺栓性能等级高强
10.9级；塔吊起升高度H41m；塔吊地脚螺栓的直径d30mm；塔身宽度B
1.6m；塔吊地脚螺栓数目n12个；、格构柱基本参数2格构柱计算长度lo
6.0m；格构柱缀件节间长度a
10.5m；格构柱缀件类型缀板；格构柱基础缀件节间长度az:2m；格构柱分肢材料类型L125X10；格构柱截面宽度bi
0.5m；格构柱钢板缀件参数宽100mm,厚10mm；格构柱基础缀件材料类型LlOOxlO；、基础参数3桩中心距a
2.7m；桩直径d
0.8m；桩入土深度128m；桩型与工艺泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩;桩混凝土等级C35；桩钢筋型号HRB335；Gp-基桩自重设计值,G=
351.86kN；PT/2+G=
875.175/2+1715=
2152.588kN
26.375kN；gk gPLk/2+Gp=
628.444/2+
351.858=
666.08kN
26.375kN；桩抗拔满足要求
八、桩配筋计算、桩构造配筋计算1按照构造要求配筋A=n d2/4X
0.65%=
3.14X80074X
0.65%=3267mni2s、桩抗压钢筋计算2经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋！、桩受拉钢筋计算3依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002第
7.4条正截面受拉承载力计算N Wf Ays式中N——轴向拉力设计值，N=
26375.21N；f——钢筋强度抗压强度设计值，f=300N/mm2；y yA——纵向普通钢筋的全部截面积sA=N/fy=
26375.21/300=
87.92mm2s建议配筋值HRB335钢筋,1120实际配筋值
3456.2mnM依据《建筑桩基设计规范》JGJ94-2008,箍筋采用螺旋式，直径不应小于6m%间距宜为200〜300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2nl设一道直径不小于12mni的焊接加劲箍筋
三、2#塔吊格构式基础设计验算.2#塔吊位于19号钻孔附近、塔吊基本参数1塔吊型号QZT805214；标准节长度b3m；塔吊自重Gt550kN；塔吊地脚螺栓性能等级高强
10.9级；最大起重荷载Q80kN；塔吊地脚螺栓的直径d30inm；塔吊起升高度H41m；工作状态下荷载计算塔身宽度B
1.6m；一）、塔吊受力计算塔吊地脚螺栓数目n12个;、格构柱基本参数2格构柱计算长度lo
6.0m；格构柱缀件节间长度
0.5m；格构柱缀件类型缀板；格构柱基础缀件节间长度a2m；格构柱分肢材料类型L125X10；格构柱截面宽度bi
0.5m；格构柱钢板缀件参数宽100mm,厚10mm；、基础参数3格构柱基础缀件材料类型LlOOxlO；桩中心距a
2.7m；桩入土深度128m；桩直径d
0.8m；桩混凝土等级C35；桩型与工艺泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩;桩钢筋直径20mm；桩钢筋型号HRB335；承台宽度Be4m；承台混凝土等级为C35；承台厚度h
1.2m；承台钢筋直径20；承台钢筋等级HRB335；承台箍筋间距:250mm；承台保护层厚度50mm；、塔吊计算状态参数4地面粗糙类别A类近海或湖岸区;主弦杆材料角钢/方钢；风荷载高度变化系数
0.5；工作状态主弦杆宽度c250mm；所处城市浙江慈溪市，额定起重力矩Me800kN•m；塔吊倾覆力矩M
1160.31kN-m；基本风压3°
0.45kN/m2,基础所受水平力P:35kN；、塔吊竖向力计算1承台自重G（=25XBeXBeXh=25X
4.00X
4.00X
1.20=
480.OOkN；作用在基础上的垂直力:Fk=Gt+Gc+Q=
550.00+
480.00+
80.00=
1110.OOkN；、塔吊风荷载计算2地处浙江慈溪市，基本风压3O=O.45kN/m2；挡风系数计算6=3B+2b+4B2+b21/2c/Bb挡风系数
①二
0.79；体型系数八=L90；查表得荷载高度变化系数口z=
0.50；高度z处的风振系数取P=
1.0；z所以风荷载设计值为3=
0.7义BzX uX P X Go=O.7Xl.OOXl.90X
0.50X
0.45=
0.30kN/m2；sZ、塔吊弯矩计算3风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算X
①XBXHXHX
0.5=
0.30X
0.79X
1.60X
41.00X
41.00X
0.5=
318.31kN•m；总的最大弯矩值M.nax=
1.4X Me+Ms+PXh=
1.4X
800.00+
318.31+
35.00X
1.20=
1160.31kN-m；、塔吊水平力计算4水平力V=w XBXHX
①+P=
0.45X
1.60X
41.00X
0.79+
35.00=
58.35kNk、每根格构柱的受力计算5塔吊承台作用于承台顶面的作用力F=
1110.OOkN；kMkmax=
1160.31kN•m；Vk=
58.35kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算、桩顶竖向力的计算1Nik=F+G/n±M yi/S y/；y式中n—单桩个数，n=4；F一作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；G—桩基承台的自重标准值；My一承台底面的弯矩标准值；yj一单桩相对承台中心轴的Y方向距离；心—单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力N*Fk/4+kXaX2-05/2X aX2°52=
1110.00/4+
1160.31X
2.70X2°-5/2X
2.70X2{52=
581.38kN；最小压力Nkmi产Fk/4—MkmaxX X2』5/2X aX2-0-52=
1110.00/4-
1160.31X
2.70Xa2心/2X
2.70X2-052=-
26.38kN；需要验算桩基础抗拔力、桩顶剪力的计算2Vo=L2V/4=L2X
58.35/4=
17.50kN；
二、塔吊与承台连接的螺栓验算、螺栓抗剪验算1每个螺栓所受剪力Nvb=n nd2fv74=lX
3.14X
30.002X310/4=
219.13kN；vNv=L2VMn=L2X
58.35/12=
5.83kN
219.13kN；螺栓抗剪强度满足要求、螺栓抗拉验算2niXNt=Nmin其中m—塔吊每一个角上螺栓的数量，n尸n/4；Nt—每一颗螺栓所受的力；N b=Ji d2ftb/4=
3.14X
26.722X500/4=
280.29kN；t eNt=l.2N/ni=
1.2X
26.38/
3.00=
10.55kN
280.29kN；kmin螺栓抗拉强度满足要求、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算3Nv/N b2+Nt/Ntb21/2W1v其中
1、N--------个普通螺栓所承受的剪力和拉力；tN、b、NJ、N b——个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；cN/Nvb2+Nt/Ntb2°=
5.83/
219.132+
10.55/
280.292°=
0.05；v螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求
三、承台验算、承台弯矩的计算1依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第
5.
9.1条Mx二ZNiyiM=ENiXiy其中Mx,此一计算截面处XY方向的弯矩设计值；―yi一单桩相对承台中心轴的XY方向距离,取a-B/2=⑵70-
1.60/2=
0.55m；N〃一单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值:Mx=My=2X
0.55X
461.38X
1.2=
609.02kN•m
0、螺栓粘结力锚固强度计算2锚固深度计算公式h2N/nd[fb]其中N—锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=
10.55kN；d—楼板螺栓的直径，d=30mm；[fb]—楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，[fb]=L57N/mm2；h—楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h
210.55义
1073.14X
30.00X
1.57=
71.30mm；构造要求h—
660.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于
660.OOmmo、承台截面主筋的计算3依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002第
7.2条受弯构件承载力计算Q s=M/a if bho2c工二l-l-2a1/2sY s=1-^/2As=M/Y shofy式中a】一系数，当混凝土强度不超过C50时，a1取为
1.0,当混凝土强度等级为C80时，a取为
0.94,期间按线性内插法得
1.00；九一混凝土抗压强度设计值查表得
16.70N/mm2；h一承台的计算高度台=
1200.00-
50.00=
1150.00mm；fy一钢筋受拉强度设计值，f=300N/mm2；y经过计算得a=
609.02X
1071.000X
16.700X
4.000X10，X
1150.0002=
0.007；s^=l-l-2X
0.007°』007；Ys=1-
0.007/2=
0.997；Asx=Asy=609・02X
1070.997X
1150.000X300=
1771.389mm2；由于最小配筋率为
0.15%,所以最小配筋面积为1200X4000X
0.15%=7200mm2；建议配筋值HRB335钢筋，20@170o承台底面单向根数23根实际配筋值
7226.6mnL、承台斜截面抗剪切计算4依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第
5.
9.10条桩对矩形承台的最大剪切力为V=
697.65kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式V W B hs a ftboho其中，bo——承台计算截面处的计算宽度，boMOOO.00mm；入一计算截面的剪跨比,入=a/h,此处,a=
2700.00-
1600.00/2=
550.00mm,当入〈
0.25时，取入二
0.25；当人3时，取入二3,得入二
0.48；Phs——受剪切承载力截面高度影响系数，当ho〈8OOmni时，取h°=800nim,ho2000mm时,h=2OOOmm,其间按内插法取值,2八二800/1150913；o承台剪切系数，a=
1.75/
0.478+1=
1.184；h一承台计算截面处的计算高度，ho=
1200.00-
50.00=
1150.00mm；
697.65kN
0.91X
1.184X
1.57X4000X1150/1000=
7808.05kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！
四、单肢格构柱截面验算、格构柱力学参数1L125xl0A=
24.37cm2i=
3.85cm I=
361.67cml zo=
3.45cm每个格构柱由4根角钢L125xl0组成，格构柱力学参数如下I F[I+AX bi/2-zo2]X4=[
361.67+
24.37X
50.00/2-
3.452]X4=
46716.64cm1；XA『AX4=
24.37X4=
97.48cm2；Wi=I i/bi/2-zo=
46716.64/
50.00/2-
3.45=
2167.83cm3；xixi=Ixi/A i°-5=
46716.64/
97.48°=
21.89cm；n、格构柱平面内整体强度2Nmax/An尸697・65X
10797.48X102=
71.57N/mm2f=300N/mni2；格构柱平面内整体强度满足要求、格构柱整体稳定性验算3Loxi=lo=
4.30m；XxFLoxiXlO2/ixF
4.30X
10721.89-
19.64；单肢缀板节间长度:ai=
0.50m；X=Li/i=
50.00/
2.48=
20.16；1v入oxi=入x/+入，严=
19.642+20,162O=
28.15；查表
①、二
0.94；Nmax/
①xA=697・65X
1070.94X
97.48X10=75・94N/mm2f=300N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求、刚度验算4^ax=A0x1=
28.15[X]=150满足；m单肢计算长度lol=ai=
50.00cm；单肢回转半径ii=
3.85cm；单肢长细比入i=loi/ii=50/
3.85=
12.
990.7X=
0.7X
28.15=
19.7；因截面无削弱，不必验max算截面强度分肢稳定满足要求
五、整体格构柱基础验算、格构柱基础力学参数1单肢格构柱力学参数1x1=
46716.64cm4A i=
97.48cm2nWi=
2167.83cm3i i=
21.89cmx格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数Ix2=[Li+Ani xb x1072-b1X10722]X4=[
46716.64+
97.48X
2.70X102/2-
0.50X10722]2X4=
4904898.54cm1An2=Ani x4=
97.48X4=
389.92cm2；W=Ix2/b/2-bi/2=
4904898.54/
2.70X1072-
0.50X1072=
44589.99cm3；22ix2=Ix/An20-5=
4904898.54/
389.92°=
112.16cm；
2、格构柱基础平面内整体强度
21.2N/An+
1.4M/YxXW=
1332.00X10/
389.92X102+
1624.43X
1071.OX
44589.x99X103=
70.59N/mm2f=300N/mm2格构式基础平面内稳定满足要求、格构柱基础整体稳定性验算3L OX2=1O=
4.30m；x x2=Lox/ix2=
4.30X
107112.16=
3.83；2An2=
389.92cm2；A=2X
19.26=
38.52cm2；dy2x0x2=x2+40X An/Ady2=
3.83~40X
389.92/
38.52°-
20.48；X22查表lx=O.97；N EX-叮？EAn2/
1.1入0x22N EX=
171756.88N；L2N/6xA+
1.40M/Wi l-
1.24N/NEx Wfmx xxx
1.2N/IxA+
1.43M/Wi1-
1.21N/N EX=
29.68N/mm2^f=300N/mni2；mx xxX格构式基础整体稳定性满足要求、刚度验算4X=X=
20.48[X]=150满足；单肢计算长度lo2=a=2OO.00cm；max0X22单肢回转半径1尸
21.89cm；单肢长细比入i=lo/ixF2OO/
21.89=
9.
140.7入皿=
0.7义
20.48=
14.342因截面无削弱，不必验算截面强度刚度满足要求
六、柩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算:Quk—Qsk+Qpk—U52Qsikl i^QpkApu------桩身的周长，u=
2.513m；序号土厚度ni土侧阻力标准值kPa土端阻力标准值kPa士名称
18.
7016.
000.00粉土
20.
6011.
000.00粉质粘土夹粉层
332.
9010.
00375.00淤泥质粉质粘土A——桩端面积，Ap=
0.503m2；各土层厚度及阻力标准值如下表P由于桩的入土深度为
28.00m,所以桩端是在第3层土层单桩竖向承载力验算:Quk=
2.513X
332.8+375X
0.503=
1024.913kN；单桩竖向承载力特征值:R=Ra=Q/2=
1024.913/2=
512.457kN；llkN=
581.375kNWL2R=
1.2X
512.457=
614.948kN；k桩基竖向承载力满足要求！
七、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值:Tuk=2入iQsikUil―
627.313kN；其中电一桩基抗拔极限承载力标准值；3—破坏表面周长，取u=冗d=
2.51m；qsik一桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；入i一抗拔系数，砂土取
0.50—
0.70,粘性土、粉土取
0.70—
0.80,桩长1与桩径d之比小于20时，X取小值；L—第i层土层的厚度群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值T=uiS入iqsikh/4=
873.6kN；gkui一桩群外围周长，ui=4X
2.7+
0.8=14m；经过计算得到TUk=2入iq Uili=
627.31kN；sik桩基抗拔承载力公式NkW Tgk/2+GgpNkW Tu/2+Gpk其中M-桩基上拔力设计值，N=
26.38kN；kG-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，G=
1715.OOkN；gP gPG-基桩自重设计值，G=
351.86kN；P PT/2+G=
873.6/2+1715=
2151.8kN
26.375kN；gk gPTuk/2+G=
627.313/2+
351.858=
665.515kN
26.375kN；P桩抗拔满足要求
八、桩配筋计算、桩构造配筋计算1按照构造要求配筋A=Ji d2/4X
0.65%=
3.14X80074X
0.65%=3267mms、桩抗压钢筋计算2经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋！、桩受拉钢筋计算3依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002第
7.4条正截面受拉承载力计算N Wf Ays式中N——轴向拉力设计值，N=
26375.21N；f——钢筋强度抗压强度设计值，f=300N/mm2；y yAs——纵向普通钢筋的全部截面积桩钢筋直径20mm；承台宽度Be4m；承台厚度h
1.2m；承台混凝土等级为C35；承台钢筋等级:HRB335；承台钢筋直径20；承台保护层厚度50mm；承台箍筋间距:250mm；、塔吊计算状态参数4地面粗糙类别A类近海或湖岸区；风荷载高度变化系数
0.5；主弦杆材料角钢/方钢；主弦杆宽度c250mm；工作状态所处城市浙江慈溪市，基本风压a
0.45kN/m2,额定起重力矩Me800kN-m；基础所受水平力P35kN；塔吊倾覆力矩M
1160.31kN•m；工作状态下荷载计算
一、塔吊受力计算、塔吊竖向力计算1承台自重Ge=25XBeXBeXh=25X
4.00X
4.00X
1.20=
480.OOkN；作用在基础上的垂直力Fk=Gt+Gc+Q=
550.00+
480.00+
80.00=
1110.OOkN；、塔吊风荷载计算2地处浙江慈溪市，基本风压3O=O.45kN/m2；挡风系数计算6=3B+2b+4B2+b21/2c/Bb挡风系数4=
0.79；体型系数h=
1.90；查表得荷载高度变化系数L=
0.50；高度z处的风振系数取所以风荷载设计值为3=
0.7义3义LUX UZX Qo=O.7Xl.OOXl.90X
0.50X
0.45=
0.30kN/m2；、塔吊弯矩计算3风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算As=N/f=
26375.21/300=
87.92mm2y建议配筋值:HRB335钢筋,1120o实际配筋值
3456.2mn依据《建筑桩基设计规范》（JGJ94-2008）,箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mni,间距宜为
200、300nmi；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4nl时，应每隔2m设一道直径不小于12nlm的焊接加劲箍筋
四、塔吊使用注意事项
1.塔吊应当回填土结束后，从上部承台算起.
2.先挖土至塔吊承台底板处，进行底板处承台硅施工，当杜强度达到70%以上方可使用.
五、塔吊的安装步骤
（一）组装
1、按技术要求设置承台和预埋地脚螺栓
2、塔身自下而上的组成为底架基础节
3、将已经组装底架吊在舲承台上，使底架保持水平，拧紧地脚螺栓
4、把基础节吊装在底架上固定好，注意基础节上有踏步的一面塔身要与建筑物垂直.
5、将高度为3nl的一节标准（主弦杆内衬圆钢）慢慢吊装在基础节上安装时，注意标准节上的踏步和梯子要和基础上的相对应，标准节之间的连接采用12个特制的M30高强度螺栓，必须按规定达到4800N-M的预紧力矩
6、在地面上将爬升架拼装成整体，并装好液压系统，然后将爬升架吊起，套在标准节和基础节外面，并使套架上的爬升搁在基础节的最后一节踏步（套架上有油缸的一面对准塔身上有踏步的一面套入）
7、在地面上先将上下支座以及回转机构，回转支座，平台等装为一体，然后将这一套部件吊起安装在塔身节上用4个销子和4个M45的高强度螺栓将下支座分别与爬升架和塔身节相连（引用梁要与建筑平行）
8、在塔顶上连好一切平衡连杆，然后吊起塔顶用4个销子固定在上支座上，塔顶倾斜的一面与吊壁处同一侧
9、在平地上拼装好平衡臂，并将卷扬机构、配电箱、电阻箱等在平衡臂上，接好各部分所需的电线，然后，将平衡臂吊起来与上支座用销轴固接完后，再抬起平衡臂成一角度至平衡拉杆的安装位置，安装好平衡臂拉杆，再将吊车卸载
10、吊起重
2.3t的尾衡配重的一块，放在从平衡臂尾端的平衡台上
11、在地面上，先将司机室的电气设备检查好以后，将司机室吊起至上支座的上面，然后，用销轴司机室与上支座连接好
12、起重机臂与起里臂拉杆
①组合吊臂长度，用相应销轴把它们装配在一起安上小车和吊篮，并把小车和吊篮固定在吊臂根部，把吊臂搁置在1m高左右的支架上，使小车和吊篮离开地面，装上小车牵引机构所有销轴都要装上开口销，并将开口销打开
②组合吊臂拉杆长度，用销轴把它们连接起来，固定在吊臂上弦杆的相应支架
③检查吊臂上的电路是否完善，并穿绕小车牵引钢丝绳
④用汽车起重机将吊臂吊成平衡提升，提升中必须保持吊臂处于水平位置，使用吊臂能够顺利地安装到上支座的吊臂绞点上
⑤在吊臂与上支座连接完毕后，继续提升吊臂，使吊臂头部稍微抬起，并将起升机构钢丝绳绕过踏顶的安装滑轮，按要求连接好，然后开动卷扬机拉起拉杆，使销轴使其连接到塔顶上拉杆上
⑥松弛起升机构钢丝绳，把吊臂缓慢放下，使拉杆处于拉紧状态，然后，松弛起升钢丝绳
13、穿绕起升钢丝绳，将起升钢丝绳入卷筒引起，经塔顶导向滑轮后，绕过在臂架根部的起重量限制器滑轮，再引向小车滑轮与吊沟滑轮穿绕最后，将绳端固定在臂头上，把小车开至最根部，转动小车上带有棘轮的小储绳卷筒把牵引绳尽力张紧
（二）塔身标准节的安装
1、将起重臂旋转至引入塔身标准节的方向（起重臂位于爬升架上外伸，框架的正上方）如果准备加上几个标准节，则把要加的标准节一个个吊起依次排列在起重臂正下方
2、放松电缆上部略大于总的爬、升高度，将爬升架和下支座间用4个销子穿起联结好
3、在地面上先用引进小车将标准节钩住，然后吊起标准节，调整小车的位置使得塔吊的上部重心落在顶升油缸梁的位置上
4、拆除塔身和下支柱之间的四个高强度螺栓
5、将顶升横梁挂在塔身的踏步上，开动液压系统使活塞杆全部伸出后，销死活塞杆，使套加上的爬升搁在塔身的踏步上，接着油缸全部缩回，重新使顶升横梁挂在塔身踏步上，再次全部伸出油缸，此时塔身上方引至塔身的正上方，对准标准节的螺栓将上下塔身标准节连接牢靠（拧紧螺栓予紧力570KN,予紧力矩4800N.M）,退出引进小车，用吊钩吊下引进小车，钩住一个要加的标准节，吊起标准节
6、按上述方法，加入第二节后，将下支座与塔身之间的四个连接螺栓拧紧
7、安装好底架的四个斜撑杆，至此，塔机才算安装完毕
六、塔机的操作维护
1、机操人员必须持证上岗，熟悉机械的保养和安全操作规程，无关人员未经许可不得攀登塔机
2、塔机的正常工作气温为-20至+40度，风速低于13m/s
3、塔机每次转场安装使用都必须进行空载、静载实验、动载实验；静载实验吊重为额定荷载的125%,动载实验吊重为额定载荷110%
4、夜间工作时，除塔机本身自有的照明外，施工现场应有充足的照明设备
5、塔吊的操作必须落实三定制，司机的操作规程严格执行处理电气故障时，须有维修人员以上
6、多台塔机在现场同时工作时，应采用各不同一高度的方法进行，同时司机应高度集中注意，避免塔机相互碰撞，注意塔机周围的建筑物
7、塔机应当经常检查、维护、保养，传动部件应有足够的润滑剂，对易损件应经常检查、维修或更换，对连接螺栓，特别是经常振动的零件，应检查是否松动，如有松动则必须及时拧紧
8、检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，保证制动灵敏可靠，其间隙在
0.5-Imm之间，磨擦面上不应有油污等污物
9、钢丝绳的维护和保养应严格按GB5144-85规定执行，发现有超过有关规定，必须立即换新
10、塔机的各结构、焊缝及有关购件是否损坏、变形、松动、锈蚀、裂缝，如有问题应及时修复
11、各电器线路也应定时检查，是否有老化、故障、损坏等情况，应及时修复和保养
七、塔机沉降、垂直度测定及偏差校正
1、塔机基础沉降观测应定期进行，一般为半月一次，垂直度的测定当塔机在独立高度以内时应半月一次，当安装在附墙后应每月观测一次（安装附墙时就要观测垂直状况，以便于附墙的调节）
2、当塔机出现沉降不匀，垂直度偏差超过塔高的1/1000时，应对塔机进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低与塔机基脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程中用高吨位千斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面缆紧，且不能将基脚螺栓拆下来，只能松动螺栓上的螺母，具体长度根据加垫钢片的厚度确定，当有多道附墙架设后,塔机的垂直校正，在保证安全的前提下，可通过附墙拉杆的长度来实现
八、塔机的拆卸塔机的拆卸方法与安装方法基本相同，只是工作程序与安装时，相反，即后装的先拆，先装的后拆，具体步骤如下
1、调整爬升架导轮与塔身立柱的间隙为3—5mm为宜，吊一节标准节移动小车位置至大约离塔机中心10m处，使塔吊的重心落在顶升油缸上的绞点位置，然后卸下支座与塔身连接的8个高强度螺栓
2、将活塞杆全部伸出，当顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上，卸下塔身与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上、下支座与塔身脱离，推出标准节至引进横梁外端，接着缩回全部活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，然后再伸出全部活塞杆，重新将顶升横梁挂在塔身的上一级踏步上，缩回全部活塞杆，使上、下支座与塔身连接，并插上螺栓
3、以上为一次塔身下降过程，连续降塔吊时，重复以上过程
4、拆初时，必须按先降后拆附近墙的原则进行拆除塔机降至（基本高度）时，用汽车吊辅拆除，具体步骤如下配重吊离（留一块配重，即平衡臂从尾部起的第一个位置）平衡臂--------------------------拆除起重臂（整体）至地面一——吊离最后一块配重平衡臂-------------拆除平衡臂-----------塔帽拆除-----------上、下支座拆除（包括拆除电源和司机室）-------------爬升套、斜撑杆拆除最后拆除标准3节标准节
5、待塔吊拆卸完后，对塔吊基础腔和高地下二层板面桩用风镐进行机械凿除，然后进行人工剃凿，桩顶采用小钎修平
九、安全措施
1、上岗前对上岗人员进行安全教育，戴好安全帽，严禁酒后操作
2、塔机的按拆工作时，风速超过13m/s和雨雪天，应严禁操作
3、操作人员应佩带必要的安全装置，保证安全生产
4、服从统一指挥，禁止高空抛物
5、注意周围环境，如高压线、地面承载能力等，确保拆装安全安装拆除卸塔机派专门人员警戒，严禁无关人员在作业区内穿行
6.拆装塔机的整个过程，必须严格按操作规程和施工方案进行，严禁违规操作
十、接地装置按规范要求接地保护装置，要求实测中伏接地电阻不大于4
十一、、塔吊基础图；、塔吊基础定位图；、塔吊基础配筋图见后附图.1#2#1#2#1#2#-
5.200塔吊基神盾g9D\n•「1・5cl350135065i^2Q@17m4001#珞吊塞祕配筋因―睇♦-2,400OC3•XI纵横中20@1700^0^17040002#卷吊差利配斯图一二舅L0发鎏装可国j血召11AA山I/I一雷罐・蜀・着港一/!!!!整道品刘蠹言吴〃寸巴M室篇霸霖OOQ殳立瑟G@9L0翥蕾二0097星罂气雷屣凳襄京・一・冕哥后■■■««w■srk:_■080I6o0g©zSDoD6■■■30SHLii■-»«-—8,0000,■»«■!■!■!»0■»”.///■■:■»—QOgoQ———■IRiff■！ms•yocQ.00JO,塔吊安拆专项施工方案目录
一、编制依据《塔式起重机设计规范》1GB/T13752-1992《地基基础设计规范》2GB50007-2002《建筑结构荷载规范》3GB50009-2001《建筑安全检查标准》4JGJ59-99《混凝土结构设计规范》5GB50010-2002《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》
二、6JGJ196-2010工程概况、辽阳市晟宝龙广场区工程，有楼，连通地下车库工程建筑面积1B1#—7#126378m2拟采用6台塔吊QTZ-40型，1两台塔吊型号为QTZ-63型，满足7栋o楼的垂直和水平施工运输要求；地下室和网点部分跄施工采用舲泵车，部分塔吊吊斗浇灌、采用的地基土层为
⑥层，地基承载力特征值承载力为因考虑地下2700Kpa,室在-
7.90标高开始起，所以塔吊基础埋深标高为1#—7#楼塔吊基础从自然地面往下为塔吊基础底标高V
27.10m
7.90mV
19.20m、基坑开挖后，经甲方、监理、地勘等有关部门认定地基承载力满足施工3要求、塔吊座落标高与楼的筏板基础底面一平4
三、塔吊选型及布置、塔吊选型1根据施工现场场地条件及周围环境情况，本工程采用台型塔式起1QTZ-63重机和台型塔式起重机工程选用塔吊情况如下6QTZ-40NL=o X
①XBXHXHXO.5=
0.30X
0.79X
1.60X
41.00X
41.00X
0.5=
318.31kN•m；总的最大弯矩值M.ax=
1.4X Me+Mo+PXh=
1.4X
800.00+
318.31+
35.00X
1.20=
1160.31kN-m；n、塔吊水平力计算4水平力V=o XBXHXO+P=
0.45X
1.60X
41.00X
0.79+
35.00=
58.35kNk塔吊承台、每根格构柱的受力计算5作用于承台顶面的作用力F=
1110.OOkN；kMkmax=
1160.31kN•m；Vk=
58.35kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算、桩顶竖向力的计算1Nik二F+G/n土M»i/S y/；式中n一单桩个数，n=4；F—作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；G一桩基承台的自重标准值；-x轴%一承台底面的弯矩标准值；y」・一单桩相对承台中心轴的Y方向距离；序号选用塔吊1台型塔吊1QTZ-632台型塔吊6QTZ-
40、塔吊布置2本工程的塔吊具体布置位置详见施工组织设计中的总平面布置图
四、塔吊基本性能本工程所选用的各型号塔吊基本性能参数详见各塔吊说明书
五、场地及机械设备人员准备、在塔基周围，清理出场地，场地要求平整，无障碍物
1、留出塔吊进出堆放场地及吊车、汽车进出通道，路基必须压实、平整
2、塔吊安拆范围上空所有临时施工电线必须拆除或改道
3、机械设备准备汽车吊一台，电工、钳工工具，钢丝绳一套，型环若干，4U水准仪、经纬仪各一台，万用表和钢管尺各一只、塔吊安拆必须由有资质证明的专业单位进行安拆；安拆人员必须持证操作5
六、塔吊基础设计本工程塔吊基础采用钢筋混凝土基础，其中塔吊基础混凝土标号选用QTZ40商品混凝土，钢筋选用两种型号；塔吊基础混凝土标号选用C35616QTZ63C35商品混凝土，钢筋选用两种型号基础面应平整光洁616基础配筋如下图所示50005000OOLO416@12616@80A B616@125616@80QTZ-4J0塔吊基础配筋平面图QTZ-63塔吊基础配筋平面图616@125616@80612@400O614@50095000A-A剖面图5000B-B剖面图
七、塔吊安拆施工方法、塔吊安装前的准备工作1在地基周围清理出一切障碍物1配合适应塔吊安装的汽车吊2准备一定数量的枕木，钢丝绳，绳扣，铁丝及尼龙绳等常用工具3配备一定数量的工作人员，并持有特殊工种操作证，其中塔吊司机4人，指挥人，安装人员人
114、塔吊的安装步骤和使用2按塔吊使用说明书，安装安装时先将埋入基础的地脚螺栓较正，基脚槽1钢下用高强度水泥沙浆抹平，调好水平安装好一节标准节，用螺杆四角固定在地面将爬升机构组装成一体，然后将爬升机构吊起套在标准节外面并2固定好再安装回转总成及塔顶在地面拼装好平衡臂及拉杆，将平衡臂吊起与上支座用销固定完毕后，然后安装后拉杆，再吊起一块平衡重块，放在尾部第三个位置上，再吊装驾驶室，接好所用电线在拼装好吊臂及拉杆,吊起吊臂总成，安装在支座上，用销铀固定，安装好拉杆然后将其余平衡重块安放在固定位置上，接好电线，穿好钢丝绳，调试好各机电设备以及各种安全保护装置，将塔身升高使用该塔吊采用连墙杆与剪力墙或梁固定的方式搭设安装前必须进行安全3技术交底塔吊安装好后经验收合格后使用塔吊司机和塔吊指挥必须持证上岗严格按塔吊出厂说明书的要求浇筑腔和埋设塔基连接件，及固定螺栓4塔吊单独设分配电箱，做到严格按规范要求做好接地，接地从塔吊基础5桩配筋中接入塔吊做到保险，限位齐全，且有效，灵敏6塔吊司机与塔吊地面指挥用对讲机联络7严格遵守“十不吊”规定8塔吊在安装，使用过程中严格遵守安全操作规程，对机械性和电器线路9做到经常检查，确保安全使用塔吊做到专人操作，保养，严禁无证人员操作10塔吊附墙杆严格按有关规范，标准设置预埋件和焊接
11、附着架的安装3本工程栋单体工程高度均超过塔身的自由高度，所以必须安装附着装置，7以确保塔吊稳定安装时应事先在建筑物需附着高度位置埋好预埋件，通过调整调节螺杆正反扣，可以调节塔身的垂直度，使其达到安装精度的要求，然后将调节螺栓用螺母紧死附着架的夹角一般为，如下图所示:45°〜60QTZ40附着间距第一道距基础面W20M；以上间距W18M；臂根较点距最顶一道附着8M；QTZ63附着间距第一道距基础面W
27.5M；以上间距W20M；臂根较点距最顶一道附着；、预防塔吊基础发生不均匀沉降的措施8M4塔吊基础座落的持力层必须满足设计要求1塔吊基础的底面标高必须低于拟建工程基槽底标高2严禁塔吊超载作业
3、塔式起重机的架设与拆除5本机特点自升架设系统采用油压顶升设备，先进、安全、可靠、塔机架设高度可随建筑物的增加而变化起重臂双吊点，三角形截面结构，轻、刚度好、美观塔身由下固定和标准节组成，标准节规格轻巧，互换性能
1.4X
1.4X
2.4m,好，装拆方便本机具有三种起升速度，能满足重载慢速就位，轻载快速落钩的要求回转机机构采液力联轴器和齿轮减速器，传动比较大，结构紧凑，传动平稳塔式起重机架设的安全操作规程了解现场土质情况，清除周围障碍物根据施工要求，确定安装位置，如需附着，应使塔身中心线与建筑的距离控制在之间3—5m现浇钢筋混凝土基础和预制压重块，待达到强度方可使用，与基础块接触的地面耐力不小于吨/平方米20清理塔机零部件，配件是否齐全、完好用的汽车吊装25t塔机的架设应有专人指挥、检查，在架设前应对驱动机构和安全装置全面检查，确认架设机构一切处于正常状态后方可架设架设时，风力不超过级，使用电压应稳定，不超过4±5%在竖起或放下塔身时，机身下边不准站人，附近严禁非工作人员停留观望安装程序基础槽长宽深双层配筋3500mm,3500mm,1800mm,底架的安装将长短横梁用销轴联在一起，装在混凝土基础内，用水平仪较平，四脚高度差不超过拧紧底脚螺栓安装长短拉杆2mm,将下固定节和一个标准节用螺栓联结在一起安装在底架上（考M24X260滤爬升的位置）安装压重块安装第二个标准节之后再安装外套架，装外套架前应将工作平台，栏杆及顶升油缸安装在外套架上回转总成的吊装，回转总成包括上、下转台，回支撑及回转机构，吊起与外套架联接在一起（下转台底板上有加节横梁边接孔，有口的一侧应与外套架的开口一侧对应液压站的吊装将液压站吊起，放在外套的工作台上，接通油缸管路和电机临时电源，开机将外套架顶起，拔出定位锁销后落下，使下转在塔身上，用螺栓联接M24X260塔帽吊装吊装前先在地面组装，将起重臂拉杆、的连接架和第一节拉杆安装在塔I II帽上，然后吊起用中的销轴与上转台联接40X156平衡臂吊装吊装前将起升机用螺栓固定在平衡臂后端将第二节平衡臂吊点处，M20X156将配电箱固定好然后平衡臂吊起，用中销轴与上转台横梁相连，在将两40X156节拉杆连接起来慢慢放平，使拉杆处于紧状态起重臂的吊装将各节臂、小车安装好，推动小车在轨道上行走，检查无干涉部位扣，装小车牵引绳，安装障碍灯，最后将拉杆、分别安装在前后两节吊点上I II起重臂的吊装起重臂地面组装完毕、无误吊起，根部用
①锁轴与上转台横梁相连，45X156在将起重臂头部抬起然后将两根起重臂拉杆与塔帽连接，放下平衡臂,使拉杆处于拉紧状态平衡重吊装将平衡重吊起，牢固的安装在平衡臂端部，使其不能前后左右摆动司机室的吊装将司机室吊装在转台的右侧，用和的螺栓固定，安装时M12X35M16X30要小心玻璃安装加节横梁及加节小车将加节横梁和加节小车安装在下转台底部，用螺栓连接牢固M12X40电器安装按照电器原理图连接，电源电缆不得通过塔身中心，预防升加节、拆卸时发生干涉起重钢丝及吊钩的安装安装时接起重臂端部的一端个型卡紧固，3y-12v在缠绕其中钢丝绳时，应起升机构或卷筒排列整齐，以防乱绳整机安装完毕，先顶升一个标准节，在安装好底部斜撑杆安装后的检查、调试与吊重试验塔机安装完毕，应检查各机构是否运转正常，各运动部件有无干涉现象,连接件是否紧固完好；安全装置是否灵活、可靠，全部检查无误后，调重试验可按照《起重机实验规范和程序》进行GB-5905-86接地电阻不大于4一切检查与实验进行完毕，达到使用要求后，方可进行顶升加节，使塔机高度达到施工要求塔吊的拆除、拆卸注意事项
1、塔机拆出工地之前，顶升机构由于长期停止使用，应对顶升机构进行保a养和试运转、在试运转过程中，应有目的地对限位器，回转机构的制动器等进行可靠b性检查、在塔机标准节已拆出，但下支座与塔身还没有用高强度螺栓连接好c M36之前，严禁使用回转机构、变幅机构和起升机构、塔机拆卸对顶升机构来说是重载连续作业，所以应对顶升机构底主要受d力件经常检查、顶升机构工作时，所有操作人员应集中精力观察各种相对运动件的相对e位置是否正常（如滚轮与主弦之间，套架与塔身之间），如果套架在上升时，套架与塔身之间发生偏斜，应停止上升，立即下降＞拆卸时风速应低于由于拆卸塔机时，建筑物已建完，工作场地受f8m/s限制，应注意工件程序，吊装堆放位置不可马虎大意，否则容易发生人身安全事故、拆塔的具体程序2将塔机旋转至拆卸区域，保证该区域无障碍影响拆卸作业拆卸步骤与立塔组装的步骤相反必须严格执行本说明书的规定,严禁违反操作程序（）拆塔具体程序如下1）降塔身标准节（如有附着装置，相应地拆卸）1）拆下平衡臂配重（留一块的配重）；
22.32t）起重臂的拆卸；3）平衡臂的拆卸；4）拆卸司机室；（亦可待至与回转总成一起拆卸）；5）拆卸塔顶；6）拆卸回转塔身；7）拆卸回转总成；8）拆卸套架及塔身加强节9（）拆卸塔身2将起重臂回转到标准节的引进方向，使回转制动器处于制动状态，小车处于规定的平衡位置拆塔最上面塔身标准节离开下部标准节左右.，即停止顶2cm升顶起的标准节沿引进梁推出，回缩油缸，由爬爪支承，顶升横梁降至下面踏步再回缩，下支座与塔身标准节之间用螺栓连接；用小车吊够将标准节降至地面注意将拆掉的标准节推到引进横梁的外端后，在顶升套架的下落过程中，当顶升套架上的活动地爬爪通过塔身标准节主弦杆踏步时，须用人工翻转活动爬爪，以便顶升套架能顺利地落到下一个标准节的顶端重复上述动作，将顶升加节上来的塔身标准节依次拆下（）拆卸平衡臂配重3将小车固定在吊臂根部，借助辅助吊车拆卸配重拆开配重块的连板，按装配重的相反顺序，将各块配重依次卸下仅留下一块配重块起重臂的拆卸4从小车及吊臂将起升钢丝绳卸下，同时应对钢丝绳全长认真进行检查对吊装点进行拆卸；1轻轻提起起重臂，使位杆系统放松，拆掉连接销轴；2放下起重臂，并搁在垫有枕木的支座上3平衡臂的拆卸5将配重块首先吊下，后通过平衡臂上的四个安装吊耳吊起平衡臂，使平衡臂拉杆处于放松状态，拆下拉杆连接销轴然后拆掉平衡臂与回转塔身的连接,将平衡臂轻轻放至一面拆卸司机室6拆卸塔顶7拆卸前，检查与相邻的组件之间是否有电缆连接拆卸回转塔身8拆卸回转总成9吊住套架，拆下其与下支座支脚的连接螺栓，并将其用爬爪支承在塔身上,用吊索将回转总成吊起卸下拆走套架及塔身加强节10吊起套架，缓缓地沿标准节主弦杆吊出，放至地面1依次吊下各节标准节
2、塔机拆散后的注意事项3塔机拆散后由工程技术人员和专业维修人员进行检查1对主要受力的结构件应检查金属疲劳，焊缝裂纹，结构变形等情况，2Nik一单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力NeFk/4+M XaX2«5/2XaX2一52=
1110.00/4+
1160.31X
2.70Xkmax2-°-5/2X
2.70X2”=
581.38kN；最小压力:N=F/4-M xXaX205/2X aX2052=
1110.00/4-
1160.31X
2.70Xkmin kkma2-05/2X
2.70X2-052=-
26.38kN；需要验算桩基础抗拔力、桩顶剪力的计算2V=l.2V/4=
1.2X
58.35/4=
17.50kN；0
二、塔吊与承台连接的螺栓验算、螺栓抗剪验算1每个螺栓所受剪力Nvb=n nd2fb/4=1X
3.14X
30.002X310/4=
219.13kN；v vNkl.2Vk/n=L2X
58.35/12=
5.83kN
219.13kN；螺栓抗剪强度满足要求、螺栓抗拉验算2Hl XNt=Nmin其中m—塔吊每一个角上螺栓的数量，ni=n/4；M—每一颗螺栓所受的力；N=■de2ftb/4=
3.14X
26.722X500/4=
280.29kN；N=l.2N/ni=
1.2X
26.38/
3.00=
10.55kN
280.29kN；t kmin螺栓抗拉强度满足要求、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算3Nv/Nvb2+Nt/N b21/2W1t其中L、Nt----------个普通螺栓所承受的剪力和拉力；N/、N\N b——个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；cNv/Nvb2+Nt/N b2°=
5.83/
219.132+
10.55/
280.292°=
0.05；t螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求
三、承台验算检查塔机各零部件是否有损坏或碰伤等检查完毕后，对缺陷、隐患进行修复后，再进行防锈、刷漆处理3
八、塔吊基础防水、排水措施、防水措施1为了防止塔吊根部受地下水浸泡，塔吊基础施工完成后，从塔基面周圈用240砖砌筑，砌至施工现场地坪高出并做好抹灰在塔基及砖墙周边做100mm,SBS防水保护分别在砖墙顶部及碑墙顶部往上的塔吊第一个标准节范围内，在四个斜面上搭设钢管架，架上满铺双层石棉瓦，防止雨水进入基础、排水措施2为防止施工现场塔吊基础因雨水浸泡，造成泥土松软而引发塔吊倾斜，塔吊基础应设置良好的排水设施，使塔吊基础排水设施通畅，避免给塔吊安全使用带来隐患在塔吊基础平台外留置一个集水坑，并及时对塔吊基础排水设施里的杂物进行清理和疏通，保持基础排水通畅
九、塔吊防雷接地措施根据现场情况，我部拟定以下方案:防雷接地极采用一字型接地体，打三根的镀锌角1L50X50X2500mni钢，接地极间距为米，由中间接地极引至塔吊防雷引下线部位5接地网采用镀锌扁钢2-40X4mm防雷引下线采用镀锌圆钢，防雷接闪器采用针式接闪器，针3610尖应高于塔顶1000mm o防雷接地连接处应焊接饱满，焊接倍数应按规范规定要求，接地电4阻欧姆W4塔吊电气重复接地应单独打一根的镀锌角钢，引5L50X50X2500nini至塔吊专用接地装置，采用铜质编织软线连接，接地电阻欧姆W10具体做法如下图所示接地装置一重复接地极L50X50X2500塔吊顶n-专用铜质编织接地软线-40X4/5000/5000/L50X50X2500角钢
一十、塔吊的操作使用塔吊的操作使用必须严格按照《塔吊起重机使用说明书》中的有关规定塔吊的操作人员必须经过训练，持证上岗了解机械的构造和使用方法1必须熟知机械的保养和安全操作规程，非安装维护人员未经许可不得攀登塔机塔机的正常工作气温为风速低于2-20〜+4CTC,20m/s在夜间施工时，除塔机本身备有照明外，施工现场应备有充足的照明设备3在司机室内禁止存放润滑油、油纱及其它易燃易爆物品，冬季用电炉取暖4时更要注意防火，原则上不许使用塔机必须定机定人，专人负责，非机组人员不得进入司机室擅自进行操5作处理电气故障时，须有维修人员人以上2司机操作必须严格按十不吊规则执行6
十一、塔吊日常维护与保养机械的制动器应经常进行检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，以保证制1动的灵活可靠，其间隙在之间，在摩擦面上不应有污物存在，遇有异物
0.5-Innn即用汽油洗净减速箱、变速箱、外啮合齿轮等部分的润滑指标进行添加或更换2要注意检查个部钢丝绳有无断股和松股现象，如超过有关规定，必须立3即更换经常检查各部位的联结情况，如有松动，应予拧紧，塔身联结螺栓应在4塔身受压时检查松紧度，所有联结销轴必须带有开口销，并需张开安装、拆卸和调整回转机械时，要注意保证回转机械与行星减速器的中5心线与回转大齿圈的中心线平行，回转小齿轮与大齿轮圈的啮合面不小于70%,啮合间隙要合适在运输中尽量设法防止构件变形及碰撞损坏；必须定期检修和保养;6经常检查节构联结螺栓，焊缝以及构件是否损坏、变形和松动
十二、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正、塔吊基础沉降观测半月一次垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定
1、在塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，必须进行偏差校正在最2低节与塔吊基脚螺栓加垫钢片校正校正过程中用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面揽紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身
十三、安全技术措施、塔基安装必须在白天进行，严格按照安装说明书进行
1、在安装作业前，必须由专业工种施工作业，对有关人员进行安全技术教育，2做到人人心中有数、由参加安装作业人员上岗必须戴好安全帽，佩带安全带，并穿软底防滑鞋3进行作业、施工现场要求有专人指挥，相互协调配合，确保安全
4、参加高处作业的人员要严格遵守高空作业的安全技术规程，一切作业工具5要用软绳索套牢固定在某一位置，防止在施工时滑脱发生意外事故、严禁自上而下抛掷工具、材料等物件，避免砸伤事故的发生
6、认真检查吊装用的钢丝绳套，卡环是否可靠，严格按更新标准及时更新
7、认真检查各种连接螺栓销轴，发现损坏或疲劳裂纹的及时更新
8、液压顶升系统各部分的有关接头紧固严密，螺丝扣固紧固牢
9、检查电缆、电线的绝缘性能良好性，电机接线是否正确，各行程开关动10作要灵敏可靠、塔身和所有电箱有完好的接地、接零设施，并由专人监护
11、现场设置安全警戒线应设安全标志，作业区内禁止一切无关人员进入，12力求做到不出现安全事故、附着式、塔式起重机的使用需注意以下几点13四级风以上应停止爬升，如爬升过程中突然遇到大风必须停止作业，并1将塔身螺丝禁固爬升过程中，严禁回转，必须按说明书规定步骤操作，注意撑脚和销子2的到位，塔吊的升节必需有专职安全监护附着形式和位置，必须按施工组织设计进行垂直偏差需校正在千分之3一内每次附着升节后必须按规定验收通过后，才能投入施工
4、塔吊操作人员安全责任制14认真学习，严格执行安全技术操作规程，模范遵守安全生产规章制度1积极参加安全活动，认真执行安全交底，不违章作业，服从安全人员的2指导对不安全作业要积极提出意见，并有权拒绝违章指令3操作人员必须参加过有关部门组织的学习、培训，经考核合格后领取上4岗证后，方可进行作业作业前，必须对工作现场周围环境、形式线路、架空电线、建筑物及构5件重量和分布情况进行全面了解操作人员在进行起重回转、升幅和吊钩升降等动作前，应鸣声示思、6O起重机的操作人员和指挥人员必须密切配合，指挥人员必须熟悉所指挥7的起重机的性能操作人员应严格执行指挥人员信号，如信号不清或错误时，操作人员可拒绝执行，如果由于指挥失误而造成事故，应由指挥人员负责塔机作业前，应检查起吊物下方有无人员停留或通过，禁止用起8重机起吊人员，否则，按有关奖罚制度进行处罚塔吊机械必须按规定的起重性能作业，不得超负荷和起吊不明重量的物9体，对特殊情况需超负荷时必须有保证安全的技术措施经企业技术人员批准，并有专人在现场监护下，方可起吊
十四、塔吊天然基础计算书
1、QTZ63塔吊天然基础计算一参数信息塔吊型号QTZ63,塔吊起升高度H
105.00m,塔身宽度B
1.6m,基础埋深d
6.30m,基础承自重Fi513kN,台厚度he
1.60m,最大起重荷载F260kN,基础承台宽度Be
5.00m,钢混凝土强度等级筋级别级钢，C35,II额定起重力矩基础所受的水平力630kN-m,30kN,标准节长度a
2.5m,主弦杆材料角钢/方钢，所处城宽度/直径c120mm,市辽宁辽阳市，基本风压%
0.5kN/m2,地面粗糙度类别D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数Uz
1.610二塔吊基础承载力及抗倾翻计算依据《建筑地基基础设计规范》第条承载力计算GB50007-
20025.2计算简图当不考虑附着时的基础设计值计算公式:=F+G_〃F+G+-WBW当考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式:2F+G3B.a混凝土基础抗倾翻稳定性计算:E=M/F+G=
2514.40/
687.60+
1200.00=
1.33m WBc/3=l.67m根据《塔式起重机设计规范》第条，塔吊混凝土基础GB/T13752-
924.
6.3的抗倾翻稳定性满足要求式中塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载，F—F=
687.60kN；G——基础自重G=
25.OXBcXBcXhcXl.2=
1200.OOkN；基础底面的宽度，取叱Be——Be=
5.000倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M----M=
1.4X
1796.00=
2514.40kN-m；e——偏心矩，e=M/F+G=
1.332m,故e〉Bc/6=
0.833m；合力作用点至基础底面最大压力边缘距离按下式计算:a—m,a=Be/2-M/F+G=
5.000/2-
2514.400/
687.600+
1200.000=
1.168m经过计算得到有附着的压力设计值P二
687.600+
1200.000/
5.000=
75.504kPa；偏心矩较大时压力设计值Pk=2X
687.600+
1200.000/3X
5.000Xmax
1.168=
215.491kPao三地基承载力验算实际计算取的地基承载力设计值为fa=
700.OOOkPa；地基承载力特征值大于有附着时压力设计值满足要求!fa P=
75.504kPa,地基承载力特征值大于偏心矩较大时的压力设计值L2Xfa满足要求！P=
215.491kPa,kmax四基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》第条GB50007-
20028.
2.7验算公式如下.—林区7，%£“式中受冲切承载力截面高度影响系数，当不大于时，Bhp---h800nlm8取.当大于等于时，其间按线性内插法取用；取hp
1.0h2000mm
30.9,Bhprhp=O.93；f-一混凝土轴心抗拉强度设计值;取f=l.57MPa；t tho--基础冲切破坏锥体的有效高度；取h=
1.55m；冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a-----m“泡=%+%〃2a=[l.60+
1.60+2X
1.55]/2=
3.15m；m一冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接a1-处的受冲切承载力时，取柱宽即塔身宽度；取ai=L6m；冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲ab切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度;a=l.60+2X
1.55=
4.70；b-一扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净P.反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取P=
215.49kPa；Ai---冲切验算时取用的部分基底面积；A
5.00X
5.00-
4.70/2=
0.75m2F相应于荷载效应基本组合时作用在上的地基土净反力设计值Fi—A耳二弓4Fi=
215.49X
0.75=
161.62kN0允许冲切力
0.7X
0.93X
1.57X
3150.00X
1550.00=
5008143.00N=
5008.14kNF
161.62kN；F实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求!五承台配筋计算
1.抗弯计算依据《建筑地基基础设计规范》第条计算公GB50007-
20028.
2.7式如下「/、12G⑵+苏心+产一下+心—4式中-一任意截面处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值;Mi rI任意截面至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝a.—1-1土时,取a1=Bc-B/2=
5.00-
1.60/2=
1.70m；-一相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反Pmax力设计值，＜
215.49kN/m2；相应于荷载效应基本组合时在任意截面处基础底面地基反力P-—IT设计值；P=PX3a-ai/3amax以一%3P=
215.49X3X
1.60-
1.7O/3X
1.60=
139.17kPa；考虑荷载分项系数的基础自重，取G---G=
1.35X25XBcXBcX hc=l.35X25X
5.00X
5.00X
1.60=
1350.00kN/m2；1--基础宽度，＜1=
5.00m；a--塔身宽度，取
1.60m；截面在基底的投影长度，取a I-I a=
1.60m经过计算得Mi=
1.702X[2X
5.00+
1.60X
215.49+
139.17-2X、承台弯矩的计算1依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第
5.
9.1条Mx=SNiyiM=ENiXiy其中Mx,My一计算截面处XY方向的弯矩设计值；Xi,yi一单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取a-B/2=
2.70-
1.60/2=
0.55m；际一单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值M.=M=2X
0.55X
461.38X
1.2=
609.02kN-my o、螺栓粘结力锚固强度计算2锚固深度计算公式h NN/Jid[f]b其中N—锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=
10.55kN；d—楼板螺栓的直径，d=30mm；[九]—楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，[fb]=L57N/mm2；h—楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h
210.55义
1073.14X
30.00X
1.57=
71.30mm；构造要求h
2660.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于
660.OOmmo、承台截面主筋的计算3依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002第
7.2条受弯构件承载力计算a s=M/a ifbho2cU=l-l-2a1/2sYs=1Y/2As二M/Y shofy式中Q1一系数，当混凝土强度不超过C50时，QI取为
1.0,当混凝土强度等级为C80时，a】取为
0.94,期间按线性内插法得L00；九一混凝土抗压强度设计值查表得
16.70N/mm2；h一承台的计算高度h°=
1200.00-
50.00=
1150.00mm；fy一钢筋受拉强度设计值，f=300N/nini2；y
1350.00/
5.002+
215.49-
139.17X
5.00]/12=
780.99kN.mo
2.配筋面积计算依据《建筑地基基础设计规范》第条公式如下GB50007-
20028.
7.2A MA=-------rMyl-Jl-2%九=1-2M%=5式中，当混凝土强度不超过时，取为当混凝土强度a,—-C
5051.0,等级为C80时，取为
0.94,期间按线性内插法确定，取ai=L00；fc-一混凝土抗压强度设计值，查表得fc=
16.70kN/n2；承台的计算高度，h-----h=l.55m00o经过计算得a=
780.99X
1071.00X
16.70X
5.00X103X
1.55X1032=
0.004；1-2X
0.004°=
0.004；Y=l-
0.004/2=
0.998；sAs=
780.99X
1070.998X
1.55X
300.00=
1682.84mm2o由于最小配筋率为所以最小配筋面积为
0.15%,
5000.00X
1600.00X
0.15%=
12000.00mm2o故取As=
12000.00mm2o建议配筋值级钢筋，承台底面单向根数根实际配筋II O16@80mm60o值12066mm2o
2、QTZ4808塔吊天然基础计算
（一）参数信息塔吊起升高度H
100.00m,塔吊型号QTZ4808,基础埋深d
6.90m,塔身宽度B
1.5m,基础承台厚度he
1.00m,自重Fi
287.83kN,基础承台宽度Be
5.00m,最大起重荷载F240kN,钢筋级别级钢，II混凝土强度等级C35,基础所受的水平力30kN,额定起重力矩400kN•m,标准节长度a
2.5m,宽度/直径c120mm,主弦杆材料角钢/方钢，基本风压%
0.5kN/m2,所处城市辽宁辽阳市，房屋较高，风荷载高度变化系数Uz地面粗糙度类别类密集建筑群,D
（二）塔吊基础承载力及抗倾翻计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第
5.2条承载力计算计算简图当不考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式:2F+G混凝土基础抗倾翻稳定性计算:E=M/F+G=
560.00/
393.40+
750.00=
0.49m Bc/3=l.67m根据《塔式起重机设计规范》第条，塔吊混凝GB/T13752-
924.
6.3土基础的抗倾翻稳定性满足要求式中塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷F——载，F=
393.40kN；G——基础自重G=
25.0XBcXBcXhcX
1.2=
750.OOkN；Be——基础底面的宽度，取Bc=
5.000m；倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M----M=
1.4X
400.00=
560.OOkN・m；e——偏心矩，e=M/F+G=
0.49m,故eWBc/6=
0.833m；经过计算得到无附着的最大压力设计值P=
393.396+
750.000/
5.0002+
560.000/
20.833=
72.616kPa；max无附着的最小压力设计值Pmin=
393.396+
750.000/
5.000-
560.000/
20.833=
18.856kPa；有附着的压力设计值P=
393.396+
750.000/
5.000=
45.736kPa；三地基承载力验算实际计算取的地基承载力设计值为fa=
700.OOOkPa；地基承载力特征值大于有附着时压力设计值满足要求！fa P=
45.736kPa,地基承载力特征值大于无附着时的压力设计值满
1.2X faPmax=
72.616kPa,足要求！四基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》第条GB50007-
20028.
2.7验算公式如下.—林区7，%£“式中受冲切承载力截面高度影响系数，当不大于时，Bhp-—h800nlm B hp取
1.
0.当h大于等于2000mm时，取
0.9,其间按线性内插法取用；取Bh=
0.98；Pft--混凝土轴心抗拉强度设计值；取f=l.57MPa；th—-基础冲切破坏锥体的有效高度；取h=
0.95m；o o冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am祖=%aa产[
1.50+
1.50+2X
0.95]/2=
2.45m；一冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接a1-处的受冲切承载力时，取柱宽即塔身宽度；取at=L5m；---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，ab当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；a=l.50+2X
0.95=
3.40；b扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反Pj--力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=
72.62kPa；—冲切验算时取用的部分基底面积；Ai-A F
5.00X
5.00-
3.40/2=
4.00m2相应于荷载效应基本组合时作用在上的地基土净反力设计值Fi—A1凡=4弓Fi=
72.62X
4.00=
290.46kNo允许冲切力
0.7X
0.98X
1.57X
2450.00X
950.00=
2515290.46N=
2515.29kNF
290.46kN；F实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求!五承台配筋计算
1.抗弯计算依据《建筑地基基础设计规范》第条计算公式如GB50007-
20028.
2.7下「/、12G⑵+苏心+产一下+心—4式中任意截面处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值;Mi-—1-1任意截面「至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝a.-—I土时，取a尸Be-B/2=
5.00-
1.50/2=
1.75m；相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反Pmax—-力设计值，M
72.62kN/m2；相应于荷载效应基本组合时在任意截面处基础底面地基反力P-—bl设计值;P=P xX3a-ai/3ama以一%3P=
72.62X3X
1.50-
1.75/3X
1.50=
44.38kPa；考虑荷载分项系数的基础自重，取G-—G=l.35X25XBcXBcXhc=l.35X25X
5.00X
5.00X
1.00=
843.75kN/m2；1--基础宽度，取1=
5.00m；a--塔身宽度，取50m；截面在基底的投影长度，取a-------I-I a=
1.50ni经过计算得Mi=l.752X[2X
5.00+
1.50X
72.62+
44.38-2X
843.75/
5.002+
72.62-
44.38X
5.00]/12=
181.29kN.mo
2.配筋面积计算依据《建筑地基基础设计规范》第条公式如下GB50007-
20027.2A MA=-------rMyl-Jl-2%九一=132M%=5式中，一当混凝土强度不超过时，取为当混凝土强度a1-C50a
1.0,等级为C80时，取为
0.94,期间按线性内插法确定，取尸
1.00；fc------混凝土抗压强度设计值，查表得fc=
16.TOkN/m承台的计算高度，h------h=
0.95m0o o经过计算得a=
181.29X
1071.00X
16.70X
5.00X103X
0.95X1032=
0.002；自二1-1-2X
0.002°=
0.002；Y=l-
0.002/2=
0.999；sAs=
181.29X106/
0.999X
0.95X300,00二
636.87mm2o由于最小配筋率为所以最小配筋面积为
0.15%,
5000.00X
1000.00X
0.15%=
7500.00mm2o故取As=
7500.00mm2o建议配筋值级钢筋，承台底面单向根数根实际配II016@125mm38o筋值
7641.8mm2o经过计算得Q=
609.02X
1071.000X
16.700X
4.000X103X
1150.0002=
0.007；s^=l-l-2X
0.007°,5=
0.007；Y=1-
0.007/2=
0.997；sAsx=A”=609・02X
1070.997X
1150.000X300=
1771.389mm2；由于最小配筋率为
0.15%,所以最小配筋面积为1200X4000X
0.15%=7200mm2；建议配筋值HRB335钢筋，20@170承台底面单向根数23根实际配筋值
7226.61™、承台斜截面抗剪切计算4依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第
5.
9.10条桩对矩形承台的最大剪切力为V=
697.65kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式VW Bhsaft boho其中，bo——承台计算截面处的计算宽度，bo=4OOO.00mm；入一计算截面的剪跨比，X=a/ho,此处，a=
2700.00-
1600.00/2=
550.00mm,当人
0.25时，取入=
0.25；当人3时，取入二3,得入二
0.48；Bhs——受剪切承载力截面高度影响系数，当ho8OOmn时，取h°=800nrni,h02000mm时，取ho=2000nini,其间按内插法取值，P=800/11501/4=
0.913；hsa——承台剪切系数，a=
1.75/
0.478+1=
1.184；h一承台计算截面处的计算高度,ho=
1200.00-
50.00=
1150.00mm；
697.65kN
0.91X
1.184X
1.57X4000X1150/1000-
7808.05kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！
四、单肢格构柱截面验算、格构柱力学参数1L125X10A=
24.37cm2i=
3.85cm I=
361.67cm1zo=
3.45cm每个格构柱由4根角钢L125xl0组成，格构柱力学参数如下I F[I+AX bj/2-zo2]X4=[
361.67+
24.37X
50.00/2-
3.452]X4=
46716.64cm1；XAm=AX4=
24.37X4=
97.48cm2；Wi=I i/bi/2-Zo=
46716.64/
50.00/2-
3.45=
2167.83cm3；xixi=Ixi/Ani0=
46716.64/
97.48°=
21.89cm；、格构柱平面内整体强度2Nmax/An尸
697.65X
10797.48X102=
71.57N/mm2f=300N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求、格构柱整体稳定性验算3Loxi=lo=
4.30m；X=Ui X107i i=
4.30X
10721.89=
19.64；xl x单肢缀板节间长度a尸
0.50m；X1=Li/i=
50.00/
2.48=
20.16；v入x尸入J+入『严=
19.642+
20.1620=
28.15；查表0=O.94；XN/0xA=
697.65X
1070.94X
97.48X102=
75.94N/mm2f=300N/mm2；max格构柱整体稳定性满足要求、刚度验算4入max=-0X1=
28.15[入]=150满足；单肢计算长度lol=ai=
50.00cm；单肢回转半径i,=
3.85cm；单肢长细比X产IJii=50/
3.85=
12.
990.7X^O.7X
28.15=
19.7；因截面无削弱，不必验算截面强度分肢稳定满足要求
五、整体格构柱基础验算、格构柱基础力学参数1单肢格构柱力学参数1x1=
46716.64cm1A i=
97.48cm2nWi=
2167.83cm3ixi=
21.89cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数Ix2=[Ixi+Ani xb xio72-bX10722]X4=[
46716.64+
97.48X
2.70X102/2-
0.50X210722]X4=
4904898.54cm4；An2=Ani x4=
97.48X4=
389.92cm2；W=Ix/b/2-bi/2=
4904898.54/
2.70X102/2-
0.50X1072=
44589.99cm3；222ix2=Ix2/A0,5=
4904898.54/
389.92°=
112.16cm；n
2、格构柱基础平面内整体强度
21.2N/A+
1.4M/YxXW=
1332.00X
107389.92X102+
1624.43X
1071.0Xn x
44589.99X103=
70.59N/mm2f=300N/mm2格构式基础平面内稳定满足要求、格构柱基础整体稳定性验算3L OX2=1=
4.30m；入x2=Lox2/ix2=
4.30X
107112.16=
3.83；An2=
389.92cm2；A y2=2X
19.26=
38.52cm2；dXox2=X2+4OXAn2/Ad2o,5=
3.832+40X
389.92/
38.52o,5=2O.48；x2y查表九二
0.97；N EX-兀？EAn2/
1.1入0x22N EX=
171756.88N；
1.43M/W1—L26N/N
1.2N/4xA+X XIX XEX Wf
1.2N/
6.A+
1.4B M/W l-l.24N/N EX=
29.68N/mm2^f=300N/mm2；mx xlxX格构式基础整体稳定性满足要求、刚度验算4入max=人X2=2O.48［入］=150满足；单肢计算长度lo2=a=2OO.00cm；2单肢回转半径，尸
21.89cm；单肢长细比入i=lo/ixi=2OO/
21.89=
9.
140.7X^=
0.7X
20.48=
14.342因截面无削弱，不必验算截面强度刚度满足要求
六、桩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算Quk-Qsk+Qpk-U£q$ikl i+qpkAp桩身的周长，u=
2.513m；Ap——桩端面积，Ap=O.503m2；各土层厚度及阻力标准值如下表序号士厚度m土侧阻力标准值kPa±端阻力标准值kPa士名称
18.
9016.
000.00粉土
234.
1010.
00375.00淤泥质粉质粘土由于桩的入土深度为
28.00m,所以桩端是在第2层土层单桩竖向承载力验算Quk=
2.513X
333.4+375X
0.503=
1026.421kN；单桩竖向承载力特征值:R=Ra=Q/2=
1026.421/2=
513.211kN；ukN=
581.375kNWL2R=
1.2X
513.211=
615.853kN；k桩基竖向承载力满足要求！
七、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值Tuk=2X iqsikUih=
628.444kN；其中加一桩基抗拔极限承载力标准值；5—破坏表面周长，取n d=
2.51m；外山一桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；
0.80,桩长1与入i—抗拔系数，砂土取
0.50〜
0.70,粘性土、粉土取
0.70桩径d之比小于20时，入取小值；L—第i层土层的厚度群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值:T=uiS Xiqsikli/4=
875.175kN；gkth一桩群外围周长,ui=4X
2.7+
0.8=14m；经过计算得到:TUk=S XiL=
628.44kN；iqsikU桩基抗拔承载力公式NkW Tgk/2+GgpNW Lk/2+Gp其中凡-桩基上拔力设计值，N=
26.38kN；k=
1715.OOkN；G-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数,gP。
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