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8.42钢绞线张拉伸长量计算示例汇总
42.
2244.34伸长值mm14287683通过对记录数据的分析计算,0至
0.16k之间的I伸长值,用相邻段伸长值替代
0.16k到
0.26k,并扣除混凝土的压缩量取C=
4.5mm,其实际伸长值计算如下:1实=85-19+39-19+76-14+28-14-C=
157.5mmL实/L=
157.5/
144.3=109%由以上数据可以看出,钢绞线实际伸长值超过理论伸长值达9%,超过规范容许的I6%以内规定.为了保证施工质量,我们按照施工程序,下达了停止张拉指令.为了查明原因,我们进行了如下几种方面的I检查工作1检查计算过程符合规范规定,并且数据计算无误.2对油表与千斤顶等张拉设备进行重新标定,与原标定的I成果在规范容许的范围内.3重做钢绞线弹模试验，与上次试验相符.4检查张拉设备日勺安装状况,张拉过程,均符合规定.采用措施通过以上大量,细致欧I检查分析均未发现问题.为了使问题早点得到处理,指挥部和施工单位请来了许多专家和有经验的工程师来进行论证和探讨,分析了多种状况，也没有找到详细原因.最终本人通过对记录的数据进行分析,发现张拉过程中钢绞线的I伸长值从
0.16k到
0.26k比从0至I」
0.16k的长度还要长,因此分析也许是张拉时日勺初应力较小,计算的钢绞线的实际伸长值包括钢绞线松驰长度,从而导致钢绞线实际伸长值比理论值长.通过深入的I分析研究发现,当张拉力同步增长时,钢束的各阶段实测伸长量不相等,其实测伸长量增长值的平均值也不相等,其重要原因是各钢束受力不均匀，引起受力不均匀日勺重要原因包括钢绞线分布位置变动,锚具夹片滑移和部分钢绞线非弹性变形等,这些原因会使实测伸长量加大,有关文献将这部分加大欧I伸长量称做附加伸长量,而现行规范只考虑应变引起欧I伸长量,而未考虑非应变引起的I附加伸长量.为了尽量减少附加伸长量,我们将原张拉程序进行调整为
00.256k
0.56k6k（持荷2分钟锚固），并且按照上述工序试张拉一片梁看状况怎样.在施工过程中，严格按照《公路桥涵施工技术规范》（JT041-）欧|规定进行操作，张拉完毕后，通过数据计算发现其实际伸长值与理论伸长值的差值在6%以内，符合规范规定.接着又按调整后的张拉程序张拉了几片梁,成果均符合规定.详细记录数据如下钢束编号千斤顶编号记录项目
0.256k
0.56k
1.06kN1022#油表读数Mpa钢绞线张拉伸长量计算示例汇总
10.
8921.
2642.00伸长值mm274988023#油表读数Mpa
11.
1921.
5342.20伸长值mm375393L实=88-27+49-27+93-37+53-37-C=
150.5mmL实/L=
150.5/
144.3=104%经验总结和体会为了精确控制钢绞线的I伸长值，尽量减少实测伸长值与理论伸长值之间的差值，在后张法钢绞线张拉施工过程中,要认真做到如下几点1,预留预应力筋管道的位置应精确,采用钢筋卡子定位,用铁丝绑扎固定，防止管道在浇筑混凝土过程中移位.合理确定钢绞线与管道之间的摩擦系数,及时调整k,u系数.2,钢绞线应符合《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-95的|规定，并应按规定抽样检查.每次到货的钢绞线都应重新测定其弹性模量，以确定出厂合格证书上的数值与否精确.3,千斤顶的I精度应在使用前校准.使用超过6个月或200次，以及在使用过程中出现不正常现象时,应重新校准.任何时候在工地测出的预应力钢绞线伸长值有差异时,千斤顶应进行再校准.4,用于测力的I千斤顶口勺压力表应同千斤顶视为一种单元同步校准,并在量程范围内建立精确的标定关系，以确定张拉力与压力表读数之间的曲线方程.5,应考虑锚具变形量和锚下混凝土日勺压缩量对实测伸长值日勺影响.6,施工过程中要根据实测伸长值和理论伸长值差值的I大小，随时调整初应力日勺大小钢绞线张拉伸长量计算示例汇总B钢绞线伸长量计算
一、重要计算公式
1.伸长量计算公式L=P平XL/EXA1L:钢绞线伸长量，？P平钢绞线平均张拉力，NL:钢绞线长度，？E:钢绞线弹性模量，MPa一般图纸中有阐明，但以试验室实测数据为准；A:钢绞线截面积，单根
615.24钢绞线有效截面积为
14022.平均张拉力P平=PX,1—e—kL+n O,/KL+\2P:张拉端张拉力，单根钢绞线张拉力P=1860XO.75X140=
195.3KNK:孔道摩擦影响系数，图纸中有阐明；口钢绞线与孔道日勺摩擦系数，图纸中有阐明，0:从张拉端至计算截面的孔道切线转角之和，当有平弯时同样参与计算，Rad弧度
二、示例图中Ll=5米,L2=8,L3=10;01=
10.30,62=
8.10,03=
5.60钢绞线为15束,弹性模量E=
2.0X105MPa,u=
0.15;k=
0.001计算过程如下
1.0=
10.3+
8.1+
5.6/180X=
0.419Rad;JI
2.根据P平=PX,l-e-kL+u9,/KL+u0=
195.3X15X,l-e-
0.001X23+
0.15X
0.419,/
0.001X23+
0.15X
0.419=
2807.3KN
3.根据L=P平XL/EX A=
2807.3X23/
2.0X105X140X15=
15.3
三、其他
1.一般估计时每米钢绞线按伸长
0.6考虑，
2.两端张拉时算出二分之一义2,
3.根据校顶汇报计算张拉力时采用内差法；
4.有平弯时也要参与计算
5.由于误差极小，因此，可用钢绞线的切线长可替代钢绞线长C预应力钢绞线张拉伸长值日勺计算与施工操作建筑施工-04-0800:17:17阅读80评论0字号:大中小摘要:预应力张拉计算伸长量计算措施及施工测量控制,现场精确施加预应力的措施,提出计算与施工时时注意事项钢绞线张拉伸长量计算示例汇总关键词预应力筋;伸长量计算;张拉控制;实际伸长值测量预应力技术在的普遍应用，大大提高了构造自身的I承载能力，构造自身重量也随之变化,节省了大量钢材、混凝土及其原材料,加紧了公路建设的进程,获得了一定日勺经济和社会效益同步,预应力技术在构造的使用性能和寿命上起着举足轻重的作用，因此预应力的I控制尤为重要在施工过程中，为了保证施工质量,预应力张拉规定采用双控，即应力控制为主，伸长量控制为辅,计算伸长值与实际测量伸长值的I差值应控制在6%范围内，因此伸长量的计算显得十分重要笔者根据商界高速公路SDN6协议段箱梁的预应力张拉施工过程控制和自己日勺施工体会,结合有关资料,对伸长值欧I计算与操作检测谈谈自己的I观点商界高速公路SDN6协议段堡子沟中桥为装配式部分预应力混凝土箱梁,先简支安装、现浇持续接头的先简支后持续的构造体系,桥梁中心线与水流方向夹角为900桥型构造为3孔20m0箱梁预应力筋两腹板对称设置,每腹板3组，锚具采用0VM15-5型，腹板钢绞线在竖平面与水平面内同步弯曲1预应力伸长量的计算预应力施工分为两种，即先张法和后张法,先张法即先张拉预应力后进行钢筋碎施工,一般为直线,计算简便,可作为后张法不计管道摩擦来进行计算,张拉工艺有整体张拉和单根张拉两种后张法施工先进行构件的浇筑,浇筑前应先预埋节道,然后进行穿束张拉后张法预应力筋线形为直线、曲线组合布设，以梁板为例，在跨中重要抵御荷载的正弯距,在梁端抵御荷载作用时产生的负弯距，因此预应力筋线形是由直、曲相结合来进行体系转换由于不一样线型区间平均应力存在很大差异，因此为保证计算精确，需分各计算伸长量后进行累加在预应力筋日勺张拉施工中，为了保证施工质量,规范规定除了用应力控制外,还需用伸长值进行校核，使实际伸长值与理论伸长值的差控制在6%以内，因此张拉前的I伸长值计算显得十分重要在此,笔者根据有关资料和自己欧I施工体会,对张拉应力伸长值的计算与测定谈几点见解根据施工规范,L=L1+L2+L3……+Li,L为预应力筋工作长度的理论伸长值对于个线形区间的计算伸长值L,计算式为理论伸长量:L=PP*X/AP*EP式中,PP为第i段的平均张拉力.N,Li为第i段的I工作长.cm,AP为预应力筋截面面积.mm2,EP为预应力筋弹性模量锚下平均张拉力的I计算公式为PP=P X l-e-KX+u0/KX+u0式中,P为预应力钢材张拉端的I张拉力.N.L为从张拉端至计算截面欧I孔道长度.m,0为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段日勺圆心角，假如孔道在竖平面和水平面内同步弯曲时，则9为双向弯曲夹角之矢量和.rad,K为孔道1m局部偏差对摩擦的影响系数；u为预应力筋与孔道壁的摩擦因数各段落区间的应力计算值在计算过程中并不能采用锚下平均张拉应力，而是采用克服了从张拉端至第l-i段日勺摩阻力后日勺剩余有效张拉力值,它随区段日勺增长而减小为减少摩榛损失,在张拉过程中采用如下措施
（1）采用两端张拉，以减少值及管道长度L值;
（2）采用超张拉,其张拉工艺程序为:0初应力（一般为10%o k）103%o k持荷5mino ko钢绞线张拉伸长量计算示例汇总2施工控制预应力筋施加与否精确，除了计算计算参数取值和确定外界摩榛条件外,还与施工控制有亲密关系施工过程控制的好坏,直接影响到计算取值的精确性,严格按照设计规定进行预留管孔道定位,孔道布设要精确,线形顺畅,孔壁光滑，以保证张拉控制应力施加和伸长值的精确性，保证预应力构造的I质量及安全度
2.1钢绞线编穿束根据设计长度及工作长度采用切割机在工作台上下料,误差控制在30mm,然后进行编束,各股保持平行,不得缠绕,每隔1-
1.5m采用细铁丝呈8字型绑扎牢固，并在每股每束两端做好对应标识,各股在两端下互相错开3-5cm,以便于穿戴锚具
2.2张拉及实际伸长值测量预应力筋的实际伸长值是从张拉千斤顶的I行程上测量推算而来的I,详细措施如下:对预应力筋一般按10%——20%（或15%-30%,详细分级由现场条件及油表最小刻度调整）——100%后持荷3-5分钟锚固（考虑到应力损失,一般超张拉3%-5猊详细分级由现场条件及油表最小刻度调整）日勺流程进行张拉,分别量出对应日勺千斤L,由于L终中包括了预应力筋弹性变形以外，如锚具压实、预应力筋顶的行程？的自然松弛伸展等原因影响的千斤顶行程，因此应当减去,这就需要对测量成果进行认真查对，推算出实际伸长值伸长量计算式为:L=L3-L2+2L2-L1式中？L——为预应力筋的实际伸长量L3-为100%张拉力时预应力筋日勺实测伸长量L2——为20%张拉力时预应力筋的J实测长量L1——为10%张拉力时预应力筋的I实测伸长量现以张拉数据予以举例阐明，取中梁腹板应力束张拉时数据,规定进行两端张拉,张拉流程为10%-20%-100%持荷3分钟-锚固表中实测伸长量计算公式为以N1左筋0#端断面值为例L=99-32+2X32-24=83mm结束语在实际施工过程中要亲密注意多种数值的I变化,认真查对实际伸长值数据,在计算工作长度时,要考虑千斤顶及锚具范围内的钢绞线长度在实际伸长值的测量过程中要精确，防止因读数误差引起误差在实际伸长量与理论伸长量差异较大时，要暂停张拉,对多种原因进行仔细分析,坚决不能盲目修改参数，以保证预应力欧I施加精确，保证构件的I质量及安全性钢绞线张拉伸长量计算示例汇总D设计伸长量复核
一、计算公式及参数
1.预应力平均张拉力计算公式及参数式中Pp一预应力筋平均张拉力NP一预应力筋张拉端的张拉力NX一从张拉端至计算截面的孔道长度mo一从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和rad k—孔道每米局部偏差对摩榛的影响系数，取
0.002口一预应力筋与孔道壁日勺摩榛系数，取
0.
142.预应力筋日勺理论伸长值计算公式及参数式中Pp—预应力筋平均张拉力NL一预应力筋的I长度mm预应力筋日勺截面面积mm2,取140mm2Ap—Ep一预应力筋日勺弹性模量N/mm2,取L95X105N/mm2
二、伸长量计算
1.N1束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力P=
0.75X1860X140=195300NX=
15.812/2=
7.906m0=
11.4X n/180=
0.19897radkx+u0=
0.002X
7.906+
0.14X
0.19897=
0.0436678Pp=195300X1-e-
0.0436678/
0.0436678=191097N AL=PpL/ApEp=191097X
7.906/140X
1.95X105=
55.3mm与设计比较
55.3-
57.1/
57.l=-
3.15%
2.N2束一端的伸长量单根钢绞线张拉的张拉力P=
0.75X1860X140=195300NX=
15.821/2=
7.9105m0=
12.8X Ji/180=
1.
1.
1.
1.钢绞线张拉伸长量计算示例汇总
1.
1.
1.
1.
1.
1.
1.
1.
1.
1.
1.
1.
1.kx+u0=
0.002X
7.9105+
0.14X
0.2234=
0.047097Pp=195300X l--e
0.047097/
0.047097=190772N A L=PpL/ApEp=190772X
7.9105/140X
1.95X105=
55.27mm与设计比较
55.27-
57.1/
57.l=-
3.2%钢绞线张拉伸长量计算示例汇总E张拉时理论伸长量计算
一、计算参数
1.K—孔道每米局部偏差对摩榛的影响系数:取
0.
0022.u一预应力筋与孔道壁H勺摩榛系数:取
0.
143.Ap—预应力筋欧J实测截面面积140min
24.Ep—预应力筋实测弹性模量:
2.02X105N/mm
25、锚下控制应力k=
0.75Ryb=
0.75X1860=1395N/mm
26、锚圈口摩阻损失
3.3%k
7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力:P=
103.3%X okAp=45N
8、千斤顶计算长度56cm
9、工作锚长度7cm
10、限位板计算长度:
2.5cm
11.工具锚计算长度:不计
二、张拉时理论伸长量计算
1.N1束一端的伸长量X=
15.812/2=
7.906m
0.56+
0.07+
0.025=
8.561m L=
7.906+0=
11.4X n/180=
0.19897radkx+u0=
0.002X
7.906+
0.14X
0.19897=
0.0436678Pp=45Xl--e
0.0436678/
0.0436678=197404N AL=PpL/ApEp=197404X
8.561/140X
2.02X105=
59.8mm
2.N2束一端日勺伸长量X=
15.821/2=
7.9105mL=
7.9105+
0.56+
0.07+
0.025=
8.566m0=
12.8X n/180=
0.2234radkx+u0=
0.002X
7.9105+
0.14X
0.2234=
0.047097Pp=45l-e-
0.047097/
0.047097=197068N AL=PpL/ApEp=197068X
8.566/140X
2.02X105=
59.7mm
三、千斤顶张拉力与对应油表读数计算
一、钢绞线的张拉控制应力12根钢绞线束con=
103.3ck=
103.3%X2343=
2420.32KN
二、1523号千斤顶张拉、0050号油表时:千斤顶回归方程P=-
0.35+
0.01035F式中:P——油压表读数MPaF——千斤顶拉力KN⑴、10%con=
242.032KN时:P=-
0.35+
0.01035F=-
0.35+
0.01035X
242.032=
2.16MPa
2、40%c con=
968.13KN时:P=-
0.35+
0.01035F=-
0.35+
0.01035X
968.13=
9.67MPa
3、70%con=
1694.22KN时钢绞线张拉伸长量计算示例汇总P=-
0.35+
0.01035F=-
0.35+
0.01035X
1694.22=
17.19MPa
4、100%c con=
2420.32KN时P=-
0.35+
0.01035F=-
0.35+
0.01035X
2420.32=
24.7MPa
三、1524号千斤顶张拉、0054号油表时千斤顶回归方程P=
0.21+
0.01022F:式中P——油压表读数MPaF——千斤顶拉力KN⑴、10%ocon=
242.032KN时:P=
0.21+
0.01022F=
0.21+
0.01022X
242.032=
2.68MPa
2、40%o con=
968.13KN时:P=
0.21+
0.01022F=
0.21+
0.01022X
968.13=
10.10MPa
3、70%o con=
1694.22KN时P=
0.21+
0.01022F=
0.21+
0.01022X
1694.22=
17.52MPa
4、100%o con=
2420.32KN时P=
0.21+
0.01022F=
0.21+
0.01022X
2420.32=
24.95MPa
四、1525号千斤顶张拉、0077号油表时:千斤顶回归方程:P=-
0.47+
0.01024F:式中:P——油压表读数MPaF——千斤顶拉力KN10%ocon=
242.032KN时:⑴、P=-
0.47+
0.01024F=-
0.47+
0.01024X
242.032=
2.0MPa
2、40%o con=
968.13KN时P=-
0.47+
0.01024F=-
0.47+
0.01024X
968.13=
9.44MPa
3、70%con=
1694.22KN时:P=-
0.47+
0.01024F=-
0.47+
0.01024X
1694.22=
16.88MPa
4、100%o con=
2420.32KN时P=-
0.47+
0.01024F=-
0.47+
0.01024X
2420.32=
24.31MPa
五、1526号千斤顶张拉、0064号油表时千斤顶回归方程:P=-
0.05+
0.01021F:式中:P——油压表读数MPaF——千斤顶拉力KN⑴、10%ocon=
242.032KN时:P=-
0.05+
0.01021F=-
0.05+
0.01021X
242.032=
2.42MPa
2、40%con=
968.13KN时P=-
0.05+
0.01021F=-
0.05+
0.01021X
968.13=
9.83MPa
3、70%o con=
1694.22KN时:P=-
0.05+
0.01021F=-
0.05+
0.01021X
1694.22=
17.24MPa
4、100%con=
2420.32KN时:P=-
0.05+
0.01021F=-
0.05+
0.01021X
2420.32=
24.66MPa F30m后张梁张拉计算书
一、材料及性能钢绞线张拉伸长量计算示例汇总低松弛钢绞线中只
5.24,产地:无锡中冶集团，Ag=140mm2,E=l.98X105Mpa,Ryb=1860Mpa
二、张拉力计算L锚下控制应力6k=
0.75Ryb=1395Mpa,
2.单根钢绞线张拉力力k=
0.75RybXAy=1395X140=
195.3KN
3.3束时的控制力为:
195.3X3=
585.9KN4束时的J控制力为
195.3X4=
781.2KN5束时的J控制力为
195.3X5=
976.5KN
三、施工控制应力与压力表欧J关系:
1.不一样阶段的I张拉力值20%Nk时:3束张拉力:
0.2X
195.3X3=
117.2KN4束张拉力:
0.2X
195.3X4=
156.2KN5束张拉力:
0.2X
195.3X5=
195.3KN40%Nk时:3束张拉力:
234.4KN4束张拉力
312.4KN5束张拉力
390.6KN
2.张拉力与压力表的关系附检测汇报783表y=
18.431X-
0.7559千斤顶线性方程:0362#千斤顶0361#千斤顶669表y=
18.625x-
5.3429x:压力表读数Mpay试验机读数KN张拉力0362#顶783表0361#顶669表3束y=
117.2KN
6.
46.620%Nk4束y=156,2KN
8.
58.75束y=195,3KN
10.
610.83束y=
234.4KN
12.
612.940%Nk4束y=
312.4KN
17.
017.15束y=
390.6KN
21.
221.33束y=
603.48KN
32.
832.7103%Nk4束y=
804.64KN
43.
743.55束y=
1005.8KN
54.
654.3
四、伸长量计算张拉时采用张拉力与伸长量双控，伸长量从千斤顶油缸量取AL=AL1+AL2△L1:从20%张拉力到锚固时的|伸长量△L2:40%张拉力时aJ伸长量-20%张拉力时的J伸长量最终的伸长量为两个千斤顶伸长量相加之和详细操作措施如下安装好两千斤顶后，同步张拉到20%的力，量油缸伸长L1继续张拉到40%的力，量油缸伸长L2继续张拉到103%的力，量油缸伸长L3AL2=L2-LIAL1=L3-LIAL=AL1+AL2=L2-L1+L3-Ll=L2+L3-2LI钢绞线张拉伸长量计算示例汇总
五、质量控制当实际伸长量与设计伸长量差值在6%以内符合设计规定，当实际伸长量与设计伸长量差值超过6%时，应停止张拉，找出原因后再进行张拉
六、计算伸长量单位:mm编号N1N2N3位置中跨184185183边跨185184182
七、张拉次序
1.采用对称张拉
2.张拉次序N1-N2-N3钢绞线张拉伸长量计算钢绞线张拉伸长量的计算桥梁构造常用钢绞线的I规格一般是ASTM A
416.270级低松弛钢绞线，公称直径为
15.24mm,原则强度为1860MPa,弹性模量为195000MPa,桥梁施工中张拉控制应力（本文中用Yeon表达）一般为原则强度的75%即1395MPa本文重点简介曲线布置的I钢绞线伸长量计算，并o给出CASIO fx-4800P计算器的计算程序，此外简要简介千斤顶标定的某些注意问题参照技术规范为《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-）（如下简称《桥规》）o
一、直线布置的钢绞线伸长量计算直线布置日勺钢绞线伸长量计算有两种计算方式
1.按照《桥规》第129页公式
12.
8.3-1计算，其中Pp平均张拉力在直线布置时即为张拉控制力，其他参数按照实际使用欧I钢绞线对应参数代入即可
2.简化公式公式中Pp（单位N）/Ap（单位:mm2）即平均张拉力/截面面积就是平均张拉应力（单位为MPa）,本文中用Y表达，则公式可以简化为L=Y*L/Ep桥梁施工中直线布置钢绞线时一般Y=Ycon=1395MPa,Ep=195000Mpa,代入公式中计算得简式L=
0.0071538L,L与L的单位相似假如实测钢绞线各项力学参数与本文中给出的各项参数差值较大，则不能直接代用本简式
二、曲线布置的钢绞线伸长量计算实际上曲线布置的钢绞线伸长量就是把每一计算段（包括直线段和曲线段）的伸长量分别计算出来，最终和值就是总伸长量关键在于对于曲线布置的I钢绞线每一计算段日勺张拉端应力和平均张拉应力都不相似，手工计算起来比较繁琐，并且《桥规》中只给出了平均张拉力的I计算公式，而未阐明详细日勺计算过程，此外借助程序计算比较以便平均张拉力计算公式见《桥规》第339页附录G-8:预应力筋平均张拉力的计算对于此公式本文中把张拉端的张拉力改为张拉端的张拉应力（用Y表达），则计算成果就是平均张拉应力（用Yp表达），这样计算会更以便某些下面举例阐明曲线布置日勺钢绞线伸长量计算过程例:某盖梁钢绞线伸长量计算钢绞线张拉伸长量计算示例汇总左侧右侧线段线形长度（m）夹角和（度）线段线形长度（m）夹角和（度）AB直线
0.645--HI直线
3.123--BC曲线
1.39620IJ曲线
1.04715CD直线
1.075--JK直线
2.617-—DE曲线
1.39620KL曲线
1.04715EZ直线
0.044—-LZ直线
0.044—-
1.本例钢绞线布置为非对称布置，施工规定钢绞线两端同步张拉，找出线形受力的中点大体为Z点（实际上应当在DE上），需分别计算左侧和右侧伸长量，两侧伸长量之和为总伸长量假如钢绞线为对称布置并且两端同步张拉，则只需计算半边伸长量再乘以2就是总伸长量本例中张拉控制应力为Ycon=1395MPa,钢绞线弹性模量为Ep=195000Mpa,附录公式中K值取
0.0015,U值取
0.22,计算过程计算AB直线段A点为张拉端，YA=Ycon=1395MPa,则？LAB=YA*LAB/Ep=
0.004614ni其中YA为A点的J张拉应力，LAB为AB段的长度，？LAB为AB段的伸长量，如下类同计算BC圆曲线段B点为张拉端，YB=YA=1395MPa由于AB为直线段，切线夹角和为
0.34907rad,代入附录公式得YBC=
1346.0256MPa,则？LBC=YBC*LBC/Ep=O.009636m其中YBC为BC段的平均张拉应力，如下类同计算CD直线段C点为张拉端，Yc=2YBC-YB=
1297.0512MPa由于BC段为圆曲线段，YcYB,近似的有YB+YC/2=YBC,则？LCD=YC*LCD/Ep=
0.00715m计算DE圆曲线段YD=Yc=
1297.0512Mpa,YDE=125L5156MPa按照《桥规》中附录公式计算，则？LDE=YDE*LDE/Ep=
0.00896m计算EZ直线段YE=2YDE-YD=
1205.9799MPa,LEZ=YE*LEZ/Ep=
0.000272m左侧总伸长量为
0.03063m右侧伸长量计算按照HIJKLZ的I次序同上述措施计算得伸长量为
0.05455m总伸长量为
0.08518m钢绞线张拉伸长量计算示例汇总
三、CASIO fx-4800P计算器的钢绞线伸长量计算程序
1.源程序KUCE:S=0:Q=CLBL2:{XJ}:X=0=GoTo3XJ:J=J n180:J=O=P=Q:P=Ql-e-KX-UJKX+UJ Q=2P-Q:S=S+PXE:GoTo2LBL3:END:S S二”
2.程序阐明K、U为系数，对应于《桥规》附录G-8中的k、口系数C为张拉控制应力，单位为MPa;E为钢绞线的弹性模量，单位为MPa程序开始时需要输入这4个参数？乂为目前计算段的钢绞线长度，单位为m;J为目前计算曲线段的切线夹角和,《桥规》中单位为rad,本程序中直接输入角度即可，直线时输入0计算过程中需要循环输入X和J日勺值5为合计伸长量，单位为m;P为目前计算段的平均张拉应力，单位为MPa;Q为计算段张拉端的张拉应力，单位为MPa假如是两端张拉，必须由两端向中间计算X输入0时表达计算结束，随即显示总伸长量S（即合计伸长量）o假如要显示中间计算成果P、Q和本计算段钢绞线的伸长量，可合适修改源程序
四、千斤顶标定及计算中注意的问题
1.千斤顶和测力计校验周期应符合《桥规》第128页规定，即千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常现象或检修后来应重新校验;弹簧测力计的I校验期限不适宜超过2个月
2.千斤顶标定后怎样根据试验汇报中给出回归方程来计算油表读数在先张法空心板施工过程中，由于梁板型号多样，每种梁板中日勺钢绞线根数也许不一样样，在后张法梁板施工过程中由于每束钢绞线的根数不尽相似，因此计算张拉各阶段日勺油表读数时，应当对应每种型号日勺梁板或每种钢绞线束分别进行计算例如给出某个千斤顶的回归方程为Y,
0.0219X,
0.3134,其中Y为油表读数，X为荷载级别设计中给出的各项参数为:张拉控制应力Ycon=1395MPa,钢绞线的弹性模量为Ep=195000Mpa,钢绞线截面积为A,140mm2则计算得张拉控制力为
195.3KN假设某种型号的先张法梁板有8根钢绞线，并且为整体张拉，则整体张拉控制力
195.3X8,
1562.4KN,由于是由2个千斤顶张拉，因此每个千斤顶欧I张拉控制力F30nl后张梁张拉计算
1.
1.
1.
1.
1.
1.
六、计算伸
1.
七、张拉
1.钢绞线张拉伸长量计绞线张拉伸长量的计
1.
一、直线布置日勺钢绞线伸长量计
1.钢绞线张拉伸长量计算示例汇总
二、曲线布置的钢绞线伸长量计
1.例:某盖梁钢绞线伸长量计
1.
三、CASI.fx-4800P计算器H勺钢绞线伸长量计算程
1.
四、千斤顶标定及计算中注意的问
1.高强度低松弛预应力热镀锌钢绞线
1..试验为
781.2KNo对应10,、20,、50,、100,张拉阶段的I张拉力分别为
78.12KN、
156.24KN、
390.6KN、
781.2KN,把这4个值分别代入回归方程得本千斤顶各张拉阶段得油表读数后张法计算原理同上高强度低松弛预应力热镀锌钢绞线YB,T152—1999国家冶金工业局1999—08—19同意一01—01实行序言本原则非等效采使用方法国NF A35-035:1993《预应力热镀锌圆钢丝和钢绞线》中欧I钢绞线部分，其中钢绞线的几何尺寸及容许偏差未采用截面积的I容许偏差,钢绞线张拉伸长量计算示例汇总而采用了直径的容许偏差镀锌钢绞线日勺偏斜拉伸试验于本原则实行一年后执行本原则的附录A.附录B.附录C.附录D都是原则欧I附录本原则由全国钢原则化技术委员会提出并归口本原则起草单位:上海申佳金属制品有限企业、江阴华新钢缆有限企业、九江钢铁企业钢绞线厂本原则重要起草人:张伟君、孙金茂、丁信康、游胜意、赵军、封文华1范围本原则规定了高强度低松弛预应力镀锌钢绞线日勺几何尺寸、重量、技术规定、试验措施、检查规则、包装、标志和质量证明书等本原则合用于桥梁拉索、提高、固定拉力构件的建筑物及不直接与混凝土砂浆接触的预应力构造中使用的直径为12⑸157mm、强度等级为1770MPa或1860MPa,并由7根热镀锌圆钢丝构成的低松弛预应力钢绞线2引用原则下列原则所包括的条文，通过在本原则中引用而构成为本原则的条文本原则出版时，所示版本均为有效所有原则都会被修订，使用本原则的各方应探讨使用下列原则最新版本日勺也许性GB,T228—1987金属拉伸试验措施GB,T238—1984金属线材反复弯曲试验措施GB,T2972—1991镀锌钢丝锌层硫酸铜试验措施GB.T2973—1991镀锌钢丝锌层重量试验措施GB,T2976—1988金属线材缠绕试验措施GB,T5224—1995预应力混凝土用钢绞线YB,T146—1998预应力钢丝及钢绞线用热轧盘条3定义本原则采用下列定义31七丝钢绞线seven wirestrand由6根边缘钢丝紧密地螺旋在一根中心钢丝上的I7根钢丝构成的钢绞线32热镀锌hot-dip galvanized构成钢绞线日勺单根钢丝通过锌熔池日勺过程称为热镀锌33稳定化处理stabilizing钢绞线在一定张力作用下日勺同步，在一定温度下加热，以减少其组织蠕变，到达低应力松弛的目的I4几何尺寸及容许偏差几何尺寸是指公称直径和截面积包括锌镀层，七丝钢绞线截面图见图1表1列出了本原则规定镀锌钢绞线的几何尺寸、重量及容许偏差计算单位长度重量时，钢日勺密度为785g,cm3钢绞线张拉伸长量计算示例汇总Dg—钢绞线公称直径，mm;dO—中心钢丝直径，mm;d—外层钢丝直径，mm图1七丝钢绞线表1几何尺寸及容许偏差公“亶佬■政”公/■川区他理怆中心保战山校■大上串.％不小nun W1009m Tnun125T30-
0.
107832.
015.3IM1*
0.4C-
0.
115.7ISO1lD5技术规定51原料制造钢绞线用原料应符合YB,T146日勺规定，或用不低于该原则日勺对应原料制造52制造措施521构成镀锌钢绞线欧I钢丝应在捻制钢绞线之前进行热镀锌522钢绞线捻制后必须经持续日勺稳定化处理523钢绞线的捻距为钢绞线公称直径的12,16倍524钢绞线的捻向由供方确定，如有特殊规定可在协议中注明525成品钢绞线切断后应是不松散的526在生产镀锌钢绞线用钢丝时，只容许盘条接头，钢绞线捻制和稳定化处理过程中的焊接或插接头，应在成品中清除527钢绞线自由放置在平面上，测得其弯曲度，每米矢高不不小于25nlm53力学性能531力学性能是指最大负荷Fb、屈服负荷Fp
02、伸长率6和初载为70,公称负荷条件下，1000h的;恒温松弛率R1000镀锌钢绞线日勺力学性能应符合表2日勺规定，强度级别为镀锌钢绞线的公称强度钢绞线张拉伸长量计算示例汇总表2镀锌钢绞线力学性能电■氮育公辱K役空叟QL剂♦大负利9财・力公附物班的百分13力
⑥/援费mm MPaA kNkN比
12.$17701HIM03IM
11.»inu inIM1MG IMIM»丸
51.
513.2I7C2442201MO25*2301K XW2S12U1BS2N248532根据需方规定，并经供需双方协议，可供应表1所列规格之间或以外尺寸和表2所列强度级别以外的镀锌钢绞线533除非生产厂另有规定，弹性模量取为19510GPa,但不作为交货条件在提供弹性模量的I同步，提供用于计算弹性模量的钢绞线截面积534根据需方规定，生产厂应提供每一规格和强度等级钢绞线有代表性的应力一应变曲线54工艺性能工艺性能是指抗交变应力的性能和抗脉动拉伸疲劳的性能541偏斜拉伸试验一般应用不用于拉索日勺镀锌钢绞线其偏斜拉伸系数应为不不小于28,0用于拉索的镀锌钢绞线其偏斜拉伸系数应为不不小于20,o542疲劳试验一般应用状况不用于拉索欧I镀锌绞线在受到200万次07Fb,07Fb—2Fa载荷后应不停裂，其公式如下2,Fa,190MPaS
20612.92ft
2.钢绞线张拉伸长量计算示例汇总A钢绞线伸长量计算措施关数据欧I采用与理论伸长值日勺计算计算阐明预应力筋采用控制应力措施进行张拉时,应以伸长值进行校核.为控制预应力钢绞线张拉实际伸长值与理论伸长值的差值,应先计算出钢绞线日勺理论伸长值.根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-89）条文阐明第1L5,7条，由直线与？曲线混合构成的|预应力钢材,其伸长值应分段计算,然后叠加.钢绞线理论伸长值直线段采用公式？L=POXL/Ay义Eg式中L:钢绞线直线段理论伸长值mm;P0:计算截面处钢绞线张拉力N;L:预应力钢绞线长度mm;Ay:预应力钢材截面面积mm2;Eg:预应力钢材弹性模量N/mm
2.钢绞线理论伸长值曲线段采用公式...PXL/Ay XEg式中.L:钢绞线曲线段理论伸长值mm;P:预应力钢材平均张拉力N;其他符号同直线段.有关PO,P的I计算P0=P[l-l-e-kx+u0]P=P[1-e-kx+u9]/kx+u:P:张拉端钢绞线张拉力X:从张拉端至计算截面的孔道长度m;0:从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的I切角之和rad;K:孔道每m局部偏差对摩擦的影响系数；U:预应力钢材与孔道壁的摩擦系数；计算中有关数据Ay=140X6=840mm2试验值Rby=1860Mpa6k=
0.75Rby=1395MpaEg=L96X105Mpa试验值U=
0.225规范取值0=
0.0436rad钢绞线长度⑴考虑到实际施工中采用穿心式千斤顶，因此钢绞线长度应计入千斤顶长度,YCW150型千斤顶回程后的J长度为450mm.2曲线段长
1.915mX.直线段长
15.771川Po,P日勺计算6=
0.16kP=
0.16kX840=
0.1X1395X840=117180NP=P[l-e-kx+u0]/kx+u钢绞线张拉伸长量计算示例汇总=117180X
0.0126/
0.0127=116439NPo=P[l--e-kx+u9]=117180X1-
0.0126=115704N钢绞线理论伸长值计算当6=
0.16k时千斤顶部分L=P XL/Ay XEg二117180X450X2/840X
1.96X105=
0.64mm曲线部分L=2XPXL/AyXEg=116439X1915X2/840X
1.96X105=
2.71mm直线部分:L=PoXL/AyXEg=115704X15771/840X
1.96X105=
11.08mmL=
0.64+
2.71+
11.08=
14.43mm当6=6k时L=
144.3mm当6=
1.056k时L=
144.3X
1.05=
151.51mm应力与伸长值及压力表读数之间的关系首先根据试验，按一元线性回归曲线标定出油表与对应的千斤顶之间的I关系曲线方程，1562#压力表配套的1千斤顶编号为022#,其关系曲线方程为y=-
0.01+
0.03601X；1557#压力表配套的千斤顶编号为023#,其关系曲线方程为y=-
0.03+
0.03606x;拉力单位KN,伸长值单位为mm,压力表单位为Mpa.其对应关系如下表应力Mpa6=
0.16k6=
0.26k6二6k6=
1.056k张拉力KN
117.
18234.
361171.
801230.39伸长值（mm）
14.
4828.
96144.80钢绞线张拉伸长量计算示例汇总
152.04压力表读数（Mpa）1562#
4.
218.
4342.
1944.301557#
45.
208.
4246.
2247.34张拉过程及发现问题当一切准备工作就绪后,按照设计图纸规定的张拉程序进行施工（
00.16k
0.26k
1.056k持荷5分钟？6k）,根据前面算出的各阶段日勺控制张拉力所对应日勺油表读数对张拉力进行控制,首先张拉到
0.16k,量出千斤顶对应的J伸长值,再依次张拉到
0.26k,6k,
1.056k,并量出对应的伸长值.详细记录数据见下表钢束编号千斤顶编号记录项目
0.16k
0.26k
1.06k
1.056kN1022#油表读数（Mpa）
4.
218.
4342.
1944.30伸长值（mm）19398586023#油表读数（Mpa）。
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