水中桥墩系梁混凝土施工

水中桥墩系梁混凝土施工摘耍西小江大桥水中桥墩系梁采用木桩土围堰方式进行混凝土施工是一种因地制宜行之有效的I措施

1.工程概况西小江特大桥位于浙江省绍兴县杨汛桥镇，是连接杭金衢高速公路特大桥之一该桥设计荷载为汽-超20,挂-120,其桥梁上部构造为5X20+4X30+2X20+

17.5+17X20,全桥总长:

621.54m,桥面总宽

28.0m,为分离式双向4车道，分两幅修建，中央设分隔带，各幅宽

13.5mo上部构造采用后张预应力空心板梁，合计728片其中20m梁板611片，30m梁板117片并分为两个阶段施工，先简支-后持续，全桥跨联布置分有2跨一联,4跨一联,5跨一联,6跨一联四种桥面纵坡以14#墩为变坡点，杭州方向坡度为

1.3%,衢州方向坡度为

1.2%,桥面横坡各幅向外侧单向设置均为2%西小江大桥5#-9#墩处在河中，原设计图中各立柱间不设水中系梁后设计考虑构造受力、立柱的稳定性等问题在5#-9#水中墩立柱与立柱间增设高度为

1.2m欧|系梁合计10根（指足钻孔需要钢护筒就位后，用直径

5.cm冲抓锥沿钢护筒内壁四面抓捞护筒内淤泥层中混凝土残块，冲抓锥落距不能太大，控制在

2.m左右冲抓过程中，应避开待拔桩，以防导致桩头混凝土破碎，桩体钢筋向四面散开，增长水下切割难度若护筒内淤泥层太厚，冲抓效果不够理想，应清除护筒内淤泥.

4..钻孔剥离待拔桩四面土.护筒就位并固定后，进行钻机就位和校正先在桩一侧钻大直径孔，钻孔前应有潜水员引导,精确定孔位大直径孔壁与待拔桩侧面应有不不不小于.cm时间隔，防止钻孔过程中钻头碰及桩体，导致斜孔和机械事故发生为保证护壁效果，泥浆浓度一般控制在

13.g/cm3〜

14.g/cm3之间，或采用膨润土造浆护壁钻进过程中，应根据详细状况，合理控制钻孔进度小直径孔钻孔措施，也采用泥浆正循环，成孔直径

3.cm,孔壁距相邻孔及待拔桩侧面应有.cm左右间距，防止钻孔过程中钻头偏移或碰及混凝土桩身发生此状况，应移动钻机偏离相邻孔位或待拔桩一定距离，再继续钻进每一孔成孔后，即时清除孔内沉渣，清孔采用钻机自配设备，从钻杆底端射水，由上至下，钻杆下移速度

0.m/min左右水流尽量射向待拔桩侧，流向与桩侧面成45°角向下，防止水流直接冲击待拔桩侧相对孔壁，导致坍孔，影响桩侧土剥离效果四面孔清孔完毕，进行拔桩准备工作.

4..拔除钢筋混凝土方..拔桩要克服的阻.1桩侧摩阻力，可由公式P=U Lili估算.式中U-----为桩的I周长，m.Li-----为桩侧各土层中第i层土层厚度，m.Ii——桩侧面土层第i层对桩侧极限摩阻力，kPa.P——为极限桩侧摩阻力，kN.由于桩侧摩阻力与桩侧土剥离状况有关系，估算桩侧摩阻力，要弄清桩侧土层剥离效果从详细施工中懂得，采用桩侧钻孔闭合措施剥离土层，剥离效果一般在50%〜60%,且桩体上半部分剥离效果很好，在80%以上，下半部因土质坚硬，并夹有大量结核性物质，导致钻位偏离，影响剥离效果.2待拔桩体及附着土自重，根据桩体截面形状和长度计算.3桩体拔动瞬间，在桩尖及桩侧四面形成真空，产生真空引力这是一种变力，伴随桩体拔动，桩侧土被破坏，真空引力减小消失在详细实行过程中，不计真空引力，根据桩侧土层剥离状况，估算待拔桩摩阻力及桩体和附着土重之和约为所有设备提供H勺总牵引力不得不不小于桩侧摩阻力和桩体自重之和的15倍〜20倍.

44.拔桩详细环.⑴在工作平台上组拼两排平行的1立体桁架梁，桁架梁跨越桩位，间距

7.cm,其上布置.排双层方木，作为拔桩时施工加上拔力的作用点拔桩采用4套

2.t手拉葫芦和1套牵引力为

3.t时滑轮组共同施加.2在已剥离土层的方桩上端固定捆绑千斤绳，千斤绳应捆绑牢固，防止上拔桩过程中上脱同步根据千斤绳的位置和方向固定手拉葫芦及牵引滑轮组在每一根受力千斤绳同一平面位置拴一根红色信号绳，鉴定拔桩过程中方桩的位移状况.⑶手拉葫芦施力应均衡施加总的牵引力到达估算H勺桩侧摩阻力和桩体及附着土自重之和时，停止施力，持荷

1.h〜

1.h,并注意观测钢丝绳及各施力设备日勺工作状况，此后，牵引力每增长15%,停止并持荷

1.h〜

1.h,以减小桩尖及桩侧产生真空引力广和大桥主桥基础溶洞处..要广和大桥位于珠江三角洲的溶洞地带，主桥桩基选择静压化学灌浆法、套内护筒法等施工技术配合使用处理溶洞，获得满意的技术、经济、质量等效果.关键词溶洞；桩基；施工技.广和大桥位于广州市白云区石井镇鸦岗村日勺白泥河水道上，大桥全长791m,桥宽36m,最大跨径120m其基础采用钻孔灌注桩，其中中150cm64根，

①200cm44根,共108根施工总工期22个月本桥位地质属于第四纪沉积层覆盖之下，基岩重要为石灰统壶天灰岩这些石灰纪地层沉积成岩后来，经历了漫长日勺地质年代和多次构造运.,形成北东向褶皱，并有大体平行于褶皱轴向的纵断层和大体与之垂直的横断面层后来经历了侵蚀和剥蚀作用，并在地下水的化学和机械作用下形成一系列岩溶地貌，最终在第四纪全新世珠江三角洲最终一次海侵中，形成以冲积相为主的第四纪松软沉积层从地质资料分析，溶洞分布较广主桥位溶洞分布广而多在桥位方案论证中，第一方案，28个钻孔，有12个发现了溶洞；第二方案，28个钻孔，有17个发现溶洞；第三方案，28个钻孔，有11个发现溶洞，最大日勺溶洞约16m溶洞按其填充状态可分为空时、半填充日勺和完全填充的三类按其填充物的性质可分为粘性土、砂砾和稀土三类;按其漏水状况可分为漏水和不漏水两类溶洞的I走向与河流的流向相似.根据上述地质条件，从技术、经济等方面通过比较，选择了静压化学灌浆法、套内护筒法等施工技术配合使用处理溶洞，获得预期的效果，推介如下.

1.主桥桩基对溶洞日勺处.主桥桩基精确放样后，在桩基施工平台上用地质钻于桩中心进行超前钻，必要时增长钻位根据超前钻的成果，确定护筒日勺打入深度有溶洞的桩位，护筒沉至风化岩层，置于强风化岩面上，这样可穿过土洞护筒的底部即为岩层或溶洞日勺顶部没有溶洞的桩，护筒沉放要穿过淤泥质亚粘土、砂砾层，置于砂砾质亚粘土层至少2m深.根据溶洞H勺不一样类型，最终决定兼用两种不一样H勺施工方案图1布孔平面及剖面示意方案A当溶洞内有填充物填满或有流砂的，或当溶洞为空洞或填充物不满（水洞）且深度在3m以内区在钻孔桩施工前先进行预处理，采用静压化学灌浆法固结填充物和流砂，或用此法填满溶洞，在固结体到达一定强度后来再钻孔施工.方案B当溶洞为空洞，且深度在3m以上H勺，拟用套内护筒法施工，即用内护筒穿过溶洞的施工方案.

2.方案A方案B施工措.

2.1方案A（静压化学灌浆法）施工措.

2.

1.1技术规.溶洞预处理的目日勺是为了加固溶洞填充物和填满溶洞空间并到达一定日勺强度（20MPa以上）,防止钻孔桩施工时泥浆流失、流砂及坍孔等状况时发生，保障成孔及水下混凝土浇注等一系列施工工序H勺顺利完毕溶洞预处理施工，在钻孔桩施工之前进行，相称于在桩基础施工过程中，于钻孔桩施工工序之前加入一道预处理工序，与桩基施工的J各工序一起形成流水作业.图2用钻机钻头钻杆压沉内护筒示意单位c.

2.

1.2施工方.

（1）处理措施选择由于溶洞埋藏较深，不能用爆破或填充混凝土等一般措施处理，有效的处理措施是灌浆法而在众多欢（灌浆法中，因溶洞的不规则性，决定了其处理时最有效和比较经济的措施是静压化学灌浆法因此，采用静压化学灌浆法，同步也可兼用喷射灌浆法，增进填充物强度的加强.

（2）静压化学灌浆的加固特点浆材可在几秒或在几十秒内瞬间凝固，可控制浆液灌注在一定范围内且不流失，材料的运用率高，比较经济.浆材的结石率为100%,即lm3体积浆材可得lm3结石体.对溶洞中日勺砂、砾等土体，浆液是通过渗透作用板结砂和砾H勺；对于溶洞中日勺稀土、亚粘土等土体，浆液是通过劈裂、挤密作用加固土体日勺；对于无填充物和半填充溶洞日勺空间，浆液是通过充填作用填满溶洞的

1.浆液在土体中欧J渗透扩散方向是往小主应力面方向，浆液固化后，小主应力面得到加固，而原次小主应力面变成小主应力面这样，通过对小主应力面反复不停欧I加固，首先渗透、挤密溶洞中的土体的空隙，充填溶洞的J空间，在桩体周围形成防水帷幕，防止流砂和保证护壁泥浆不流失；另首先，提高溶洞中土体的承载力和抗剪力形成挡土墙，防止坍孔.静压化学灌浆的关键在于浆材的配方和工艺.图3内护筒底部及顶部灌浆封缝示意单位cm3工艺设计布孔在超前钻有溶洞的桩位四面均布4个灌浆孔见图

1.钻孔孔径80mm,孔深规定到达最深溶洞的底部.材料普硅425#水泥新原则为普硅

32.5MPa水泥与化学浆.工艺采用双液灌浆系统进行全孔灌浆，规定少许多次、反复灌浆.

2.

1.3重要施工机械设.重要机械设备有BW250泥浆泵,BW150泥浆泵，100型钻机，泥浆搅拌机和贮浆槽，高压灌浆管及其配件岩溶地基桥梁桩基施工技.工程概.京福国道主干线徐州市绕城公路四协议段跨陇海铁路特大桥,路线长

0.8182k m,呈南北方向,跨径布置为6X30m+35*30m+6义30m,主跨为预应力混凝土持续箱梁淇他为预制先简支后持续构造下部构造为明挖扩大基础,2号墩、22号〜27号墩为

1.5m钻孔灌注桩.位于低山丘陵与冲积平原过渡地带，以陇海铁路为界,北部岩基裸露，由一系列平行褶皱和断裂构成，地表覆盖黄褐色高液限粘土，具强膨胀性，区内有岩溶发育，多体现为小型溶洞，洞高由

0.4〜

2.5m不等,溶洞均有碎石土等填充物.地下水不发育，重要为碳酸盐裂隙岩溶水及第四系松散物孔隙水，均对混凝土无侵蚀性本段地震基本烈度为7度.钻孔灌注桩施工大桥共有钻孔灌注桩32根,桩位处溶洞比较发育，设计规定逐桩探明溶洞状况，然后钻孔.岩溶处理方案的原.⑴每根桩必须用地质钻机钻探,详细记录地质状况、溶洞深度、高度、填充物类型，画图列表,为制定对应施工方案提供详实根据.⑵对填充物进行土工试验,分析其物理力学特性，检测容重、含水量、孔隙率等，为注浆参数计算提供根据.⑶根据地质钻探资料和填充物状况，对每根桩设计出对应的溶洞处理方案、成孔措施及施工措施.⑷对每种处理方案,都要进行仔细的计算，施工前在桥位外进行溶洞注浆及钻孔试桩试验，获得经验数据,完善施工方案，指导施工.⑸碰到大溶洞时,必须请监理工程师和设计单位核查，明确处理方案,并报监理同意后实.溶洞处理方.⑴对于封闭的比较小日勺溶洞,采用注浆措施，提供成孔条件穿过溶洞若洞内无填充物或填充物不满，则采用先填充碎石或干砂，然后注浆;若充填物呈松散或软塑状态时，直接注浆固结即可;若充填物已固结呈硬塑状态时，则可以直接冲孔,但需加强泥浆护壁.⑵溶洞内无填充物或填充物较少需向洞内填充砂子的，选择一种合适的孔位,放入并固定钢套管，将注砂管与钢套管相连接，在注浆前灌砂根据成桩直径、围护体积的最小直径及堆积体成形规律,计算填砂量用压风机将干砂压入，为防止洞内高压制止灌砂，运用其他孔作为减压孔待到达计算日勺填充体积，压力稳定期，即可停止.⑶若设计规定灌入碎石则必须钻一种大孔直径不不不小于30c m放入钢管并固定,钢管上置碎石料斗，碎石粒径不不小于2c m,投料时振动钢管，以防止堵塞，填充量控制与填砂控制措施相似..4对于某些溶槽、溶沟、小裂隙等，冲孔时可采用投放片石、碎石夹粘土，甚至投入整袋水泥堵塞起到护壁作用，保证泥浆不流失,使钻孔顺利通过岩溶区.注浆措施钻孔桩通过溶洞时钻孔施工难度大，采用注浆法是十分有效的措施.⑴根据地质状况在每一根桩的中心位置或桥墩承台的四角钻注浆孔，钻注浆孔也是对地质状况的深入勘探，通过取芯探明溶洞口勺高度及填充物的详细状况.⑵用注浆泵注浆，注浆压力不适宜太大,控制在

0.5〜LOM Pa范围，详细压力值由现场试验确定速度为15〜20L/m in淇目的是使浆液渗透到填充物内包括灌入的砂或碎石，然后固结，渗透最小直径定为

3.0m,以保证冲钻成孔时有足够的固结体注浆时注浆管必须插入填充物口勺底部，然后边注浆边缓慢上提,提管速度不适宜太快，根据注浆速度确定，应使渗透半径控制在容许范围内浆液选用水泥浆，用

32.5级水泥，水泥浆配合比为水水泥=

0.8l.Oo若需用水泥砂浆，则配合比采用水水泥砂二

110.8,需要用双液浆时,水玻璃的含量根据现场试验确定.・⑶单花管注浆，管头花管段长度为100c m,孔眼直径和间距根据现场试孔后确定，注浆管外径为70mm，比钢套管内径要小注浆时，通过注浆泵上日勺P Q仪分析确定注浆H勺速度和结束时间，压入量根据渗透半径、固结体积来计算,公式为Q二万R2HB口CII-Y入式中,R为渗透半径;H为溶洞高度;u为填充物时孔隙率;a为超灌系数;X为地区性经验系数;丫、B为充填率与充填系数这些参数和系数可根据现场试验确定.4为防止浆液流失太远导致挥霍，采用间歇注浆方式，使得先注入的浆液与砂子或碎石初步到达胶结后再注浆彳盾环注浆多次，直至到达规定最小注浆量和注浆压力控制值为止.5注完一种孔后潍续对其他孔进行注浆，后注浆的压力必须调高，最终封孔注浆次序由现场自行掌握.岩溶处成孔通过处理后的岩溶处，成孔措施基本上与一般石质地层成孔措施相似，采用用C Z31型冲击钻冲击日勺方式成孔成孔时应注意如下几点.⑴冲击成孔必须待注浆凝固后才能进行，一般等待时间为10d左右.2为防止意外,冲孔前应有备用措施，备好材料,一旦泥浆泄露，及时向孔内投放粘土、水泥和片石，依托冲挤在溶洞内形成片石夹粘土的围护构造墙，保持孔内泥浆高度，使得冲钻顺利进行.B.span桥梁予应力施工技.1施工方.A、B桥及人行天桥为后张式予应力碎构造，其予应力按后张法工艺施工，即在绑扎梁体钢筋时，予应力管道采用波纹管成孔，波纹管采用钢筋网定位，使其符合设计位置，然后用人工辅以吊机、卷扬机将钢束钢绞线组合穿入波纹管内，采用商品碎40号；50号校用泵车进行浇灌，待性到达张拉强度用千斤顶施加予应力，锚固、灌浆压浆、封端.A、张拉要用双向张拉.B、张拉千斤采用YCL—420型.C、锚具要用OVM系列.D、予应力钢绞线采用高强度、低松驰日勺270级钢绞线，直径

15.01MM原则强度Ryb=1860Mpa.E、张拉前进行摩阻测试，根据实际U值进行调整，由设计部门决定张拉力.F、根据设计规定次序进行张拉.2注意事.A、钢绞线进场，必须具有质量证明书，到达和超过设计规定

18.Mpa的技术条件及现行原则GB5224—85日勺规定.B、钢绞线进场后分批验收，检查有无损伤、锈蚀和油污，容许有轻微浮锈，但不得有肉眼可见麻坑.C、钢绞线应逐盘进行机械性能检查，其性能符合原则.D、钢绞线切割下料必须使用砂轮切割机，切口两端应用20号镀锌钢丝绑扎，以免切割后松散，编束时要理顺钢绞线，用20号铅绑扎间距2—3米钢束两端2米区间距为50CM,然后按设计图顺号挂牌编号.E、钢束在施工过程中，严禁电焊火花碰到钢束.F、根据设计规定采用中70mm、

①80mm、

①90mm波纹管，波纹管必须绞结密实，无缝隙孔洞，在搬运过程中不能损坏.梁头锚垫及金属套管必须与钢束垂直.3施工措.A、制.制孔采用波纹管制孔，设置在梁内，沿钢束走向，用钢筋定位网支撑控制波纹管，其详细环节如下.a.制作定位图，用

①10钢筋焊成网格状，网格同波纹管外径.b.安装定位网，定位网位置根据钢束几何要素图，钢束走向而定，间距为每隔50cm设一道,定位网下部支撑在底板垫块上，上部焊接在钢筋上，规定焊接牢固.c.安装波纹管定位网安装好后，将波纹管穿入定位网方格内，波纹管采用套接H勺方式，接好后用胶带封接口.d.根据压浆需要设排气孔.B、穿.由于钢束较长且弯曲故须在碎浇灌前穿束，其施工环节如下.a.在梁两端搭设工作台，穿入端配置一台5t汽车吊，穿出端配一台慢速5t卷扬机.b.首先将单根钢绞穿入孔道，出孔后将卷扬机牵引绳与钢绞线接，穿入端穿孔器与钢束连接.c.用人工将钢束送入孔内，前面卷扬机慢慢拉动，背面人工向孔内送钢束吊起，直到钢束出孔.C、碎浇.a.钢束穿好经监理工程师确认后开始浇灌碎，碎为商品碎，砂应持续浇灌，并按规定作好佐块.b.浇灌中应常常检查波纹管线定位钢筋的变化状况及模板变化，及时处理.c.浇灌税前应在梁端平台设倒链机，在浇灌过程中每隔30分钟将每根钢束正反方向拖动一次.碎振采用插入式振动器，严格按碎施工钢筋碎操作规程，振动器不得碰波纹管.D、张.a.准备工.按照设计规定规定性到达张拉强度方可张拉，张拉按设计规定分批对称进行.b.张拉前必须进行各孔阻测定，由设计院确定张拉控制力.c.检查调试张拉设备.d.张拉操.⑶将每端钢绞线各股按次序穿入锚环各孔.b将工作锚装入垫板定位圈内，并紧贴锚垫板，插入夹片，用锤打紧.C安装限位板，钢绞线从限位穿过进入千斤顶.d安装千斤前，规定千斤顶轴线与钢绞轴线重叠.e安装工具.已初张拉10—30%k,回油，划线作标识伸长量计算起点为LO.f,继续张拉至控制拉.箱梁两端同步分级加载即升压轮番进行，每级加载吨位为张拉力20%,使张拉力逐渐到达设计张拉吨位，测量伸长L1,此时油泵继续开动维持不变压力，净停5分，两端同步顶压,顶销后，油泵回零，测回缩量，夹片外露量卸顶后测量.g.质量规.a张拉到达设计值后，钢绞线的伸长与计算值的误差应在±6%以内，以满足张拉吨和伸长值双控规定.b滑丝断束规定断束中不超过一根，同一截面不超过钢丝总数1%,每束滑丝不超过该束伸长值2%.c不符合1上述规定及时研究反应，研究处理.d钢绞线锚固后，工作锚以外保留5cm,多出用砂轮切割机切掉，用水泥包封.f橡胶支座在安装使用过程中常见异常现象的分析与排.橡胶支座作为连接桥梁上部构造和下部构造日勺构件，是桥梁构造日勺重要构成部分，直接影响桥梁寿命与行车安全橡胶支座就其自身技术而言在我国已成熟，但一项完善的技术详细到应用过程中，还应本着科学合理选型、严格制造工艺、对的安装使用三要素并举时原则，才能充足体现其技术应具有口勺功能.

一、板式橡胶支座功.板式橡胶支座的重要功能是将桥梁上部构造H勺反力传递给墩台，并同步能完毕梁体构造所需要的变形水平位移及转角故板式橡胶支座应在垂直方向具有足够的刚度，从而保证在最大竖向荷载作用下板式橡胶支座产生较小的变形；在水平方向则应具有一定的柔性，以适应梁体由于受制动力、环境、温度、混凝土的收缩和徐变及荷载作用等引起的水平位移；还应适应梁端的转动.

二、板式橡胶支座日勺初始剪切变形现.这种现象在板式橡胶支座安装就位，梁体落梁或现浇梁拆除模板后日勺近期内体现较为普遍其原因一是由于环境温度口勺变化和混凝土的收缩徐变而导致二是由于落梁过程中在板式橡胶支座受到初始压力后人为时移动梁体而导致原因一日勺防止措施，交通部公路规划设计院一九八八年组织汇编的《板式橡胶支座》一书中提到安装板式橡胶支座最佳在年平均气温时进行，以减少由于环境温度变化而导致梁体膨胀或收缩给板式橡胶支座导致的不应有的初始剪切变形当不可防止一定要在最高环境温度或最低环境温度条件下安装施工时.可使用板式橡胶支座产生预变位H勺措施……不过，这一方案在施工过程中由于受多种原因的制约难以实现我们在数年日勺现场服务中总结了某些经验，在这里简介给大家，供大家在板式橡胶支座安装施工过程中予以参照.板式橡胶支座在安装施工过程中，在有条件的前题下应对环境温度予以考虑，此外重要是保证在落梁的时候防止板式橡胶支座发生初始剪切在落梁后不要急于拆除架梁设施，待每片梁落下后要仔细检查板式橡胶支座与否有初始剪切现象，假如有一定要进行调整，调整这种现象只需稍微时起高一侧梁端，板式橡胶支座就会在自身弹性作用下自动复位，做到了这一点就防止了板式橡胶支座很大一部分的初始剪切变形在桥面铺装前还应对板式橡胶支座H勺剪切变形进行一次检查调整，这次检查调整要尽量选择靠近年平均气温的天气，这时架梁设施已拆除，可使用千斤顶等对应工具将梁端稍微顶起，板式橡胶支座应自动复位，否则应予以更换桥梁铺装前应重新检查已使用H勺板式橡胶支座，由于这个时候梁体通过了一种较长时期的收缩徐变已趋于稳定，并且桥面尚未铺装，每一片梁的每一端均可单独升高，施工简朴而以便，因此该环节应引起施工现场工程技术人员的高度注意.在实际应用过程中，板式橡胶支座因受外力约束而被剪切变形，是板式橡胶支座自身具有的功能.我们在这里探讨日勺是减少板式橡胶支座的剪切变形，由于板式橡胶支座在受到过大的剪切变形后会加剧橡胶的老化，导致板式橡胶支座的使用寿命减少在检查这一状态时可根据当时的环境气温，结合当地年平均气温，根据JT.D62-2023交通行业桥涵设计规范中日勺有关章节进行计算复核板式橡胶支座的容许剪切模量为l.OMPa,容许剪切角正切值tgaW

0.7,因此板式橡胶支座在外力原因的影响下，其最大剪切角正切值不不小于

0.7时不影响其使用性能.

三、板式橡胶支座承压后侧面波纹状凹凸现.由于板式橡胶支座是由多层橡胶与多层钢板交替平行叠置并通过硫化工艺互相粘连制成，橡胶层的厚度和钢板的厚度由板式橡胶支座的规格及形状系数确定，板式橡胶支座口勺单层橡胶厚度大体分为5nliI）、8mm、11mm、15mm、18mm,板式橡胶支座的单层钢板厚度大体分为:2nlin、3nlin、4mm、5mm由于其构造日勺特性，当板式橡胶支座受到垂直荷载的时候，在橡胶层厚度不一样的支座上，其橡胶层处会出现明显或不明显日勺弧形突凸、钢板处会出现弧形凹槽状，因此形成了板式橡胶支座H勺侧面波纹状凸凹现象这种现象从理论上讲应视为正常现象，但这种正常现象应体现为板式橡胶支座四面侧面的波纹状凸凹应基本一致，否则应视为异常现象异常现象的产生基本上有两种原因导致，一是梁体偏压板式橡胶支座也就是说在梁体日勺作用下，板式橡胶支座日勺受力点未在中心该现象轻者表目前同块板式橡胶支座上波纹状凸凹现象不一致，重者导致板式橡胶支座单边脱空二是梁底预埋钢板不平，其表面是由于焊接钢筋引起的I钢板弯曲变形.原因一处理的方案是在吊梁前对梁体和墩台支承垫石进行检查，检查梁端底面与板式橡胶支座有关联处与否平整、两个板式橡胶支座有关联处与否平行如不符合应即时修整，应杜绝落梁后使用填塞楔形块日勺处理措施有关原因二，应在梁底钢板焊接与制造中处理往往有部分施工单位为了节省成本忽视了梁底钢板的质量问题，直接用毛坯钢板作为梁底钢板或焊接锚固钢筋后不进行调整，因此引起了钢板弯曲变形由于这些原因C50混凝土配合比设计注意事项［摘要］C50混凝土一般运用于高速公路桥梁的上部构造中，由于混凝土配合比设计不合理,引起混凝土时强度不合格、收缩裂缝、外观等质量缺陷日勺现象常有发生，同步导致生产成本时增大本文论述了C50混凝土在原材料的I选择及配合比确定期注意的要点，供C50混凝土配合比设计时参照［关键词］原材料的选择；配合比确实定在桥梁的上部构造中，如梁板等混凝土的设计强度基本上采用C50混凝土或不小于C50时混凝土因此对C50以上混凝土的原材料的选择、配合比的设计、混凝土的施工是至关重要的I下面就对C50以上混凝土的I原材料选择、配合比的设计、混凝土的施工需注意的事项，结合本人数年来对桥梁上预应力C50预制25m、30m组合箱梁、预制45mT型梁、现浇箱梁及悬浇箱梁配合比的设计及原材的选择注意要点作如下简述

1、原材料

1.1集料混凝土中集料体积大概占混凝土体积日勺3/4,由于所占的体积相称大，因此集料日勺质量对混凝土区I技术性能和生产成本均产生一定的影响，在配制C50混凝土时，对集料的强度、级配、表面特性、颗粒形状、杂质欢（含量、吸水率等，必须认真检查，严格选材这样才能配制出满足技术性能规定的C50混凝土，同步又能减少混凝土日勺生产成本细集料砂材质的好坏，对C50以上混凝土的拌和物和易性的影响比粗集料要大优先选用级配良好的江砂或河砂由于江砂或河砂比较洁净，含泥量少，砂中石英颗粒含量较多，级配一般都能符合规定山砂一般不能使用，山砂中含泥量较大且具有较多的风化软弱颗粒砂的细度模数宜控制在

2.6以上，细度模数不不小于

2.5时，拌制日勺混凝土拌和物显得太粘稠，施工中难于振捣，且由于砂细，在满足相似和易性规定期，增大水泥用量这样不仅增长了混凝土日勺成本，并且影响混凝土日勺技术性能，如混凝土的耐久性、收缩裂缝等砂也不适宜太粗，细度模数在

3.3以上时，轻易引起新拌混凝土的运送浇筑过程中离析及保水性能差，从而影响混凝土的内在质量及外观质量C50泵送混凝土细度模数控制在

2.6〜

2.8之间最佳，一般混凝土控制在

3.3如下此外还要注意砂中杂质日勺含量，例如云母、泥日勺含量过高，不仅影响混凝土拌和物附和易性，并且影响混凝土的强度、耐久性，引起混凝土的收缩裂缝等其他性能含泥量不超过2%,云母含量不不小于1%粗集料粗集料时强度、颗粒形状、表面特性、级配、杂质日勺含量、吸水率对C50混凝土的强度有着重要的影响配制C50以上混凝土对粗集料日勺强度的选用是十分重要日勺，高强度的集料才能配制出高强度H勺混凝土应选用质地坚硬、洁净的碎石其强度可用岩石立方体强度或碎石H勺压碎指标值来测定，岩石的抗压强度应比配制的混凝土强度高50%一般用碎石H勺压碎指标值来间接鉴定岩石时强度与否满足规定碎石的压碎指标值水成岩（石灰岩、砂岩等）不不小于10%、变质岩（片麻岩、石英岩等）或深层火成岩（花岗岩等）不不小于12%、喷出岩火成岩（玄武岩等）不不小于13%o粗集料的颗粒形状、表面特性对C50以上混凝土的粘结性能有着较大H勺影响应选用近似立方体的碎石，其表面粗糙且多棱角，针片状总含量不超过8%o影响C50以上混凝土时强度重要原因有集料的强度、水泥石、水泥石与集料之间的粘结强度，而混凝土中最微弱的环节是水泥石和集料界面的粘结由于粗集料的表面粗糙、粒径适中，这样提高了混凝土的粘结性能，从而提高了混凝土的抗压强度集料的级配是指各粒径集料互相搭配所占H勺比例，其检查的措施是筛分级配是集料的一项重要时技术指标，对混凝土的和易性及强度有着很大啊影响配制C50混凝土最大粒径不超过

31.5mm,由于C50混凝土一般水泥用量在440〜500kg/m3,水泥浆较富余，由于大粒径集料比同重量的小粒径集料表面积要小，其与砂浆的粘结面积对应要小，其粘结力要低，且混凝土的均质性差，因此大粒径集料不也许配制出高强度混凝土集料日勺级配要符合规定且集料日勺空隙要小，一般采用二种规格日勺石子进行掺配如5〜

31.5mm持续极配采用5〜16mm和16〜

31.5mm二种规格的碎石进行掺配5〜25mm持续级配采用5〜16mm和10〜25mm二种规格进行掺配掺配时符合级配规定的范围内，也许有二种或三种掺配方案，选用其中体积密度较大者使用，因体积密度大则空隙率小如有二种掺配方案分别为370和2080,其掺配成果均符合级配范围规定，测定两者日勺体积密度，前者大，则应选用掺配比例为3070的使用集料中的泥土、石粉的含量耍严格控制，其含量大，不仅影响混凝土拌和物附和易性，并且减少混凝土的I强度，影响混凝土区I耐久性，引起混凝土的收缩裂缝等其含泥量要不不小于l%o

1.2水泥左、右幅，这对加固桩基础和桥梁下部构造日勺刚度及稳定性起到积极的作用水中系梁长

12.7m,宽1m,高

1.2m原系梁顶标高为

4.20m,系梁底标高为

3.00m设计考虑到西小江水位标高为

3.80m为保证工程日勺顺利进行，将5#-9#墩系梁顶标高调整为

5.00m,虽然设计提高了水中系梁的施工标高值，但水中系梁施工周期较长，西小江水位实际标高为

4.40m,系梁仍处在水中作业，给施工带来诸多不便，因此水中系梁采用木桩土围堰方式进行施工

2.水中系梁混凝土施工水中系梁施工重要程序木桩土围堰f搭设悬挂式支架f底模安装一钢筋骨架绑扎f安装侧模板f浇筑系梁碎f拆模及碎养护

3.1围堰施工西小江大桥水中系梁围堰从河水深度、流速、通航和经济角度等方面考虑因地制宜，充足运用水中平台的双排松木支撑桩作为围护柱，在松木桩的内腔沿四面紧贴木桩内侧垂直插入用木条钉制的木网片角片高5m,宽3m,待木网片所有插好固定后，为防止渗漏及内填粘土流失，采用彩条布贴于木网片内表面，然后在两彩条布之间倒入粘土进行填实，彩条布借助粘土欧I重力和推力自然下沉，并与木网片及河床紧密相粘，在倾倒填筑粘土时应从一种方向向另一种方向逐渐推进，将槽内的水挤出以增长密实性减少渗透量，填筑粘土应高水面5cm左右，这样形成一种密实牢固的长方形土围堰

4.2水中悬挂式支架搭设围堰成功后，用大流量水泵进行堰内抽水，待水位降到低于系梁底标高40cm时，开始安装优先选用旋窑生产其强度等级

42.5的硅酸盐水泥或一般硅酸盐水泥，旋窑生产的水泥质量稳定水泥的质量越稳定，强度波动越小对未用过日勺水泥厂要进行认真调研

1.3外加剂因C50混凝土日勺水泥用量比较大，水灰比低，强度规定高，混凝土拌和物较粘稠，这样C50混凝土配合比设计注意事项（续）

2、配合比的设计

2.1配合比日勺计算1）试配强度确实定一般C50混凝土施工配制强度规定＞60MPa,其计算式如下feu,0=feu,k+

1.645式中feu,0------混凝土日勺施工配制强度,MPafeu,k-----混凝土BtT设计配制强度,MPa一一施工单位日勺混凝土强度原则差，如无近期同一品种混凝土的记录资料取6MPa2）水灰比确实定C50混凝土宜采用如下

0.

30、

0.

32、

0.

34、

0.

36、

0.38五个水灰比进行试拌，来确定最佳水灰比一般采用

0.34作为基准水灰比3）用水量确实定根据石料日勺粒径，高效减水剂日勺减水率及掺量来确定，一般坍落度为75〜90mm时，用水量宜控制在145〜160Kg/m3,坍落度在170〜200mm时，用水量宜控制在160〜170Kg/m34）砂率坍落度在75〜90mm时，宜取

0.28—

0.33坍落度在170〜200mm时，宜取

0.37〜

0.405）砂、石用量按绝对体积法计算

2.2试拌调整使用试拌机前，应用与试配时混凝土配合比相似H勺水灰比及灰砂比进行涮膛，以免正式试拌时水泥砂浆粘附桶壁试拌量应不不不小于试拌机额定量的1/4,混凝土日勺搅拌方式及加料,宜与生产时使用的I措施相似，尤其是外加剂的掺法，是同步掺还是后掺试拌得出的J拌和物坍落度不能满足规定或粘聚性和保水性不好时，应保证水灰比不变的I条件下，对应H勺调整水量和外加剂日勺掺量或砂率，用水量调整H勺幅度不能过大，因C50混凝土H勺水灰比低，增长用水量对应水泥用量H勺增大幅度较大如通过以上调整，混凝土拌和物仍不能满足混凝土运送、泵送等施工工艺的I规定或混凝土的性能规定，则要考虑重新选择水泥或外加剂，或联络减水剂生产厂家调整好减水剂与水泥的适应性混凝土拌和物坍落度时检查，应测定Omin、30min、60min、90min的坍落度因拌出的混凝土要通过运送才入模，假如混凝土日勺坍落度损失过大，导致运至现场时混凝土无法入模浇注因此配合比设计时要认真考虑，混凝土在运送、泵送等施工工艺过程中的坍落度的损失,保证混凝土入模时的坍落度

2.3配合比确实定当拌和物实测密度与计算值之差的绝对值不超过计算值2%时，可不调整不小于2%时按《一般混凝土配合比设计规程》JGJ55-2023规定进行对应日勺调整C50混凝土配合比确定后，应对配合比进行6〜8次的反复试验进行验证，其平均值不应低于配制的I强度值，保证其稳定性，因有些原因对一般混凝土（C40如下）影响不大，但对C50混凝土（C50以上）的影响往往比较明显

2.4C50混凝土配合比参照（表1）碎石粒径（mm）水灰比水（Kg/m3）水泥（Kg/m3）黄砂（Kg/m3）石子（Kg/m3）减水剂（Kg/m3）坍落度mm强度MPa备注5〜!

60.

341654854.122565一般混凝土5-

160.

341755155.150150泵送混凝土5〜

250.

341584653.

95258562.5一般混凝土5〜

250.

341684944.94170泵送混凝土5-

31.

50.

3415846557912303.

7210060.4一般混凝土5-

31.

50.

341684944.693190泵送混凝土

3、结语配制C50桥梁混凝土应选用优质原材料，水泥规定

42.5级以上的旋窑水泥；粗集料规定最大粒径

31.5mm、堆积密度大、含泥量少、针片状少;细集料规定细度模数

2.6以上、含泥量低；外加剂应根据季节规定优选高效减水剂或缓凝高效减水剂，以满足施工需要和强度规定以上仅为本人在实际施工中的点滴经验，供同行们参照悬挂式支架在系梁施工的全过程中直至砂强度到达规定后，包括模板拆除之前，围堰内的水位一直保持不变，切不可过低减少堰内水位，否则堰内外水位高差问题导致堰壁向内的侧压力增大，危极到施工安全，故对围堰内日勺水位标高的监控十分重要水中系梁处在河中，河床淤泥较深就地搭设承重支架，由于沉降量太大是不可靠日勺，只能借助水中平台的I松木桩横空采用悬挂式支架方案施工其施工环节为

1.先用620cm长6m的松木联接成总长15m H勺两根横托梁用8#铁丝临时夹固在三根钻孔桩桩头左右两边

2.在松木横托梁上每隔30cm铺设一根1义10cm H勺方木作横挡，并用铁钉和铁丝将其固定在横托梁上

3.在方木上铺设已按系梁平面尺寸做成的底模板模板的中心线与桥墩中心轴线相重叠4•然后在围堰双排木柱上用“20cm长为6mH勺松木，每组三根叠成“品”字形合计6组，每组间隔

1.5m,最终用613mm日勺钢丝绳与底模下面的横托梁系紧系牢，并同步按设计的系梁底标高进行调整

2.3系梁钢筋骨架安装水中悬挂式支架搭设并调整好后，应抓紧时间安装钢筋骨架钢筋骨架拼装之前按照设计图尺寸进行放样下料由于系梁主筋长度较长达

12.07m,在安放时，受到围堰长度和立柱钢筋口勺限制，只能先穿中间后从两边倒回的I措施，才能顺利穿插安放进去然后钢筋骨架按照设计尺寸，施工技术规范规定进行拼装绑扎，并在钢筋与底模侧模之间设置垫块，垫块与钢筋扎紧，按梅花状错开放置

2.4侧模板安装侧模板由两种构造拼装而成，一种是用于桩柱的圆弧的部位，采用钢构造形式，另一种是用于系梁直线部位，采用竹木构造形式，钢模板与木模板的接口均用Ml6mm螺栓联接式一整体侧模板固定采用对拉螺杆和斜撑木进行加固在模板区I上下端用16mm的螺杆对拉模板外侧时竖向加强木10X10cmo再增长四组松木对底模进行第二次加固，通过八组松木挑梁完全可以承受系梁施工过程中H勺所有重量侧模板拼装完毕后，以系梁中轴线为基准，对模板作最终总体较正，加以斜撑支护增强模板的J稳定性

2.5浇筑系梁碎碎采用HZW25A强制式搅拌站拌制，输送方式采用碎输送泵送至系梁处进行浇筑磴浇筑施钢筋磴薄壁桥台裂缝问题初.在公路日勺设计、建设过程中，为了满足人们通行、排水日勺需要，其穿越公路日勺通道设置逐渐增多为减少工程成本，通道构造常采用钢筋碎薄壁桥台形式近年来，笔者通过某些公路中薄壁桥台的施工实践，对薄壁桥台的裂缝问题有了某些认识.公路通道桥台设计形式一般有两种一种是钢筋碎薄壁桥台，另一种是重力式桥台钢筋砂薄壁桥台基础高度一般为60-8厘米，宽度一般为200厘米左右；台身壁厚一般为40-6厘米，高度约3-10米；前后基础有3040X3040皿支撑梁相连，薄壁台身顶设一台帽，梁板架设完毕后便形成四较刚构.

一、产生裂缝原.薄壁桥台台身的裂缝现象时有发生，它已成为保证薄壁桥台施工质量的要点产生裂缝H勺原因是多方面的，重要有如下几点.

1.与材料性质有关水泥质量不符合规定，碎出现了离析与泛浆现象，骨料中具有泥土或使用了不符合规定的骨料，引起碎干燥收缩.

2.与施工过程有关由于硅搅拌不均或搅拌时间过长，水灰比过大，施工次序不妥，碎捣不充足，保护层厚度不够，硬化前受震动或荷载作用等.3,与环境条件有关由于温度与湿度的变化，浇筑后内外的温度差过大.4,与构造有关设计荷载局限性，截面尺寸与配筋量不够.

二、采用措.防止薄壁桥台台身裂缝产生可采用如下措施.

1.在材料选择中，严格把好水泥质量关，水泥时安定性和强度必须符合规定碎石应选择5-40毫米具有持续级配的碎石，且其压碎值、含泥量等应符合规范规定，黄砂应选择质地坚硬、颗粒纯净的中粗砂.

2.在施工过程中，严格按配合比进行计量，不得随意增减，控制好每一盘碎H勺坍落度，一般以3—5厘米为宜，控制搅拌时间290s,水灰比W

0.55,浇筑分层厚度控制在30-50厘米为宜,同步控制好每一层日勺浇筑时间，以免出现由于温差的变化或浇筑后碎的收缩大小不一致，使碎在凝结硬化过程中产生裂缝.薄壁桥台自身一般是按四校刚构设计，在台背回填中，应遵照薄壁桥台日勺施工次序，即

①基础、支撑梁f

②薄壁台身f

③安装锚栓、架设梁板f

④浇筑端缝与板缝一

⑤两侧台背对称回填土.

3.掌握好薄壁桥台的环境温度十分重要薄壁桥台硅浇筑施工温度在5℃-3TC较为合适，尽量避开高温或冬季施工，碎浇筑完应及时加强养护，保持好硅内外较小的温度差和充足的湿润度.

4.为了保证薄壁桥台日勺施工质量，施工前进行台身截面尺寸、配筋量的检查及混凝土强度验算实践证明，台身高度不小于或等于5米以上的薄壁桥台，其主筋间距控制在15厘米以内,台身厚度不小于或等于50厘米，对施工与质量控制较为有利.对已施工完毕的薄壁桥台，应做好沉降及侧向位移观测记录若发现沉降不均且沉降差过大导致台身裂缝等状况，应会同有关单位及时进行处理.根据以上提议并采用对应措施，钢筋碎薄壁桥台台身裂缝问题基本上得到了处理.影响钻孔灌注桩施工的老桥基础处.,要简介了在阜阳市泉河新大桥桩基础施工中，对影响施工H勺老桥基础的处理.关键词阜阳泉河新大桥；老桥基础；影响与处.伴随社会经济发展和车流量日勺迅速增长，对道路工程的质量和等级规定也越来越高，许多道路桥梁需要扩建，以满足高原则的规定然而，再建桥梁为了设计和布局合理，往往导致新老桥基础的重叠，施工中须排除原有桥梁基础障碍，才能保证新桥施工时顺利进行本文以泉河新大桥工程为例，阐明此类问题处理措施.

1.工程概.阜阳市泉河新大桥位于阜阳市区内，是在拆除老桥H勺基础上进行扩建，设计全长

7399.m,由主桥、引桥及两头引道构成，其中主桥为8孔

3.m预应力T梁，直径

1.m钻孔灌注桩基础两岸引桥共18孔，为

14.m〜

16.m不等跨预应力空心板梁，直径

1.m钻孔灌注桩基础南北两岸分别有引道100l.m和

1145.m该桥址处地质状况很好，重要为亚粘土层，主跨14号、15号、16号桥墩座落在主河道上，墩址处常水位水深

5.m〜

9.m受桥梁布局的影响，新桥14号、16号桥墩座落在老桥1号、3号墩址处原有桥梁为净跨

2.m日勺钢筋混凝土桁架拱桥，新桥施工前老桥上部构造已被拆除通过施工实测和多方调查,确定老桥墩墩身如下为钢筋混凝土承台，承台长

8.m,宽

6.m,厚

2.m,承台如下为打入桩基础，桩长

15.m〜

17.m,截面

4.cmX

4.cm/、J方桩，每墩打入桩数量18根，墩身方向分3排，桩间距

1.m〜

12.m不等新桥施工前，已通过水下爆破拆除墩身，爆破后，部分混凝土残渣散落在河床表面，也给新桥基础施工导致一定难度详细施工时发现新桥14-2号、14—3号、16—2号桩分别有老桥打入桩基础占据桩位，致使钻孔工作不能进行.

2.施工方案确.根据墩址处地质水文文献，考虑后序工序施工规定，老桥桩基础清除必须做到如下几点

①一次性成功，桩体须所有消除，以利钻孔灌注桩施工，不能出现断桩，使部分桩体留地下

②拔除方桩过程中，尽量保持桩四面土体的稳定性，以保证灌注桩施工质量

③新桥主跨桥墩为三桩式墩身，桩间距

7.m,待清除老桥打入桩距新桥灌注桩近来距离

5.m,因此，在桩体清除过程中，尽量减少对附近土体产生冲击力，防止对新桥已成桩体导致损害因此,施工方案确定采用从土体中剥离桩体，施加外力拔除的措施该方案实行安全可靠，一次性拔除，对已成桩及周围土体影响较小打入桩拔除后，及时封填土，短期内可进行钻孔灌注桩施工.

3.施工措.

4.•待拔桩.设钢护筒，待拔桩在钢护铜内，以偏移钢护筒中心

4.cm为佳（图1）钢护筒打入河床表面如下，打入深度根据河床土质密实状况而定，使钢护筒在钻孔过程中能随承受一定高度的静水压力.

5.•待拔桩与钢护筒.在待拔桩与钢护筒壁距离最大处钻大直径孔，孔深超过待拔桩尖如下不少于

2.m,孔径不不不小于

8.cm,并使待拔桩侧面紧贴孔壁上，以便潜水员从大直径孔孔口处入水，检查待拔桩周围土质剥离状况，固定捆绑千斤绳在待拔桩周围，与大直径孔壁接合处起，持续钻小直径孔，小直径孔深不少于待拔桩长，孔径

2.cm〜

4.cm,先后孔位应持续，以保证待拔桩与四面土完全分离.

3.•待拔桩侧四面孔位连.连通后，进行清孔作业清孔重要目的是增进待拔桩侧土完全剥离，减小拔桩摩阻力清孔由钻杆或其他管具送进高压水，水流出口向着桩侧，次序由上向下进行沉淀在孔底日勺沉渣随同泥浆由护筒口流进沉淀池，部分沉积在大直径孔底清孔时泥浆浓度控制在

12.g/cm3,并注意保持护筒内承压水头高度，以防清孔过程中坍孔现象的I发生.

3.•清孔结.清孔结束，潜水员由大直径孔内下潜一定深度，检查桩四面土剥离状况，固定捆绑千斤绳,进行拔桩作业.华东公路2023年第4期2023年第4期唐谦，郝智明，刘洪影响钻孔灌注桩施工的老桥基础处理图1待拔桩施工示意单位:mm影响钻孔灌注桩施工的老桥基础处.（续.

4.实行环.

4..搭设拔桩工作平.工作平台是桩体拔除过程中重要承重体系，自身应有足够日勺承载力和稳定性工作平台采用打入钢管桩作基础，钢管桩用直径壁厚.mm钢管加工制成钢管桩沿新桥桥墩中线两侧分双排布置，每排桩间距

1.m〜

2.m,排间距

16.m近墩身两排桩间距

4.m,满足钻孔灌注桩和拔桩施工规定钢管桩桩顶用槽钢连成一整体，槽钢焊接在桩顶上，增长施工平台整体稳定性槽钢顶面纵向布置“工”字钢，作为荷载分派梁为满足钻孔灌注桩施工需要，整个施工平台搭成长

22.m,宽

75.m,共打入钢管桩44根，根据河床土质状况计算和经验估算，施工平台能承担竖向荷载约

35.3满足施工需要拔桩实行前，用

1.mXO

5.mX

44.m立体桁架置于平台“工”字钢上，作为承重梁，高度根据施工需要，平面叠放增长.

4..埋设钢护.钢护筒采用厚度Lmm钢板卷制而成，内径

2.m,为以便使用，护筒加工成单节长

2.m,各节之间法兰连接，最底节底口钢板切割成45°坡口，以利护筒夯击下沉护筒就位应精确，满足大小直径孔钻孔需要就位前应用冲抓锥清除待拔桩四面河床混凝土残块及其他杂物、淤泥，使待拔桩顶高出护筒内河床面

3.cm〜

5.cm,以利钢护筒精确就位就位时，钢护筒由钻架吊起，直立拼接下沉，待护筒底口切入河床后，再整体吊起，由潜水员引导护筒精确就位夯击下沉过程中应采用措施保证钢护筒不偏位，就位后最大倾斜度不得不小于l%o护筒底口穿过河床表面淤泥，切入较稳定亚粘土层

1.m〜

2.m,根据经验可以满。