还剩21页未读，继续阅读
本资源只提供10页预览，全部文档请下载后查看！喜欢就下载吧，查找使用更方便
文本内容:
脚手架施工方案工程概括:本工程为幸福新居北地块1#10#〜楼程住；宅由工南通规划设计院有限企业设计，南通构造建筑高度m地下地上建筑面积m2构造安全等级幸福建设集团股份有限企业承建，建设单位南通市城镇房地产开发企业工程
二、大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）第条规定，大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形
1.均布荷载值计算大横杆的自重原则值:I Pi=
0.033kN/m；脚手板的I自重原则值P2=
0.3X
0.95/（2+1）=
0.095kN/m；活荷载原则值Q=2X
0.95/（2+1）=
0.633kN/m；静荷载的设计值qi=
1.2X
0.033+
1.2X
0.095=
0.154kN/m；a.活荷载的设计值:q2=l.4X
0.633=
0.887kN/m；A图大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）1q图大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）
22.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图图组合
1.2跨中最大弯距计算公式如下Mimax=O.08qil2+
0.lOqzl2跨中最大弯距为Mimax=
0.08X
0.154X
1.42+
0.10X
0.887X
1.42=
0.198kN•m；支座最大弯距计算公式如下M max=-
0.lOqil2-
0.117q l222支座最大弯距为M2max=-o.10X
0.154X
1.42-
0.117X
0.887X
1.42=-
0.234kN•m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算o=Max
0.198X106,
0.234x106/4490=
52.116N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为不不小于大横杆欧抗弯强度设I=
52.116N/mm2I计值满足规定！[f]=205N/mm2,
3.挠度验算最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下Vmax=
0.677qil4+
0.990q214/100EI其中静荷载原则值:ql=Pl+P2=
0.033+
0.095=
0.128kN/m；活荷载原则值:q2=Q=
0.633kN/m；最大挠度计算值为v=
0.677X
0.128X14004/100X
2.06X105X107800+
0.990X
0.633X14004/100X
2.06X105X107800=
1.235mm；大横杆的最大挠度不不小于大横杆日勺最大容许挠度
1.235mm1400/150mm与满足规定！10mm,
三、小横杆的计算根据-第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小JGJ130横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形
1.荷载值计算大横杆欧自重原则值I pl=
0.033X
1.4=
0.047kN；脚手板日勺自重原则值P2=
0.3X
0.95X
1.4/2+1=
0.133kN；活荷载原则值Q=2X
0.95X
1.4/2+1=
0.887kN；集中荷载勺设计值H P=
1.2X
0.047+
0.133+
1.4X
0.887=
1.457kN；小横杆计算简图
2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的原则值最不利分派的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下Mqmax=ql2/8M x=
1.2X
0.033X
0.952/8=
0.005kN•m；qma集中荷载最大弯矩计算公式如下Mpmax=P1/3M x=l.457X
0.95/3=
0.461kN•m；pma最大弯矩M—Mqmax+Mpmax=
0.466kN•IB;最大应力计算值/W=
0.466x106/4490=
103.753N/mm2；小横杆的最大弯曲应力不不小于小横杆的抗弯强度设计I=
103.753N/mm2值满足规定！205N/mni2,
3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载勺设计值最不利分H派欧挠度和；I小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下v ax=5ql4/384EIqmVqmax=5x
0.033x9504/384x
2.06x105x107800=
0.016mm；大横杆传递荷载P=pi+P2+Q=
0.047+
0.133+
0.887=
1.066kN；集中荷载原则值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下Vpmax=Pl312-412/9/72EIv ax=
1066.287x950x3x9502-4x9502/9/72x
2.06x105x107800=
1.461mm；pm最大挠度和v=Vqmax+v max=
0.016+
1.461=
1.477mm；P小横杆的最大挠度为不不小于小横杆日勺最大容许挠度I L477mm与满足规定!950/150=
6.33310mm,
四、扣件抗滑力的计算按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为该工程实际的旋转单
5.
1.7,
8.OOkN,扣件承载力取值为
8.OOkNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算《建筑施I工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
5.
2.5:R WRc其中扣件抗滑承载力设计值，取Rc—
8.OOkN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；R~大横杆的自重原则值I P1=O.033X
1.4X2/2=
0.047kN；小横杆的自重原则值:I P2=
0.033X
0.95/2=
0.016kN；脚手板的自重原则值:P3=
0.3X
0.95X
1.4/2=
0.199kN；活荷载原则值Q=2X
0.95X
1.4/2=
1.33kN；荷载的设计值R=L2X
0.047+
0.016+
0.199+
1.4X
1.33=
2.176kN；单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定！R
8.OOkN,
五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载原则值包括如下内容表达单立杆部分，表达双立杆部分D S每米立杆承受的构造自重原则值，为
10.1219kN/mNGDI=[
0.1219+
1.40X2/2X
0.033/
1.80]X
55.20-
30.00=
3.725kN；NGSI=[
0.1219+
0.033+
1.40X2/2X
0.033/
1.80]X
30.00=
5.433kN；脚手板的自重原则值；采用竹笆片脚手板，原则值为
20.3kN/m2NGD2=
0.3X0X
1.4X
0.95+
0.6/2=0kN；NGS2=
0.3X13-0XL4X
0.95+
0.6/2=
4.231kN；⑶栏杆与挡脚手板自重原则值；采用无，原则值为OkN/mN D3=0X0X
1.4/2=0kN；GNGS3=0X13-0X
1.4/2=0kN；吊挂的安全设施荷载，包括安全网4:
0.005kN/m2NGD4=
0.005X
1.4X
55.2-30=
0.176kN；NGS4=
0.005X
1.4X30=
0.21kN；经计算得到，静荷载原则值NGD=NGDI+NGD2+NGD3+NGD4=
3.901kN；NGS=NGSI+NGS2+NGS3+NGS4=
9.875kN；活荷载为施工荷载原则值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和I的取值经计算得到，活荷载原则值11/2NQ=2X
0.95X
1.4X2/2=
2.66kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为IN=
1.2NGD+
0.85X
1.4NQ=
1.2X
3.901+
0.85X
1.4X
2.66=
7.847kN；dNs=
1.2NGS+0・85X
1.4NQ=
1.2X
9.875+
0.85X1,4X
2.66=
15.015kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N d=L2NGD+
1.4NQ=
1.2X
3.901+
1.4X
2.66=
8.405kN；N=l.2NGS+
1.4NQ=
1.2X
9.875+
1.4X
2.66=
15.573kN；s
六、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不一样高度分别计算风荷载原则值风荷载原则值按照如下公式计算Wk=
0.7iz,|is-cno其中G）0—基本风压（kN/m2）,按照《建筑构造荷载规范》（GB50009-）时规定采用^0=
0.4kN/m2；—风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》（）PZ GB50009-规定采用UZ=1,
0.74；-风荷载体型系数取值为US
0.214；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载原则值分别为Wki=
0.7X
0.4X1X
0.214=
0.06kN/m2；W2=
0.7X
0.4X
0.74X
0.214=
0.044kN/m2；k风荷载设计值产生的立杆段弯矩分别为MWMwi=0・85X
1.4WkiL h2/10=
0.85X
1.4X
0.06X
1.4X
1.82/10=
0.032kN-m；aMW2=0・85X
1.4W2Lah710=
0.85XI.4X
0.044X
1.4Xk
1.8710=
0.024kN•m；
1.主立杆变截面上部单立杆稳定性计算考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式o=N/（（pA）+Mw/W W[f]立杆的轴心压力设计值I N=Nd=
7.847kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式o=N/（（pA）＜[f]立杆的轴心压力设计值:N=Nd=
8.405kN；计算立杆的截面回转半径I i=l.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（）JGJ130-表得k=l.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》）表（JGJ130-5・得:
3.3u=
1.5；计算长度，由公式确定10=kuh10=
3.118m；长细比Lo/i=196；轴心受压立杆的稳定系数力，由长细比的成果查表得到I lo/i6=
0.188立杆净截面面积AM.24cm2；立杆净截面模量（抵御矩）W=
4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2；考虑风荷载时o=
7846.552/（
0.188x424）+
32343.857/4490=
105.64N/mm2；立杆稳定性计算不不小于立杆的抗压强度设计值=
105.64N/mm2满足规定！[f]=205N/mm2,不考虑风荷载时0=
8405.152/（
0.188x424）=
105.444N/mm2；立杆稳定性计算不不小于立杆的抗压强度设计值=
105.444N/nim2I满足规定！[f]=205N/mm2,
2.架体底部立杆稳定性计算考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式o=N/（（pA）+Mw/W W[f]立杆的轴心压力设计值:N=[
1.2X（NGD+NGS）+O.85X
1.4XNQ]/2=
9.848kN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式o=N/（（pA）W[f]立杆的轴心压力设计值N=[
1.2X NGD+NGS+
1.4XNQ]/2=
10.127kN；计算立杆日勺截面回转半径i=l.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-表得k=l.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表得JGJ130-LI=
1.5；计算长度,由公式确定10=kuh10=
3.118m；长细比Lo/i=196；轴心受压立杆的稳定系数力，由长细比的成果查表得到二lo/i
0.188立杆净截面面积A=
4.24cm2；立杆净截面模量抵御矩W=
4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2;考虑风荷载时0=
9847.976/
0.188x424+
23934.454/4490=
128.875N/mm2；立杆稳定性计算不不小于立杆的抗压强度设计值=
128.875N/mm2满足规定！[f]=205N/mm2,不考虑风荷载时o=
10127.276/
0.188x424=
127.048N/mm2；立杆稳定性计算不不小于立杆的抗压强度设计值=
127.048N/mm2I满足规定！[f]=205N/mm2,
七、连墙件的稳定性计算连墙件日勺轴向力设计值应按照下式计算:Ni=Niw+No连墙件风荷载原则值按脚手架顶部高度计算uz=
0.92,us=
0.214,«0=
0.4,W=
0.7|i-gs-coo=O.7x
0.92x
0.214x
0.4=
0.055kN/m2；k z每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A=
15.12m2；w按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》条连墙件约束脚手架平面JGJ
13075.
4.1外变形所产生的轴向力kN,No=
5.OOOkN；风荷载产生日勺连墙件轴向力设计值按照下式计算kN,Niw=
1.4XW XAw=l.167kN；k连墙件的轴向力设计值尸I NNiw+No=
6.167kN；连墙件承载力设计值按下式计算Nf=p・A・[f]其中轴心受压立杆日勺稳定系数；P-由长细比的成果查表得到为内排架距离墙的长度；l/i=600/
15.9e=
0.893,1IA=
4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为N=
0.893X
4.24X IO-4X205X103=
77.62kN；f连墙件的|设计计算满足规定！Nl=
6.167Nf=
77.62,连墙件采用单扣件与墙体连接由以上计算得到不不小于单扣件日勺抗滑力满足规定!N1=
6.1678kN,建设地点北侧为规划的城北大道，东侧幸福二号河（详细工程概括见下表）楼号1#楼框剪构造
35.09一层一层
8733.95二级2#楼框剪构造
35.09一层L层
8437.05二级3#楼框剪构造
35.09一层卜一层
6065.88二级4#楼框剪构造
35.09一层卜一层
4829.36二级5#楼框剪构造
47.49一层十五层
10814.79二级6#楼框剪构造
47.49一层十五层
6962.38二级7#楼框剪构造
52.09一层十六层
11800.06二级8#楼框剪构造
53.69一层十七层
12849.68二级9#楼框剪构造
53.69一层十七层
12849.68二级10#楼框剪构造
53.69一层十七层
12727.61二级合计总面积
90070.44楼号设计使用年限抗震设防防水等级防火等级±
0.00高程室内外高差连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定p wfg地基承载力设计值fg=fgkXk=120kPa；c其中，地基承载力原则值；fgk=120kPa脚手架地基承载力调整系数kc=l;立杆基础底面的平均压力p=N/A=
98.48kPa；其中，上部构造传至基础顶面口勺轴向力设计值N=
1.2X NGD+NGS+
0.85X
1.4XNQ=
1.2X⑶901+
9.875+
0.85X
1.4X
2.66=
19.696kN；基础底面面积A=
0.2m2o地基承载力满足规定!p=
98.48kPa Wfg=120kPa1#楼50年六度n级一级
4.
70.32#楼50年六度11级一级
4.
70.33#楼50年六度II级一级
4.
70.34#楼50年六度II级一级
4.
70.35#楼50年六度II级一级
4.
80.46#楼50年六度II级一级
4.
80.47#楼50年六度II级一级
4.
80.48#楼50年六度n级一级
4.
80.49#楼50年六度n级一级
4.
80.410#楼50年六度□级一级
4.
80.4
一、总体设计根据本工程特点，1#4#搭设高度
43.09M,落地地脚手架采用双立〜管双排脚手架搭设,高度12米，12米以上采用单立管双排脚手架搭设，5#6#〜搭设高度
49.10M,落地地脚手架采用双立管双排脚手架搭设,高度24米，24米以上采用单立管双排脚手架搭设,本方案仅对7#10#楼工程使用，在脚手架计〜算时，落地地脚手架高度为
55.20M,落地脚手架
30.0M如下采用双立管双排脚手架，
30.0M以上采用单立管双排脚手架
二、根据工程进度规定，本工程脚手架工程从正负零开始搭设，运用原土扎实，按规定做碎脚手架基础（详见附图）
三、落地脚手架施工方案A、搭设方案B、本工程外架子采用双排钢管脚手架附墙拉结方案,.主体构造施工期间作为围护脚手架，主体构造封顶后，作为装饰脚手架C、根据本工程的特点，在脚手架计算时,按搭设高度
55.20M进行讨算时，均为落地脚手架，
30.0M如下采用双立管双排脚手架，
30.0MD、搭设规定以上采用单立管双排脚手架1操作工艺基土扎实一浇素混凝土垫层一安放垫板一安放底座一竖立管并同步安扫地管一设置抛撑一设置剪刀撑、斜管和拉结点一铺脚手板一伙伴脚板和栏杆一分段分层验收、搭设脚手架必须按照如下制定的脚手架搭设施工方案，进行技术和安全交底，由专业架子工负责搭设，持证上岗、搭设前应对所用的钢管及扣件进行认真挑选，不符合规定的严禁使用底层脚手架搭设位置应扎实，素混凝土垫层有排水坡度坡向明沟、脚手架必须配合施工进度搭设，搭设高度以高出操作层一步3架为宜、垫板、底座均应精确地放在定位轴线上，垫板采用宽、4200mm厚日勺木板通长铺设50mm、每根立杆的底座向上处应设置纵横向扫地杆，用直角扣5200nnn件与立杆固定、本脚手采用单、双立管，纵距见平面布置图，排距为水
60.95m,平管步距为
1.8M.、立杆接头要互相错开，以保证脚手架有充足日勺刚度和稳定性
7、本工程脚手架四面交圈，从转角处起每隔跨设置一道剪刀撑，85由底至顶持续布置，每副剪刀撑跨越根立杆，与纵向水平杆呈4-745°-60°角剪刀撑搭接不应不不小于并用三只转向扣件固定1M,、从第二步脚手架起，在脚手架操作层外侧，设水平栏杆扣件固定，9上栏杆高度取挡脚板高度不应不不小于中栏杆居中设置
1.2m,180mm,栏杆和挡脚板均应架设在外立杆内侧，并保证足够的刚度、搭设架子时应在四面设置附墙，其水平间距与垂直间距均不不10小于米附墙采用刚性连接，即采用双扣件拉结在主体构造上,再用
3.6小横管顶在主体构造上、在门洞出入处应在四面搭设防护棚，防护棚伸出架外不应不不11小于米，两边不小于门洞宽度应不少于米，防护棚上应满铺两层木板
31、操作层上应满铺脚手板
12、脚架手架必须安装避雷设施，其接地电阻不不小于134Q、架子搭好后必须由工长、专职安全员同架子工一齐检查架子搭14设质量，确认符合规定后方可使用如遇大风、暴雨、雪天气，应由专人重点检查，发现问题应及时采用对应加固措施脚手架日勺拆除C.、拆除前应全面检查脚手架，重点检查扣件、拉结点、支撑体系1等与否符合安全规定，并进行书面技术交底、拆除前应全面清除脚手架上存留日勺材料、电线等杂物
2、根据现场状况，设围栏和严禁通行标志牌，并指定专人负责看守
3、拆除脚手架必须有专人指挥，参与拆除日勺人员应注意动作日勺4配合和协调，在拆除日勺过程中不适宜中途换人，不得单人拆除较重杆件等有危险日勺构配件、拆除次序应是后搭设的部件先拆，先搭设日勺部件后拆，严禁采5用拉倒或推倒拆除的做法、拉结点应在位于其上部可拆日勺杆件拆除之后才能拆除，当拆至6最终一节立杆时应先搭临时支撑加固后方可拆除拉结点和支承点、拆除脚手架宜一步一清，分段拆除时高度不应不小于72mo、拆剪刀撑和纵向水平杆时应先拆中间扣件，后拆两端扣件拆8扣件时应防止杆件忽然坠落
9、拆除日勺脚手架部件应及时运到地面，钢管应由多人自上而下接力传递，不得直接向下乱扔扣件式钢管落地脚手架的计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《建筑地基基础设计规范》、《建筑构造荷载规范》、JGJ130-GB50007-GB50009-《钢构造设计规范》等编制GB50017-
一、参数信息
1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为米如下采用双管立杆，米以上采用单管立
55.2m,3030杆；搭设尺寸为横距为纵距为大小横杆的步距为Lb
0.95m,La
1.4m,J
1.8m；内排架距离墙长度为
0.60m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为根；2采用的钢管类型为
①48x
3.0；I横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距水平间距采用扣件连接；
3.6m,
4.2m,连墙件连接方式为单扣件；
2.活荷载参数施工均布活荷载原则值:
2.000kN/m2脚手架用途:装修脚手架；;同步施工层数层；:
23.风荷载参数本工程地处江苏南通市，基本风压风荷载高度变化系数计算连
0.4kN/m2；U z,墙件强度时取计算立杆稳定性时取
0.92,风荷载体型系数为
0.74,PS
0.214；
4.静荷载参数每米立杆承受的构造自重原则值kN/m:
0.1219；脚手板自重原则值栏杆挡脚板自重原则值kN/n
0.300；kN/m:
0.000；安全设施与安全网kN/m2:
0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:无；每米脚手架钢管自重原则值kN/m:
0.033；脚手板铺设总层数13；单立杆脚手板铺设层数0；
5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力原则值kPa:
120.00；立杆基础底面面积地基承载力调整系数m
20.20；L00oJ6MJ950JL14M I。
个人认证
优秀文档
获得点赞 0
