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永昌教学楼设计Design ofYongchang school学院专业班级学号学生姓名指导教师年月201362本建筑主体结构为四层，层高均为
3.9m o建筑面积
3868.8m2,占地面积:
1199.88m2o室内外高差室外地面标高为
30.450m,-
0.450m房间构成和布置房间构成1本工程为一所教学楼，根据教学楼的功能要求，此次设计该教学楼共包括间普通教室，39个教员休息室，个学生活动室，，以及配套的卫生间若干个房间布局442充分考虑实验楼各种房间在功能和面积等方面的不同，尽量做到功能分区清晰，各功能分区之间联系紧密，以及结构布置合理等，在设计中主要注意了以下几点ef向力作用点至受拉钢筋合力点的距离e=77G+g-4；ef向力作用点至受压钢筋合力点的距离e=〃6-；+4；当T限相对受压区高度最小配筋率全截面p=
0.7%mm抗震折减系数7RE顶层和第四层7枚=
0.75其他层7枚二.8最不利内力选取原则大偏压柱弯矩越大越不利、轴力越小越不利（可取分二来判断）,小偏压柱弯矩M/N和轴力都是越大越不利最不利内力组合第一组第二组209•.m,maxN=
2279.83kN M=
140.21kNm第一组柱的计算长度
4.85m/0==
92.03mm偏心距计算/=丝=
29.82°N
2279.83e=20mma4=%+e=
92.03+20=
112.03mmay
0.5fA2…4=J=b=
0.95N
2279.83xl03W=LO}=些=
8.815h
0.
552279.83x103x
343.83-
0.43x1x
14.3x550x5102----------------------------------------------------------------------+lxl
4.3x550x510g=L15坨1=
343.83mm■J17170凤N—5aJcbNe-0A3aJ b^c
2279.83xl03+
0.518=
0.58屣笆M-0q i-o2A=4=---------------
0.8-
0.518x510-4044-4义最小酉己筋率夕而n=
0.7%x550=
1058.75mm每侧实际配筋为7
①14HRB400钢筋第二组柱的计算长度/0=
4.85m偏心距计算e=—=I4:I=
50.6mm0°N
2769.06e,.=20mm e.=%+e=
50.6+20=
70.6mma_
0.5/；,A_0,5x14,3x5502t=
0.781~N~
2769.06xlO3蜃=i・044=L38他1717h=
282.43mm J4-=—=
8.815h
0.55Ngb/fcb4Ne-0A3aJ b^c
2279.83xl03+
0.518=
0.
7290.518~
2279.83x103x
343.83-
0.43x1x
14.3x550x5102+1x
14.3x550x
5100.8-
0.518x510-40=£笔簪产而-92844-%最小酉己筋率P而n^
0.7%x550x550^
1058.75mm2每侧实际配筋为钢筋7014HRB400斜截面承载力计算最不利内力组合忙
234.08kNtm,V=
104.52kN,N=
425.17kN
234.08剪跨比九=
4.933取％3Q.3f A=
0.3x
14.3x5502=
1297.7kNcN
0.3f Ac黑工出一V—°°7N=
0.52fyA取取N=
425.17kN s100Asv=78mm2箍筋采用页间距为2HRB400150mms因底层轴力、剪力都较其他层大，所以其他层也按照构造配筋第8章基础设计
8.1基础截面尺寸确定N=
2780.72kN,V=
57.45kN,M=
140.21kN♦mX=f+Mm d-
0.5=220+3x20x3-
0.5=370kPa d=；x3+
3.45=
3.225mak人
2780.72ci2A==
9.Im o〜370-20x
3.225A=
1.2A=
10.92m2o取A=1・b=，
5.3=
10.5m2b=3所以不需对深度进行修正验算持力层地基承载力:G=y dA=20x
3.225x
10.5=
677.25kNk G偏心距:八M
140.21+
57.45x
2.5ke=———==
0.082m即〉满足F+G
2780.72+
677.25—=
0.58m,Pkmin06k k基底最大压力:J+31+%
2780.72+
677.256x
0.082AtP1+=
375.6kPaI I1kmax A
10.
53.
52780.72+
677.256x
0.082A1一-=
283.04kPa
1.2fa=444kPaPkmaxo1=
3.5m,b=3ma=bc=ac=
0.55mt
8.2初步选择基础高度从下至上分两个台阶h=1000mm,400mm,600mm,ho=95Omm取a+2ho=55O+2x95O=245Ob=3OOO,ah=2450mmt o550+=1500mm
2450.…R=Pk35055\3055Y=
375.6x----
0.95x3-----
0.55=
420.44kPaI22\22抗冲切力羯加〃743xl.5x
0.95=
1097.
25420.
448.3变阶处抗冲切验算「『a bi=l.8m,a
2.Im,hoi=6OO-5O=55Omma+2hoi=l.8+2x
0.55=
2.9b=3取ab=
2.9m4+
1.8+
2.9=
2.35mam=冲切力:L-^L-h b---2201JFl=2max
12、2抗冲切力:
3.
52.
1、11-T-0-55=
375.6=
168.08kPa月九
30.7=
0.7X1,0X
1.1X10X
2.35X
0.55=
955.23，可以
168.08kN—
0.55x3—
78.4配筋计算选用HRB335钢筋，f210N/mm242526o长边方向（柱边）柱边净反力:%+号_（匕四一么而）=安管
283.04+x（
375.6-
283.04）=
336.59kP悬臂部分净反力平均值:1X（
375.6+
283.04）=
329.32kPa弯矩:24259-x
329.32x（）（2x3-
0.55）=
650.8kN-m1（p+P\（/-々J-x nmax n,\M,
650.8xlO6=
3624.6mm2截面（变阶处）、入09f
0.9x210x950一%（%）=
283.04+^gix（）=
357.09kPa月III—C,min+2/24i9=—x
329.32x
3.5-
2.1^+
1.8=
215.66kN-mA M
215.66xl06]U「2A HI===
2074.65mm27n
0.9/%
0.9x210x550v比较和应按」配筋实际配筋为钢筋As,I AwAs12020HRB400柱边净反力赞代一/4n=£min+n=
283.04+^^xZb2x
32320.84kN悬臂部分净反力平均值仍+九=Jx
375.6+
320.84=
348.22kPa2弯矩『「心%1=—『⑵―包A M
619.81X1060scn2A”==-------=
3452.0mm-
0.9/
40.9x210x9503n截面变阶处IV-IV心=月+等匕啜4maxY n=
283.04+1ixmi
361.72kPa『42/+419=-x
348.22x3-
1.82x
3.5+
2.1=20L288kN-mM_
201.288xl06IVA,=
1936.39mm
20.9/^~
0.9x210x550iv比较As」和A in应按As,I配筋实际配筋为14
①18HRB400钢筋）1教室布置在教学楼的主要区域）2充分考虑实验准备室和实验室的紧密联系，各类实验室都设置了配套的实验准备室）3卫生间布置在教学区边缘的阴面，卫生间都带有前室，且通风良好以减少异味，各层卫生间都上下对齐布置，方便穿管
1.
1.4采光和通风本建筑主体结构采用内廊式，内廊式建筑的采光和通风是一个比较棘手的问题，如何做好内廊的采光和通风，满足建筑规范的要求就显得很重要由于本建筑主体四层部分长度达到了62m,为了满足《民用建筑设计通则》中所规定的内廊式走道长度超过20nl时应两端设采光口，超过40nl时应增加中间采光口的要求该建筑采用了两端设采光口，中间楼梯间开设窗口以便于更好的采光建筑中的房间，尤其是实验室，都采用了排窗的形式，足以满足建筑对采光和通风的要求，为学生的学习提供了一个很好的环境由于是本建筑地处沈阳，开排窗的形式并不利于建筑的保温和节能，因此采用高标准的双层中空玻璃塑钢窗，在一定程度上保证了建筑的保温和节能
1.
1.5主要立面和出入口的考虑本建筑为一个教学楼，，我选择了建筑物前面开设两个门的形式，一个主入口和一个小的入口的形式另外，建筑位于主要交通要道的北侧，教学楼坐北朝南，因此把教学楼的主出入口设在了建筑的南面，方便进出，此外充分考虑到疏散的要求
1.
1.6防火及安全防火和安全是现代建筑中的一个需要重点考虑的因素在本设计中，走道,楼梯宽度，房间门的宽度，走道长度，采光等均严格按照国家建筑防火规范进行设计，满足防火疏散的要求本设计严格要求下需要设置消防楼梯，但考虑到是毕业设计，设计深度比较浅，因此在本设计中并未设置消防楼梯第9章电算
9.1结构信息
9.
1.1总体信息结构总层数4嵌固层最大结构层号0地下室层数0有侧约束的地下室层数0结构形式框架结构材料信息税结构结构重要性系数
1.00竖向荷载计算标志考虑模拟施工考虑重力二阶效应不考虑梁柱重叠部分简化为刚域考虑碎柱计算长度系数计算原则按层钢柱计算长度系数有无考虑侧移标志:不考虑墙竖向细分尺寸
2.00m墙水平细分尺寸
2.00m异形柱结构不是所有楼层强制采用刚性楼板假定刚性填充墙刚度周期折减加大地震作用来考虑计算中考虑楼梯构件的影响没考虑
9.
1.2地震信息地震力计算水平计算竖向振型不算地震设防烈度场地土类型（1,2,3,4）,-4上海
7.00地区为:2地震设计分组1水平地震影响系数最大值按规范要求特征周期按规范要求结构阻尼比
0.05地震影响系数曲线下降段的衰减指数:按规范要求地震作用方向振型计算方法
0.0,
90.0振型数子空间迭代法计算扭转的地震方向9考虑偶然偏心单向偶然偏心时质量偏心不考虑框架抗震等级
5.0%,
5.0%剪力墙抗震等级2构造抗震等级2:同抗震等级周期折减系数全楼地震力放大系数顶部小塔楼考虑鞭梢
0.80效应的放大系数
1.
001.00框架剪力调整不调整
9.L3材料信息碎构件的容重
25.0kN/m3梁主筋级别或强度
360.0N/mm2梁箍筋级别或强度
300.0N/mm2柱主筋级别或强度
360.0N/mm2柱箍筋级别或强度
300.0N/mm2墙端暗柱主筋级别或强度墙水平分布筋级
360.0N/mm2别或强度板钢筋级别或强度梁保护层厚度
300.0N/mm
2360.0N/mm225mm柱保护层厚度30mm墙保护层厚度20mm板保护层厚度20mm混凝土热膨胀系数（1/℃）
1.00e-005钢构件容重:
78.0kN/m3钢构件牌号Q235型钢构件牌号Q235净截面和毛截面比值:
0.9钢热膨胀系数（）1/℃:
1.20e-
0059.2静力分析表恒荷载产生的隔层竖向最大位移9-1层号构件编号向最大位移（）Z mm柱
1310.70柱
2310.97柱
3310.92柱
4310.54最大位移（及其层号）=
0.97mm=2表活荷载产生的各层竖向最大位移9-2层号构件编号向最大位移（）Z mm柱
1310.29柱
2310.48柱
3310.61柱
4310.66最大位移（及其层号）=
0.66mm=4表动力分析结果9-3振型周期单个振型参与质量（幼累加振型参与质量（％）号（秒）平动平动扭转平动平动扭转X YX Y
10.
85722789.
920.
000.
0889.
920.
000.
0820.
8283000.
0279.
5510.
7489.
9379.
5610.
8230.
8182420.
0610.
8878.
8789.
9990.
4489.69续表9-
340.
2846577.
950.
000.
0097.
9490.
4489.
6950.
2767140.
007.
430.
3497.
9497.
8790.
0360.
2714050.
010.
307.
8297.
9498.
1797.
8570.
1726761.
740.
000.
0099.
6898.
1797.
8680.
1693620.
001.
540.
0199.
6899.
7197.
8790.
1636360.
000.
011.
7999.
6899.
7399.66合计
99.
6899.
7399.6第10章结论通过这周的毕业设计，我已经完成了从建筑方案构思到结构计算，再到建筑结构施工17图的绘制以及外文翻译，中英文摘要等一系列相关资料的撰写工作，基本上完成了此次毕业设计的要求在此次设计中我以国家相应规范为标准，按照最新的要求设计的教学楼采用现浇钢筋混凝土框架结构，主体部分为四层，技术经济情况符合要求结构设计也严格遵守我国现行规范，未出现超规范的情况计算中包括了地震荷载计算，风荷载计算，内力组合，框架梁设计，框架柱设计，基础设计，楼板设计，楼梯设计以及雨篷设计在这次设计中，初步掌握了CAD,、广厦等软件的使用由于是毕业设计没有进行结构罕遇地震下的弹塑性验算，WORD CAD没有进行结构薄弱层的验算，也没有进行基础梁的配筋计算和进行电算校核另外结构计算中也只选取了一品框架进行计算而且还忽略了纵向框架梁的影响因此由于时间和能力有限这次设计还有许多需要完善的地方，但从总体上看已完成了多层框架结构的设计和计算，基本上达到了毕业设计的目的参考文献［1］同济大学、西安建筑科技大学、东南大学、重庆建筑大学编.房屋建筑学［M］.第三版.北京中国建筑工业出版社，2006［2］梁兴文、史庆轩主编.土木工程专业毕业设计指导［M］.北京科学出版社，
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2001.［7］李国强等.建筑结构抗震设计（第一版）［M］.北京中国建筑工业出版社，
2002.［8］黄兴隶、吴秀凤等.钢筋混凝土房屋结构设计与实例［M］.上海科学技术出版社.1992［9］杨九宏,地基基础工程［M］.大连大连理工大学出版社，2002各部分工程构造
（1）屋面为不上人屋面保护层厚水泥砂浆201:3防水层改性沥青防水层厚水泥沙浆找平层20mm1:3厚增强水泥聚合苯复合保温板100mm GRC焦渣找坡120nlm厚钢筋混凝土板100mm厚混合砂浆抹灰20mm、楼面A水磨石地面厚钢筋混凝土板100mm、厕所B面砖地面厚水泥砂浆保护层20mm防水剂（2道）厚水泥砂浆找平15nlm厚钢筋混凝土板100mm（）墙体4外墙20厚13水泥砂浆抹灰厚空心石专墙体300厚苯板保温层80厚水泥砂浆抹面20
[10]包世华，方鄂华编,高层建筑设计[M].北京清华大学出版社，1985
[11]李廉银编.结构力学[用.北京高等教育出版社，1979
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[13]《建筑结构制图标准》GB/T50105-2010
[14]《房屋建筑制图统一标准》GB50001-2010
[15]《建筑抗震设计规范》GB50011-2010
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134.
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[25]NewMatej Leps,Michal Sejnoha.^approach toopt imizationofreinforced concretebeams》2009致谢本次设计是在老师的精心指导下进行的，同时得到了很多老师的指导和帮助老师们兢兢业业的精神使我深受感动，他们严谨治学细心指导的工作态度也给我留下深深的印象在本次设计圆满结束之时,我在此向老师们致以最诚挚的感谢，并向四年来所有给与我关心和帮助的各位老师及同学们表示最衷心的感谢由于时间仓促、经验不足及本人水平有限,在设计过程中遇到很多疑难问题,感谢老师们的指导；图纸及计算书中出现的错误，恳请各位老师批评指正资料仅供参考!!!内墙20厚13水泥砂浆抹灰厚空心砖200厚水泥砂浆抹面20本建筑设计的主要特点本建筑的主要特点为采用内廊式符合北方地区保温节能的要求各功能区分区清晰，结构形式较为简单，建筑外墙面采用橙色涂料装饰能够给人一种学生朝气蓬勃的感觉结构方案论述
1.
21.
2.1基本资料
（1）抗震条件本工程抗震设防烈度为8度（
0.2g）（）气象条件2沈阳地区基本雪荷载基本风压
0.50kN/M,
0.55kN/M（）工程地质条件3类场地，建筑地点冰冻深度地下稳定水位距地坪以下H-
1.2m,8nl
1.
2.2结构形式和基础形式
（1）结构形式目前，多层建筑结构中常采用的结构形式有砌体结构，钢筋混凝土结构和钢结构，这三种结构各有它们自己的特点砌体结构以砖墙为主体，因此可根据各地情况的特点因地制宜、就地取材、降低造价，是理想的多层建筑结构形式但是由于砌体结构由砖墙承重决定了它的开间和进深受到了一定的限制，而且砌体结构对抗震也非常不利而本设计又是一个位于抗震度设防地区的教学楼7工程，抗震等级提高一级，不仅需要采取一定的抗震措施，还由于是教学楼需要一些大开间房间，这就决定了本设计不适合采用砌体结构钢结构具有强度高、构件重量轻、平面布置灵活、抗震性能好施工速度快等特点但由于我国钢产量不多，而且施工技术也不是很成熟，因此钢结构建筑造价特别高，因此目前钢结构通常用于跨度大、高度大、荷载大、动力作用大的各种建筑及其他土木工程结构中，而很少运用于教学楼中，因此本设计也不适合采用钢结构现浇钢筋混凝土框架结构是一种抗震性能好，施工技术成熟，原材料资源丰富，成本和能耗较低，可模性、整体性、刚性，防火性能和耐久性能均较好的结构形式，而且框架结构具有房间布局灵活等特点所以现浇钢筋混凝土框架结构已经成为现代工程建设中的主要结构型式正因为现浇钢筋混凝土框架结构有这些特点，而且随着商品混凝土、钢模板和一些新的施工工艺的涌现，现浇框架结构的建筑周期极大缩短、施工质量明显提高、建筑造价不断降低，这些符合教学了的结构特点和施工要求，符合当地的施工条件，所以本设计将现浇钢筋混凝土框架结构作为其主要结构形式在选择柱网上，充分考虑结合教学楼房间的特点，主要采用的经济柱网，对于6nlx
6.3m开间要求较大的实验室等，则局部采用了的较大柱网，为保证房间的净高，采用井8mx
6.3m字形楼盖，最大限度地降低了梁高，使结构更为经济基础形式2基础可以分成深基础和浅基础考虑到本建筑自重较小，地质条件良好，从技术需要的角度考虑选择天然地基上的浅基础目前多层框架结构中最常用的浅基础形式有无筋扩展基础，柱下钢筋混凝土独立基础，柱下钢筋混凝土条形基础其中无筋扩展基础是刚性基础，所选材料抗拉强度大但抗拉和抗弯强度很低，设计时，要求一定的刚性角，所以基础相对很高，基坑深度加大，基底压力增加，也不利于抗震柱下钢筋混凝土条形基础则多用于处理地基软弱而荷载又较大时的工程问题根据本工程的地质勘测资料显示，本工程地下水位为以下，-
8.0m地下水位比较深另外，地下土层地质良好，没有软弱层，而且地下处为中砂层，地基-
1.8m承载力比较高，因此采用施工方便，技术成熟的柱下独立基础更为经济适用
1.
2.3结构尺寸及采用的材料框架柱，梁及楼板，楼梯等均为现浇混凝土结构框架柱1框架柱截面尺寸为首层其他层采用混凝土;纵筋采用550x550mm2,500x500mm2C30级钢筋，箍筋采用级钢筋HRB400HRB335框架梁2框架纵梁截面尺寸为300x700mm2,框架横梁截面尺寸为
300、700丽2和300x400mm2,采用C30混凝土；纵筋采用HRB400级钢筋，箍筋采用HRB335级钢筋
（3）现浇板房间的现浇楼板板厚度为走廊的现浇板厚度为采用级100mm,100mm,C30混凝土；级钢筋HRB400（）基础4边基础形式为钢筋混凝土柱下独立基础，基础底面尺寸为2800x2800mm2，基础高度为800mm,中基础形式为钢筋混凝土柱下联合基础，基础底面尺寸为33OOx5400mm2,基础高度为800mm,混凝土强度等级为C30；采用HRB335级钢筋基础底做100nlm厚C15混凝土垫层
（5）楼梯楼梯为现浇折板式楼梯，并设有平台梁，楼梯踏步宽度为高度为楼梯斜280mm,150mm,板厚度为混凝土强度等级为采用级钢筋平台梁截面尺寸为120mm,C25,HPB235250x350nlm2,混凝土强度等级为纵向钢筋采用级钢筋，箍筋采用级钢筋C25,HRB400HRB335
（6）墙体填充墙，外墙厚空心砖墙加厚苯板保温层，内墙厚空心成;300mm80200mm砂浆等级为M
51.
2.4荷载种类及其组合（）荷载种类1荷载可分为恒荷载，活荷载，风荷载和地震荷载，其中地震荷载在设计中只考虑水平地震荷载，不考虑竖向地震荷载
（2）荷载组合在荷载组合中分别考虑无地震作用下的组合和有地震作用下的组合其中梁端取最大负弯矩和最大正弯矩所对应的组合，以及最大剪力所对应的组合；梁跨中取最大正弯矩对应的组合；柱取最大弯矩绝对值，最大轴力和最小轴力三者所对应的组合
1.
2.5计算方法用底部剪力法计算水平地震作用；用D值法计算框架结构在水平地震作用下的内力；用力矩二次分配法计算竖向荷载作用下的框架内力摘要本次毕业设计的是一幢住宅楼，占地面积为为现浇钢筋混凝土框架结构设计使5400k,用年限为年，耐火等级级，采光等级为级，抗震等级为三级50II n结构方案阶段根据建筑的重要性，建筑所在地的抗震设防烈度，工程地质勘查报告，建筑场地的类别及建筑的功能、高度和层数来确定建筑的结构形式，本工程采用的是钢筋混凝土框架结构在当今工程实际中，框架结构是应用非常广泛的一种结构布置形式它的钢及水泥用量比较大，造价也比混合结构高，但具有梁柱承重，墙体只起分隔和围护的作用，房间布置比较灵活，门窗开置的大小、形状都较为自由的特点结构计算阶段本设计主要进行了结构方案中横向框架轴框架的抗震设计在确定框4架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算，接着利用经验公式法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，是为了找出最不利的一组或几组内力组合选取最不安全的结果计算配筋并绘图关键词多层住宅；钢筋混凝土框架；截面设计，结构设计，抗震设计第2章荷载计算
2.1荷载汇集及截面尺寸的选取
2.
1.1截面尺寸选取表框架柱的轴压比限值2-1结构类型抗震等级—*—*框架结构
0.
70.
80.9框架抗震墙，板柱抗震墙
0.
750.
850.95部分框支抗震墙
0.
60.7—框架柱1根据轴压比公式初步估定柱截面尺寸二级框架N/fcbh^.8N=BFGn2-1其中为修正系数，当柱分别为边柱，等跨中柱和不等跨中柱时，值分别取B B
1.3,
1.2,o框架柱的负荷面积F—框架柱负荷面积上的荷载值，一般取布Ge—12〜15kN/楼层数n—N=
1.2xl2x3+4x C
6.3/2+3/2x4=
1874.88kNN A=
1874.
880.8x
14.3=
163888.11mm2力
0.9取bcxhc=550mmx550mm框架梁2由挠度、裂度控制h=l/8〜1/12,b=l/2-l/3h选定横向框架梁截面尺寸为bbXhb=300mmx700mm；选定走廊横梁截面尺寸为bbXhb=300mmx400mm；
（3）楼板厚度l/40x3000=75mm取h=100mm
（4）楼梯板选为100mm
2.
1.2荷载汇集（）恒载1屋面（不上人）保护层改性沥青防水层
0.4kN/m220x
0.02=
0.4kN/m220加厚13水泥砂浆找平
3.5x
0.10=
0.35N/m2增强水泥聚合苯复合保温板80mniGRC10x
0.12=
1.2kN/m2焦渣找坡最薄处平均厚30mm120mm25x
0.10=
2.5kN/m2厚钢筋混凝土板100mm17x
0.02=
0.34kN/m2厚板下抹灰20mmE=
4.89kN/m2楼面
0.65kN/m2水磨石地面
0.02x20=
0.4kN/m
23.0kN/m2厚水泥砂浆找平层20nlm1:
30.34kN/m2厚钢筋混凝土板100mm厚板下混合砂浆抹灰20mmZ=
4.33kN/m226x
0.70x
0.3=
5.46kN/m梁重（考虑抹灰，取梁自重）纵向框架梁26kN/m26x
0.70x
0.3=
5.46kN/m横向框架梁走廊横梁26x
0.40x0,3=
3.12kN/m次梁26x
0.30x
0.5=
3.90kN/m墙重（砌体与抹灰之和）外墙13x
0.3=
3.9kN/m213x
0.2=
2.6kN/m2内墙厚水泥砂浆20O.MkN/k抹灰外墙面外抹灰:外墙面内抹灰及内墙面抹灰20厚石灰砂浆
0.34kN/m2保温外墙厚苯板保温层60mm
0.08x0,2=
0.016kN/m2总墙重外墙:
3.9+
0.4+
0.34+
0.016=
4.66kN/m2内墙
2.6+
0.34x2=
3.28kN/m2柱首层27x
0.55x
0.55=
8.17kN/m其它层27x
0.50x
0.50=
6.75kN/m（考虑到柱子抹灰，取柱子自重）27kN/n门、窗门
0.2kN/m2窗
0.2kN/m2
（2）活荷载实验室、教室、办公室
2.5kN/m2卫生间、走廊、门厅、楼梯
2.5kN/m2（办公楼、学校）
0.5屋面活载kN/m2（不上人屋面）；\表屋面均布活荷载2-2标准值组合值系数频遇值系数准永久值系数项次类另UkN/m2验皿不上人的屋面
10.
50.
70.50上人的屋面
22.
00.
70.
50.4屋顶花园
33.
00.
70.
60.5注不上人的屋面，当施工或维修荷载较大时，应按实际情况采用；对不同1结构应按有关设计规范的规定，将标准值作的增减O.2kN/m2上人的屋面，当兼作其他用途时，应按相应楼面活荷载采用2对于因屋面排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，应采取构造措施加以防止;3必要时，应按积水的可能深度确定屋面活荷载屋顶花园活荷载不包括花圃土石等材料自重4沈阳雪载:
0.50kN/m2沈阳基本风压
0.55kN/n
2.2计算简图及层数划分由于结构质量主要集中于各层楼盖和屋盖处，故可将结构简化为图所示的多质点体2-1系，其中为第四层上半层高度范围内的全部集中于屋面标高处的质量，其他层质量均取其G4楼盖及其上、下各一半层高范围内的全部集中于楼面标高处的质量图结构计算简图2-
12.3各层重力荷载代表值计算四层上半层（女儿墙高）
0.9m393o、2G=
4.66X12X
0.9+—+
3.28x-x
6.3-
0.55+6-2x2+
4.89x6x
15.6k24x=
701.65kNG
34.66-
0.2=
857.80kNG=G=
857.80kN239+
435、G=
4.66xl2x-———+
3.28x
3.9x
6.3-
0.55+6-2x2+
4.89x6x
15.6\2J}=
870.38kNAbstractThe graduationdesign isa residentialbuilding,The sizeabout720m
2.Cast-in-place reinforcedconcrete framestructure,Design lifeof50years.Refractory gradeII.Structural schemestage:According tothe importanceof the buiIding,providing fortificationagainstearthquakes in the earthquakeintensity,the geologicprospect reportof theproject of thebuilding site,classification andheight andstorey of thebuiIdingof thebui Idingfield arecounted toconfirmthe structuralform ofarchitecture,what thisproj ect is adoptedis framestructure.Construct ionisa structuredisposal typein theconstruction practices,which isused widelyin theworld recently.Itneeds agreat dealof steeland cementand makesits costhigher thanmixed construction.But itisof theadvantagesthat oneis beamand columnbear theforce,while thewall onlydivides thespace andtheother isthe disposalfor aroom isflexible:it makesit freelyto setthe sizesand shapesof thewindowsand doors.Calculate stagein structure:The purposeof thedesign isto dothe anti-seismic designinthelongitudinal framesof axis
4.When thedirections of the framesare determined,firstly theweight ofeachfloor is calculated.Then thevibrate cycleiscalculatedby uti1izing the experiential formula,thenmaking theamount of the horizontalseismic force can begot byway ofthe bottom-shear forcemethod.The seismicforce canbe assignedaccording tothe shearingstiffness ofthe framesofthedifferent axis.Then the internal forcebending moment,shearing forceand axialforce inthe structureunder thehorizontalloads canbe easilycalculated.After thedetermination oftheinternal force underthe deadand1ive loads,the combinationof internalforcecanbe madeby usingthe Excelsoftware,whosepurpose isto findone orseveral setsofthemost adverseinternalforceoftheconterminous girders,which第3章水平地震作用下的框架内力分析
3.1基本资料设计概况柱截面:首层:bcxhc=550mmx550mm其它层:bcXhc=500mmx500mm框架梁纵向:300mmx700mm横向:300mmx500mm300mmx400mm走廊横梁:
3.2水平地震作用下的框架内力
3.
2.1梁线刚度在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩然后乘以增大系数中框架Io,梁1=
2.OIo边框架梁1二
1.51梁采用C30混凝土，Q
3.0x107kN/疗梁的线刚度17aW
2.0x3xl073边跨300x700K帅=——=------------------------2-----------------=
3.2xl04kN-m、I
3.0也柱的线刚度柱采用C30混凝土Ec=3xlO4N/mm2,首层高度
4.85m,2〜4层
3.9m柱截面550mmx550mni
3.0xl06x—x
0.554FJ出=——=首层:K
4.72xl04kN-m*h
4.
851.
7202.0x3xl07x3一中跨300x400=--=-----------------------------a------------------=
8.17x104N.mk/Z
6.
323.0xl06x—x
0.554其它层—=
5.87xl04kN-mh
3.9,2〜4一般层:3-1K cc=-----------3-2=2+K的23-3~h2首层:3-4衣
0.5+a3-5-----2+K的-2U—r3-
63.2,3柱的侧移刚度D表柱的侧移刚度3-1层号柱号icN-m Ka DN-m HkN-mA
4.72X
1041.
730.
461.71X104B
4.72X
1042.
410.
552.05X1042〜
47.52X104C
4.72x
1041.
730.
552.05X104D
4.72X
1042.
410.
461.71X104A
5.87X
1041.
390.
561.68xl041B
5.87X
1041.
940.
611.83xl
047.02xl04C
5.87x
1041.
940.
611.83X104D
5.87X
1041.
390.
561.68X104皿首/皿满足要求=
65.70/
73.62=
0.890,72水平地震作用分析（采用底部剪力法）（底部剪力法:理论分析表明，对于质量和刚度沿高度分布比较均匀，高度不超过并以40%剪切变形为主（房屋的高宽比小于4时）的结构，振动时具有以下特点
1、位移反应以基本阵型为主、基本阵型接近直线）2
（1）框架水平地震作用及水平地震剪力计算本框架结构符合底部剪力法的适用范围，故采用底部剪力法计算水平地震作用，用顶部位移法计算结构的基本自振周期表结构的顶点侧移3-2层G EG]E D
4966396637362000.
0131313199228627362000.
03110.
1692213199360617362000.
0490138881499496570000.0760结构顶点侧移〃尸
0.16921=
1.7x
0.6x V
0.1692=
0.42s%为折减系数可按下列规定采用框架结构框架剪力墙
0.7-
0.8剪力墙结构场地II类，抗震设防烈度7度（
0.1g）,设计地震分组第一组工二
0.35S,6z=
0.08,T
11.4Tg=
0.49snnx=
0.05y=
0.9%=
1.0-曲线下降段的衰减指数
70.05—4noy=
0.9+-
0.5+阻尼比,一般情况下,对钢筋混凝土结构取对钢结构取二二当，=时,％g-s=
0.05,
0.02,
0.05=；L表顶部附加地震作用系数3-3Tg sTi
1.4Tg Tl
1.4Tg闲Tg.
350.08T1+
0.
070.35Tg0,
550.08T1+
0.010Tg
0.55q=1,0x
0.08=
0.068/，〃2amax=°9X
0.42工广G G=
0.85x49949=
42456.65KN万-等效系数对单质点体系对多质点体系,经大量计算分析，万值一般在之间,按抗震规范取
0.8-
0.96=
0.85底部剪力F=a G=
0.068x
42456.65=
2887.05KNEK}eq底部附加地震作用G罔%…K=1乂巴目3-7表楼层最小地震剪力系数值3-4类别度度度789扭转效应明显或基本周期小于的结构
3.5s
0.
0160.
0320.064基本周期大于的结构
5.0s
0.
0120.
0240.04或匕=〃+之耳〉Gj j=iz=l水平力G=G+G+G+G=
3287.63kN1234G=
0.85x G=
0.85x
3287.63=
2794.49kNeq当抗震设防烈度为7度、多遇地震时%s=O.O8,7%=%^=・8结构水平地震作用效应标准值F=%-G«=
0.08x
2794.49=
223.56kN7；
0.35且丁的,・©=0
（1）水平地震作用层间剪力计算4EGjHj四层:x
223.56=
76.10kN
701.65x
16.55+
857.8x
12.65+
8.75+
870.38x
4.85三层:x
223.56=
70.95kN
701.65x
16.55+
857.8x
12.65+
8.75+
870.38x
4.85x
223.56=
49.08kN二层:
701.65x
16.55+
857.8x
12.65+
8.75+
870.38x
4.85x
223.56=
27.52kN一层:
701.65x
16.55+
857.8x
12.65+
8.75+
870.38x
4.85II1=1四层匕=3=
228.30kN三层匕=与+/3=
147.05kN二层%=居+月+8=
196.13kN一层匕=6+£+8+4=
223.65kN
（2）柱端剪力计算表柱端剪力计算表3-5续表3-
43147.
050.
2270.
2730.
2730.
22733.
3740.
1340.
1333.
372196.
150.
2270.
2730.
2730.
22744.
5253.
5453.
5444.
521223.
650.
2400.
2600.
2600.
24053.
6858.
1558.
1553.68wi11be thebasis ofprotracting thereinforcing drawingsofthecomponents.
（3）反弯点高度比3-93-103-11表反弯点高度计算表3-5层号K力打K D如A
41.
730.
382.
410.
422.
410.
421.
730.
3831.
730.
452.
410.
472.
410.
471.
730.
4521.
730.
482.
410.
502.
410.
501.
730.
4811.
390.
581.
940.
551.
940.
551.
390.58
（4）柱端弯矩计算表柱端弯矩计算表3-
6、柱、柱A DB C层号Yh m M rkN-m M±kN-m Yhm M bkN-m M±kN-m
41.
48279.
80122.
301.
638102.
10140.
9931.
75558.
5071.
641.
83373.
5682.
9521.
87283.
3490.
291.
950104.
40104.
4012.
813151.
00109.
352.
668155.
14126.89
（5）梁端弯矩水平地震作用下梁端弯矩按下式计算:巾=K1/（K1+K）2Mi=M上+M下XJLII|U2=K2/K1+K2M2=M上+M下XjU2下（上柱）上（下柱）图弯矩分配图例3-1M=（M下+M上）“（3-12）胡=（下+1上）42（3-13）“朋=（加下+乂上）4（3-14）表梁端弯矩计算表3-7层号MAB MBAMBC MCBMDC MDC
4122.
30101.
5439.
4839.
48101.
54122.
303151.
44133.
2451.
8451.
84133.
24151.
442148.
79128.
1349.
8349.
83128.
13148.
791192.
69166.
5364.
7664.
76166.
53192.69
（5）水平地震作用下框架内力:图地震作用下结构内力图3-2第4章风荷载作用下框架内力分析
4.1风荷载作用下的楼层剪力地区基本风压
①0二
0.5KPa风载体型变化系数4=
0.8--
0.5=
1.3风压高度变化系数按类地区查表C表风压高度变化系数表4-1离地高度m
5101520300.
740.
740.
740.
841.0风振系数:对于〈的结构和高度小于或高宽比小于的房屋,原则上也应考虑T
0.25s30m
1.5风振影响，但经计算表明，这类结构的风振一般不大，此时往往按构造要求进行设计，结构已有足够的刚度，因而一般不考虑风振影响也不至于会影响结构的抗风安全性，〃=
1.0叫=4-1由于房屋宽度为层高故此框架结构受到的结点水平风荷载例对顶层考
60.6m,
3.75%b=3虑女儿墙高度900nlm风荷载计算表风荷载标准值4-1层号4Z（m）A pAw
41.
01.
316.
550.
770.
5517.
19.
4131.
01.
312.
650.
740.
5523.
412.
3821.
01.
38.
750.
740.
5523.
412.
3811.
01.
34.
750.
740.
5526.
2513.
894.2风荷载作用下框架内力
4.
2.1柱端剪力表柱端剪力值4-2风荷匕%匕层V%D载%号kNkNkN kNkN
49.
410.
2270.
2730.
2730.
2274.
415.
305.
304.
41312.
380.
2270.
2730.
2730.
2272.
813.
383.
382.
81212.
380.
2270.
2730.
2730.
2272.
813.
383.
382.
81113.
890.
2400.
2600.
2600.
2403.
333.
613.
613.
334.2,2柱端弯矩表柱端弯矩值
4.
3、柱、柱A DB C层号Yh mM bkN-mM±kN-m YhmM bkN-mM±kN-m
41.
4826.
5410.
661.
6388.
6811.
9931.
7554.
936.
031.
8336.
206.
9821.
8725.
265.
701.
9506.
596.
5912.
8139.
376.
782.
6689.
637.88梁端弯矩表梁端弯矩值4-4层号MAB MBAMBC MCBMDC MDC
410.
668.
633.
363.
368.
6310.
66312.
5711.
284.
384.
3811.
2812.
57210.
639.
213.
583.
589.
2110.
63112.
0410.
424.
054.
0510.
4212.04风荷载作用下的框架梁内力第5章竖向荷载作用下的内力分析
5.1竖向荷载计算
5.
1.1荷载传递路径图荷载传递路径图5-
15.
1.2恒载屋面梁上线荷载标准值1
①梁重
0.3x0,7x26=
5.46kN/m
②屋面板荷载《混凝土结构设计规范》规定沿两对边支承的板应按单向板计算；对于四边支承的GB50010板，当长边与短边比值大于时，可按沿短边方向3；；Keyword:Multi-storey residentialReinforced concreteframe Sectiondesignstructural design,anti-seismic design的单向板计算；当长边与短边比值小于3时，宜按双向板计算;短边比值介于2当长边与与3之间时，亦可按沿短边方向的单向板计算,边方向布置足够数量的构造钢筋；但应沿长当长边与短边比值小于2时,板计算应按双向q=5/8p屋面板边跨为属于双向板（按塑性计算），为梯形荷载:
3.0x
6.3m,图等效荷载图
5.2边跨7A Qp=g=
4.89x——=
15.40kN/m22」a xL=
0.5252l2（q12二一小斗（［加”1-2〃+叫P，=9L/m中跨P=gx^=
4.89X9=
14.67kN/m£22梁上线荷载计算%=%=
5.46+=
5.46+2x
9.14=
23.74kN/mq=
5.46+2xl
4.67=
34.80kN/m2标准层边跨i Aqp=g=
4.33x——=
13.64kN/m22a=
0.525C=1-2〃+〃p，=
8.09kN/m中跨P=gk=
4.33x-=l
2.99kN/m22q=q3=
5.46+2x
8.09=
21.64kN/mq2=
5.46+2x
12.99=
31.44kN/m5・
1.3活荷载活荷载作用下顶层不上人屋面取g
0.5kN/m2边跨LQP=
0.5x==L575kN/m2a=-xi=
0.5252Z2月=1—2〃+〃p，=
0.93kN/m中跨7AP=g x，■=
0.5x_=
1.5kN/m占e22梁上线荷载计算q=2Pe、q=2xO.93=L86kN/m%=2xL5=
3.00kN/m标准层（g取
2.5kN/n）A aP=
2.5x—=
7.785kN/m2a=-xi=
0.5252l2〃，=1—2a2+p=
4.65kN/mPe梁上线荷载计算q=2Pe=2x
4.65=
9.30kN/m%=2x
7.5=
15.00kN/m
5.2框架内力计算
5.
2.1梁固端弯矩M固加/125-15・
2.2内力分配系数计算转动刚度及相对转动刚度计算1S S表转动刚度及相对转动刚度5-2S S相对转动刚度构件名称转动刚度S KNm，s边跨4Kb=4x
81.67x13=
32.67x
141.000框架梁中跨2K,=2x32x103=
6.4x
140.196z2千层4^=4x
4.01xl03=
16.MxlO
40.491框架柱1层4/f=4x
4.7xl03=
18.88xl
040.578/5-2）分配系数计算:2弯矩分配与传递竖向恒荷载作用下的内力分析顶层:1=23・74kN/m,q=
34.80kN/m2下柱燃做下柱僦42|1158||D,
560.41|D,D3|-
78.
5278.52-
26.
11455432.9B------------------
522.77-
21.34---------------------------
42.67-
31.00-
2.
259.
9612.30------------------
56.
199.
971.17-
3.47-
2.54--
1.16I.1B-*
2.
6342.
6361.B3-3134-
20.5311,62图5-4恒荷载作用下顶层弯矩分配图图5-5恒荷载作用下顶层弯矩图、标准层q=
21.AkN/m.q=31M kN/m2上柱下柱耀左桀上柱下隹燧.28028匿8|0词|取|
0.28回02|-
71.57-
23.
5871.57，2D.
442314915.75-
17.53-
1.27-27A1-n.
533.02-
1.30-
0.83-
0.93-
0460.06-
0.
6523.8B
23.
0624.2061,
63103613.
3624.911046图5-6恒荷载作用下标准层弯矩分配图图5-7恒荷载作用下标准层弯矩图底层［=
21.64kN/m,%=3L44kN/m上柱下柱邂左梁上柱械下校
0.25,25M50||
0.48|
0.
250.25|
0.02|-
71.
5771.57-
23.58-
11.
7917.9D
17.g a
30.571754-
30.99-
16.13-
16.13-
1.29—
1.
293.
783.
873.87-
1.81-
0.95a.D8-
0.95-0,8--
0.9022A
322.
4344.
6660.
1017.
0917.082:79-
1.
161.
1.1设计依据
61.
1.2设计内容、建筑面积、标高
61.
1.3房间构成和布置
61.
1.
41.4采光和通风
71.
1.5主要立面和出入口的考虑
71.
1.6防火及安全
71.
1.7各部分工程构造8结构方案论述
1.29基本资料
1.
2.19结构形式和基础形式1229结构尺寸及采用的材料
1.
2.310荷载种类及其组合
1.
2.411计算方法12511第章荷载计算212荷载汇集及截面尺寸的选取
2.
1122.
1.1截面尺寸选取
122.
1.2荷载汇集
132.2计算简图及层数划分15各层重力荷载代表值计算
2.315第章水平地震作用下的框架内力分析317基本资料
3.117水平地震作用下的框架内力
3.
2173.
2.1梁线刚度
173.
2.2柱的线刚度17图恒荷载作用下整体结构弯矩图5-10竖向活荷载作用下的内力分析顶层q[=\.86kN/m,q=
3.00kN/m下杜柳接下柱糕图活荷载作用下顶层弯矩分配图5-
1134210.5841|
0.03|图活荷载作用下顶层弯矩图5-12-
6156.15-
2.
253.
572.
581.29-
2.13-
2.91-D.
16、标准层q=
9.3OZN/m,q=
15.QOkN/m2-
1.D
70.
230.62045-LI9-D.B-D,D
1.-4263W.6361-3334-2953ID.62鸵图活荷载作用下标准层弯矩分配图5-13图活荷载作用下标准层弯矩图5-14底层4=
9.30kN/m,q=l
5.00kN/m2上柱下柱球左第上柱下柱裸
0.24
①划,46||
0.45|
0.
240.29|
0.03|-
30.
7630.76-
11.25-
5.
637309.23U.15ZO8-
11.97-
6.25-
7.71-D.66-
0.66-
5.
991.
441.
002.
761.3B,以5D.D3-
0.6Z-032-DA0-0-
0.
318.
8911.122D.
26.63S7a.
1111.
945.2701图活荷载作用下底层弯矩分配图5-15活荷载作用下结构整体弯矩图5-17柱轴力恒荷载作用下框架柱节点集中力计算:顶层C、D柱P=-x
15.40=
9.63kN/m688G=
9.63x6+
5.46x6=
90.5IkNA/n/A/、柱「=标准层B CG*
9.63x6+
14.67x6+
5.46x6=
178.56kN/m、柱A DG=
9.63x6+
5.46x6+
8.17x
3.9+
3.9x6-
0.55x
4.66-
4.66x
1.8x
2.1+A/D
1.8x
2.1x2x
0.2=
204.96kN/mG^/c、柱B C
3.28x
1.0x
2.1+
1.0x
2.1x
0.2=
273.25kN/m恒荷载作用下框架柱轴力计算:N A/D=G A/D+二枉重914+NBIC=G BIC+%，2+柱重四层^/D=
90.51+-x
21.64x
6.3+
8.17x
3.9=
190.54kN%=
178.56+；x
21.64x
6.3+3L44xl.5+
8.17x
3.9=
325.74kN三层:刈口=
204.96+g x
21.64x
6.3+
8.17x
3.9+
190.54=
495.53kNA^=
273.25+-x
21.64x
6.3+
31.44xl.5+
8.17x
3.9+
325.74=
746.18kNg/C二层N=
204.96+-x
21.64x
6.3+
8.17x
3.9+
495.53=
800.32kNA/n2^=
273.25+-x
21.64x
6.3+
31.44x
1.5+
8.17x
3.9+
746.18=
1165.97kN/r2B/c口1一层N=
204.96+-X
21.64X
6.3+
8.17X
3.9+
800.32=
1053.22kNA/D%=
273.25+gx
21.64x
6.3+3L44xl.5+
8.17x
3.9+
1165.97=
1594.18kN框架柱节点集中力计算顶层Gw=
0.984x6=
5.91kNG RY=
0.984x6+
0.5x6x3=
14.91kN/mn/C标准层G=
29.53kNA/D=
74.53kNo/C框架柱轴力E口1四层^=
5.906+-x
1.86x
6.3+
8.17x
3.9=
43.63kN/DA^.=
14.91+-xl.86x
6.3+
3.0xl.5+
8.17x
3.9=
57.13kN/rB/c2三层A^=
29.53+1x
9.3x
6.3+
8.17x
3.9+
43.63=
136.39kNA/DM-
74.53+-x
9.3x
6.3+15xl.5+
8.17x
3.9+
57.13=
251.32kN B/C2二层^=
29.53+1x
9.3x
6.3+
8.17x
3.9+
136.39=
229.15kN/DNB/C=
74.53+gx
9.3x
6.3+15xl.5+
8.17x
3.9+25L32=
445.5IkN一层N=
29.53+；x
9.3x
6.3+
8.17x
4.85+
229.15=
327.60kNA/DNB《=
74.53+gx
9.3x
6.3+15xl.5+
8.17x
4.85+
445.51=
611.46kN第6章荷载组合及最不利内力确定
6.1基本组合公式框架梁内力组合公式
②12M+
1.0X
1.CK u/
31.2M+
0.7x1+L0X
1.4MWKrK梁端负弯矩组合1GA QKWK@
1.2M+
1.3MCE E/]K
⑤L0MGK+L°XL4WK@
1.0M+\.3MGE EhK梁端正弯矩组合公式
271.35M+0JxlAMCK OK
⑧12M+
1.0X
1.4%次+
0.6X1・4M”CK梁跨中正弯矩组合公式:
391.2M+
0.7x
1.4QK+
1.X
1.4MUKrK GAQKWK®
1.2M+
1.3MCE EhK
111.35K+
0.7xl.4K.w梁端剪力组合公式
4121.2V+
1.0X1AV+
0.6x1AVGK QKWK
131.2V+
0.7x1AV+
1.0X1AVGK QKWK141・2匕下+
1.3匕派框架柱内力组合公式框架柱组合公式:1ML1\2M GK+L0X
1.4M°K+
0.6X1AM wk
21.2M+
0.7x1AM+
1.0X1AMCK OKWKQK WKOK框架柱皿组合公式:2匕®
1.2M+
1.3M utznKrF FhK@
1.35N+
0.7xlANGK OK
⑤
1.2N「K+
1.0X L4N°K+
0.6X1A NWK6\.2N K+0・7X
1.4N°K+
1.0X
1.4NWK、框架柱刈/组合公式:3OA QKWK
①・
1.35%、K+07X
1.4%W
⑦L2NGE+L36K®
1.QN+
4.125风荷载作用下框架内力
4.
2264.
2.1柱端剪力
264.
2.2柱端弯矩
264.
2.3梁端弯矩
264.
2.4风荷载作用下的框架梁内力27第章竖向荷载作用下的内力分析528竖向荷载计算
5.
1285.
1.1荷载传递路线
285.
1.2恒载
285.
1.3荷载30框架内力计算
5.231521梁固端弯矩31522内力分配系数计算
315.
2.1弯矩分配与传递
325.
2.2柱轴力39第章荷载组合及最不利内力确定642基本组合公式
6.
1426.
1.1框架梁内力组合公式
426.
1.2框架柱内力组合公式42梁的内力组合
6.243柱的内力组合
6.348第章框架结构配筋计算752框架梁配筋计算
7.
1527.
1.1截面尺寸
527.
1.2料强度
527.
1.3配筋率
527.
1.4计算公式52
⑨
1.0N+L3NGE助长
6.2梁的内力组合说明考虑抗震需要，梁端应该先于柱端出现塑性绞，故对于竖向荷载下的梁端负弯矩进行调幅，调幅系数为并相应地增大跨中弯矩
0.8,表梁组合6-11恒载
①活载
②L35x
①+
0.7xL4x
②层号截面M VM VM VA-
42.
6374.78-
4.
195.86-
61.
66106.
70165.53/
4.41/
92.79/4B-
61.
8874.78-
5.
455.86-
88.
88106.70左B-
28.
5352.2-
2.
424.5-
40.
8974.88右
210.62/
0.96/
15.28/A-
24.
268.17-
20.
5529.3-
52.
81120.
74164.45/
22.44/
109.00/3B-
61.
6368.17-
26.
8529.3-
109.
51120.74左右B
24.
9147.16-
11.
8522.
522.
0285.
72210.46/
5.06/
19.08/A-
24.
268.17-
20.
5529.3-
52.
81120.
742164.45/
22.44/
109.00/B-
61.
6368.17-
26.
8529.3-
109.
51120.74左B-
24.
9147.16-
11.
8522.5-
45.
2485.72右
210.46/
5.06/
19.08/A-
44.
8668.17-
20.
0129.3-
80.
17120.
74149.51/
22.82/
89.20/1B-
60.
168.17-
22.
6329.3-
103.
31120.74左B-
24.
7947.16-
11.
9422.5-
45.
1785.72右
210.42/-
5.27/
8.90/表梁组合6-22恒载
①活载
②层号截面M VM VA-
42.
6374.78-
4.
195.
86165.53/
4.41/4B-
61.
8874.78-
5.
455.86左B-
28.
5352.2-
2.
424.5右
210.62/
0.96/A-
24.
268.17-
20.
5529.
33164.45/
22.44/B-
61.
6368.17-
26.
8529.3左B
24.
9147.16-
11.
8522.5右
210.46/
5.06/A-
24.
268.17-
20.
5529.
3164.45/
22.44/2B-
61.
6368.17-
26.
8529.3左B-
24.
9147.16-
11.
8522.5右
210.46/
5.06/1A-
44.
8668.17-
20.
0129.
3149.51/
22.82/B-
60.
168.17-
22.
6329.3左B-
24.
7947.16-
11.
9422.5右
210.42/-
5.27/风荷载
③
1.2x
①+1,0x1,4x
②③层号截面M VM VA-
10.
663.06-
65.
98100.
5111.02/
85.67/4B左-
8.
633.06-
89.
14100.51B-
3.
362.24-
40.
4570.82右
20.00/
14.09/A-
12.
573.79-
68.
37126.
0110.68/
109.33/3B-
11.
283.79-
121.
02126.01左B-
4.
386.
579.
6293.61右
20.00/
19.64/A-
10.
633.15-
66.
74125.
4710.72/
109.36/2B-
9.
213.15-
119.
28125.47左B-
3.
585.37-
49.
4992.60右
20.00/
19.64/A-
12.
043.57-
91.
96125.
8210.81/
92.04/1B左-
10.
423.57-
112.
55125.82B-
4.
0512.15-
49.
8798.30右
20.00/
5.13/表梁组合6-33恒载
①靛
②层号截面M VM V4A-
42.
6374.78-
4.
195.
86165.53/
4.41/B-
61.
8874.78-
5.
455.86左B-
28.
5352.2-
2.
424.5右
210.62/
0.96/A-
24.
268.17-
20.
5529.
3164.45/
22.44/3B左-
61.
6368.17-
26.
8529.3B
24.
9147.16-
11.
8522.5右
210.46/
5.06/2A-
24.
268.17-
20.
5529.
3164.45/
22.44/B-
61.
6368.17-
26.
8529.3左B-
24.
9147.16-
11.
8522.5右
210.46/
5.06/A-
44.
8668.17-
20.
0129.
3149.51/
22.82/1B-
60.
168.17-
22.
6329.3左B-
24.
7947.16-
11.
9422.5右
210.42/-
5.27/
1.2x©+
0.7xl.4x@+
1.0x风荷载
③层号截面L4x
③M VM VA-
10.
663.06-
70.
1999.
7611.02/
84.39/4B-
8.
633.06-
91.
6899.76左B-
3.
362.24-
41.
3170.19右
20.00/
13.68/A-
12.
573.79-
66.
78115.
8210.68/
100.28/3B-
11.
283.79-
116.
06115.82左B-
4.
382.
9212.
1582.73右
20.00/
17.51/A-
10.
633.15-
64.
06114.
9310.72/
100.34/2B-
9.
213.15-
113.
16114.93左B-
3.
582.39-
46.
5281.99右
20.00/
17.51/1A-
12.
043.57-
90.
30115.
5210.81/
82.91/B-
10.
423.57-
108.
89115.52左B-
4.
052.70-
47.
1282.42右
20.00/
7.34/表梁组合6-44恒载
①活载
②层号截面M VM VA-
42.
6374.78-
4.
195.
86165.53/
4.41/4B-
61.
8874.78-
5.
455.86左B-
28.
5352.2-
2.
424.5右
210.62/
0.96/A-
24.
268.17-
20.
5529.
3164.45/
22.44/3B-
61.
6368.17-
26.
8529.3左B
24.
9147.16-
11.
8522.5右
210.46/
5.06/具体酉己筋计算53框架柱配筋计算
7.
2567.
2.1截面尺寸
567.
2.2材料强度
567.
2.3框架柱端弯矩和剪力调整56第章基础设计861基础截面尺寸确定
8.161初步选择基础高度
8.262变阶处抗冲切验算
8.362配筋计算
8.463第章电算965结构信息
9.
1651.
1.1总体信息
659.L2地震信息6510L3材料信息66静力分析
9.267第章结论1069参考文献70致谢72A-
24.
268.17-
20.
5529.
3164.45/
22.44/2B-
61.
6368.17-
26.
8529.3左B-
24.
9147.16-
11.
8522.5右
210.46/
5.06/A-
44.
8668.17-
20.
0129.
31149.51/
22.82/B-
60.
168.17-
22.
6329.3左B-
24.
7947.16-
11.
9422.5右
210.42/-
5.27/地震荷载
③l.2x
①+0・5
②+l.3x
③层号截面M VM VA-
122.
3035.53-
212.
66139.
44110.40/
94.80/4B-
101.
5135.53-
209.
49139.44左B-
39.
1826.23-
86.
6299.44右
20.00/
13.32/A-
151.
4445.18-
238.
24158.
1219.08/
102.61/3B-
133.
2445.18-
263.
28158.12左B-
51.
8434.56-
44.
61115.02右
20.00/
15.59/A-
148.
7943.96-
234.
80156.
532110.02/
103.83/B-
128.
1343.96-
256.
64156.53左B-
49.
8333.22-
101.
78113.28右
20.00/
15.59/1A-
192.
6957.02-
316.
34173.
51113.08/
90.11/B-
166.
5357.02-
302.
19173.51左B-
64.
7643.14-
121.
10126.17右
20.00/
9.34/
6.3柱的内力组合表柱组合6-51层柱恒载
①活载
②号号M上M下V N M±M下V NA
50.
5938.
0922.
74190.
547.6111,
674.
9443.634B
39.
4629.
4717.
67325.
745.
749.
123.
8157.13A
31.
4831.
8416.
23495.
5313.
6913.
697.
02136.393B
24.
4824.
4812.
55746.
187.
097.
093.
64251.32A
31.
3630.
3915.
83800.
3213.
9814.
547.
31229.152B
24.
0523.
212.
121165.
9710.
2710.
635.
36445.51A
22.
437.
487.
671053.
228.
892.
962.
44327.601B
17.
085.
695.
061594.
186.
572.
191.
81611.46L35x
①+
0.7xL4x
②层号柱号M±M V N下A
75.
7562.
8635.
54299.994B
58.
9048.
7227.
59495.74A
55.
9156.
4028.
79802.633B
40.
0040.
0020.
511253.64A
56.
0455.
2828.
531305.002B
42.
5341.
7421.
612010.66A
38.
9913.
0012.
751742.901B
29.
509.
838.
602751.37层柱恒载
①活载
②表柱组合6-62号号M±M V N M M V N下上下A
50.
5938.
0922.
74190.
547.
6111.
674.
9443.634B
39.
4629.
4717.
67325.
745.
749.
123.
8157.13A
31.
4831.
8416.
23495.
5313.
6913.
697.
02136.393B
24.
4824.
4812.
55746.
187.
097.
093.
64251.32A
31.
3630.
3915.
83800.
3213.
9814.
547.
31229.152B
24.
0523.
2012.
121165.
9710.
2710.
635.
36445.51A
22.
437.
487.
671053.
228.
892.
962.
44327.601B
17.
085.
695.
061594.
186.
572.
191.
81611.46层柱风荷载
③
1.2x
①+
1.OxL4x
②+0,6x
1.4x
③号号M M F V N M M F V N上上A
10.
666.
544.
413.
06174.
09129.
0877.
73319.424B
11.
998.
685.
30.
82173.
82133.
9078.
90478.68A
6.
034.
932.
813.
79117.
12106.
5157.
33823.533B
6.
986.
23.
380.
87108.
98101.
0953.
871256.18A
5.
75.
262.
813.
15133.
05126.
8366.
631318.122B
6.
596.
593.
380.
76130.
93130.
4267.
022031.901A
6.
789.
373.
33.
57131.
22139.
9657.
711770.40B
7.
889.
633.
612.
70136.
28140.
2157.
452780.72表柱组合6-73层柱恒载
①活载
②号号M M V NM MVN上下上下A
50.
5938.
0922.
74190.
547.
6111.
674.
9443.634B
39.
4629.
4717.
67325.
745.
749.
123.
8157.13A
31.
4831.
8416.
23495.
5313.
6913.
697.
02136.393B
24.
4824.
4812.
55746.
187.
097.
093.
64251.322A
31.
3630.
3915.
83800.
3213.
9814.
547.
31229.15B
24.
0523.
212.
121165.
9710.
2710.
635.
36445.51A
22.
437.
487.
671053.
228.
892.
962.
44327.601B
17.
085.
695.
061594.
186.
572.
191.
81611.46层柱风荷载
③
1.2x
①②③号号MMFVNMMVN上上下A
10.
666.
544.
413.
0683.
0966.
3038.
30275.694B
11.
998.
685.
30.
8269.
7656.
4532.
36448.02A
6.
034.
932.
813.
7959.
6358.
5330.
29733.603B
6.
986.
23.
380.
8746.
1045.
0023.
361142.932A
5.
75.
262.
813.
1559.
3158.
0830.
091189.36B
6.
596.
593.
380.
7648.
1547.
4824.
531836.83A
6.
789.
373.
333.
5745.
1224.
9916.
261589.911B
7.
889.
633.
612.
7037.
9722.
4612.
902516.03表6・8柱组合4层柱恒载
①活载
②号号M±MFVNMMVN上下A
50.
5938.
0922.
74190.
547.
6111.
674.
9443.634B
39.
4629.
4717.
67325.
745.
749.
123.
8157.13A
31.
4831.
8416.
23495.
5313.
6913.
697.
02136.393B
24.
4824.
4812.
55746.
187.
097.
093.
64251.32A
31.
3630.
3915.
83800.
3213.
9814.
547.
31229.152B
24.
0523.
212.
121165.
9710.
2710.
635.
36445.51A
22.
437.
487.
671053.
228.
892.
962.
44327.601B
17.
085.
695.
061594.
186.
572.
191.
81611.46层柱地震荷载
③l.2x
①+
0.5
②+l.3x
③号号Mi-.M卜VNM±MK VNA
122.
3079.
8051.
8235.
35224.
26156.
4597.
62254.834B
140.
99102.
1062.
339.
30234.
08173.
57104.
52425.173A
71.
6458.
5033.
3745.
18139.
12122.
4767.
07676.47B
82.
9573.
5640.
1310.
62141.
47129.
2669.
411046.21A
90.
2983.
3444.
5243.
96163.
40153.
5381.
261097.872B
104.
40104.
4053.
5410.
74170.
74169.
9487.
361666.47A
109.
35151.
0053.
6857.
02174.
41207.
0580.
451460.421B
126.
89155.
1458.
1513.
88189.
40209.
8282.
752279.89第7章框架结构配筋计算
7.1框架梁配筋计算
7.
1.1截面尺寸考虑现浇板的共同作用，梁的计算截面按如下规定计算:负弯矩作用下按矩形截面计算:边跨:bxho=3OOmmx665mm（ho=h-35）（）中跨:bxho=3OOmmx365mm ho=h-35在正弯矩作用下按形截面计算Th xh（）=l500mmx665mm（h『h-35）边跨:fb xho=lOOOmmx365mm（ho=h-35）中跨:f
7.
1.2材料强度混凝土等级C30fc=
14.3N/mm2f=
1.43N/mm2t钢筋等级纵向受力筋HRB400/=360N/mm2v箍筋HRB335/=300N/mm2v
7.
1.3配筋率纵向受力筋（＞支座截面p=
0.25%55x/；//=
0.218%）inin y夕max=
2.5%（＞）跨中截面电二
0.2%45x///=
0.179v箍筋沿梁全长p=Q.26xf/f=
0.00124sv tyv加密区应满足规范要求
7.L4计算公式
（1）正截面抗弯第1章方案论述
1.1建筑方案论述本次我的毕业设计的题目是博文教学楼，结构形式为现浇钢筋混凝土结构此次设计的目的旨在通过综合运用大学四年中所学到的专业知识，充分利用图书馆，网络等现有资源完成一个包括建筑方案和结构方案的确定，结构计算，建筑施工图和结构施工图的绘制以及经济技术分析，中英文摘要等内容的一个完整的设计任务，从而让我们通过设计了解建筑设计的一般过程，掌握建筑设计的全部内容，同时也可以培养我们综合运用基础理论和基本技能的能力，分析和解决实际问题的能力，还可以掌握多种绘图设计软件，以及、等软件的操作word office更重要的是通过这次设计还可以让我们对大学所学的知识进行一次全面的融合，这是对我们大学这四年来所学知识的一次具体的运用，对我以后的学习和工作帮助甚大
1.
1.1设计依据依据土木工程专业届毕业设计任务书12012遵照国家规定的现行相关设计规范
21.
1.2设计内容、建筑面积、标高本次设计的题目为博文教学楼为永久性建筑，建筑设计使用年限年,防火等级三级150l-Afz-iA+ih经判断力故匕计算形截面时只需将上公式中的MW4=4,T换成%即可b斜截面抗剪2
①无震组合下加为+匕为%=
0.
71.251^7-2截面条件叫%=
0.7£7-3
②有震组合下「A1%=——.42/%+
1.25%j7-4Y REL.s乂=」一丁屹耳截面条件20/RE7-
57.L5具体配筋计算表梁主筋配筋表:7-1弯矩设选配钢筋计值层号截面a¥As mm2mm2kN-m根的三级钢筋E-
212.
660.
1120.
940944.
604203.
008286176194.
800.
0070.
996397.422根20的三级钢筋
1.265675051根的三级钢筋4D-
209.
490.
1100.
941929.
583202.960445476左根的三级钢筋D-
86.
620.
1520.
917718.
583202.288474519右
213.
320.
0070.
996101.732根20的三级钢筋
0.323970497E-
238.
240.
1260.
9331066.994根20的三级钢筋
3.
39807313731102.
610.
0080.
996430.272根20的三级钢筋
1.370297996根的三级钢筋D-
263.
280.
1390.
9251188.
934203.786397379左根的三级钢筋D-
44.
610.
0780.
959353.
892201.127053066右
215.
590.
0080.
996119.122根20的三级钢筋
0.379361386E-
234.
800.
1240.
9341050.394根20的三级钢筋
3.
3451781121103.
830.
0080.
996435.422根20的三级钢筋
1.386681979续表7-1根的三级钢筋D-
256.
640.
1350.
9271156.
364203.682678355左根的三级钢筋D-
101.
780.
1780.
901859.
513202.737300232右根的三级钢筋
215.
590.
0080.
996119.
122200.379361386根的三级钢筋E-
316.
340.
1670.
9081454.
935204.633520721根的三级钢筋
190.
110.
0070.
997377.
682201.202791931D-
302.
190.
1590.
9131382.945根20的三级钢筋
4.404261456左根的三级钢筋D-
121.
100.
2120.
8801047.
834203.337022986右根的三级钢筋
29.
340.
0050.
99871.
272200.226977913层号截面M fc b h0as as*1000000E
212.
6614.
33006651.12095E-
070.
1120.
880801194.
8014.
321006657.1387E-
090.
0070.9928364D
209.
4914.
33006651.10423E-
070.
1100.882697左D
86.
6214.
33003651.5156E-
070.
1520.834793右
213.
3214.
310003656.99169E-
090.
0070.9929843E
238.
2414.
33006651.25579E-
070.
1260.
8653561102.
6114.
321006657.7265E-
090.
0080.992243D
263.
2814.
33006651.38776E-
070.
1390.84997左D
44.
6114.
33003657.80529E-
080.
0780.918637右
215.
5914.
310003658.18217E-
090.
0080.991784E
234.
8014.
33006651.23763E-
070.
1240.
8674521103.
8314.
321006657.81851E-
090.
0080.9921512D
256.
6414.
33006651.35274E-
070.
1350.854079左D
101.
7814.
33003651.78084E-
070.
1780.802392右
215.
5914.
310003658.18217E-
090.
0080.991784E
316.
3414.
33006651.66743E-
070.
1670.
816404190.
1114.
321006656.78523E-
090.
0070.9931921D
302.
1914.
33006651.59285E-
070.
1590.825488左D
121.
1014.
33003652.11885E-
070.
2120.759098右续表7-
129.
3414.
310003654.90363E-
090.
0050.995084层号截面YS fyAs As*1000000E
0.
9403600.
000945944.
603143.
00828617610.
9963600.
000397397.
423141.2656750514D
0.
9413600.
00093929.
583142.960445476左D
0.
9173600.
000719718.
583142.288474519右
20.
9963600.
000102101.
733140.323970497E
0.
9333600.
0010671066.
993143.
39807313710.
9963600.
00043430.
273141.3702979963D
0.
9253600.
0011891188.
933143.786397379左D
0.
9593600.
000354353.
893141.127053066右
20.
9963600.
000119119.
123140.379361386E
0.
9343600.
001051050.
393143.
3451781110.
9963600.
000435435.
423141.3866819792D
0.
9273600.
0011561156.
363143.682678355左D
0.
9013600.
00086859.
513142.737300232右
20.
9963600.
000119119.
123140.379361386E
0.
9083600.
0014551454.
933144.
63352072110.
9973600.
000378377.
683141.202791931D
0.
9133600.
0013831382.
943144.404261456左D
0.
8803600.
0010481047.
833143.337022986右
20.
9983607.13E-
0571.
273140.226977913梁箍筋配置:预设强双肢箍筋@200A=
0.7x
1.43x300x700+
1.25x300x^2^x700=•寸=Q7f b%+L25f.t
342.25kN200Zs匕Am ax，VcS%Cmax5max=173・5WV，/Cmax=126・17kN匕
7.2框架柱配筋计算截面尺寸首层bxho=55Ox515mm其它层bxh（）=500x465mm
7.
2.2材料强度混凝土等级C30fc=
14.3N/mm2Z=
1.43N/mm2钢筋等级纵向受力筋HRB400/=360N/mm2v箍筋HRB335/=300N/mm2v
7.
2.3框架柱端弯矩和剪力调整叫+“；）=匕=（7-12）么=
1.5r/=
1.3（以下调整均未乘以/RE）vc〃:、按上下柱端弹性分析所得的考虑地震作用组合下的弯矩比值确定说明梁端组合弯矩取未进行/町修正的数值柱截面计算N.=
2769.06kNNmx=
1742.90kN
2769.06=
0.64[
1.05]
14.3x5502z N
1742.90incRN A==7=
0.4ll.05|A/A
14.3x5502L」取嗑a=40mm,4=550-40=510mm”
104.52kN,s，=
0.934匕
0.25£/Z%=
0.25x1x
14.3x510x550=
1002.79AN ax=
104.52kN满足正截面受弯承载力计算:采取对称配筋（正反弯矩）N=aj bh^=1x
14.3x550x510x
0.518=
2077.78kNh c属于大偏心受压N%,框架柱配筋计算.4柱的正截面配筋计算）柱偏压计算公式1对称配筋计算按照取值确定x=—7-13X当2%〈尤刍小时，A=A=N-a£bx（h「85x）7-14snt）uss p/1\4）t当时，7-152a A=A=x———；（瓜f—4）y当%刍％时，按小偏压计算N-aJ b^cb卬灰身Ne-
0.437-16）4功硝笆）一（Ne-%1-0/1„—a.；7-17，）f2考虑地震作用时，在公式中的轴力乘以外后一计算长度，取值底层标准层/
01.0H,
1.25H附加偏心矩，和中取较大值500/3020一轴向力对截面中心的偏心矩，ee^=M/N0“一^始偏心矩，4%+eJ ao虑二阶效应影响的轴向力偏心矩增大系数，^^区）；77=1+2殳h1300%。
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