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1编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架》JGJ130-2001,2002年版；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；本工程施工图纸和投标文件；本工程施工组织设计2工程概况本工程位于南宁市金湖路36号总建筑面积nf,结构框架-剪力墙结构地下一层层高为5m,二层层高为4m,四层层高为
4.5m,五层以上为
3.6m,天面机房为
4.5m
2.1组织机构外架搭设由外架工长负责组织实施，其他人员配合外架所需材料、劳动力计划均由外架工长负责编制，材料员、劳职员负责组织进场技术交底工作由工长负责
2.2设计总体思路按总进度计划，本项目为十九层主体于2009年7月28日封顶、封顶后用七个月左右完成外墙及附属装修的施工,并开始拆架根据现场的条件及装修的实际情况,本工程外架采用满堂架,用分段悬挑式分解除脚手架的方案，主体阶段的外架主要用于安全防护，按规范要求，施工层满铺脚手板每十米作一次封闭，最底一步架满封闭并设置挡脚板，装修阶段即用于装修施工，也兼作安全防护、装修，施工按一层作业考虑，外架验算应满足此项要求
2.3劳动力准备搭设阶段共需架子工10名，维护阶段共需架子工6名，拆除阶段共需外架工10名所有架子工均需持证上岗架子工由劳务公司提供搭设阶段安排2名测量放线工配合
2.4材料准备本工程外架、卸料平台所用的钢管、扣件、基础垫木、钢挑梁均由租赁公司提供竹串脚手板和其它材料由项目部自行采购所有钢管质量应符合《碳素结构钢》GB/T700中Q235-A级钢的规定，并有产品出厂合格证扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其质量应符合国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定，并有出厂合格证扣件在螺栓GB5036考核合格的专业架子工上岗人员定期进行体检，合格者方可持证上岗，施工过程中如感觉有不正常现象时，及时报告工长或项目负责人，及时进行体检和处理搭设脚手架人员必须认真戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋安全用品质量必须符合有关规定的要求临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物从伤人的防护措施外脚手架搭设必须保持超过施工面
1.5m以上
6.3脚手架上施工作业的安全技术措施结构施工阶段外脚手架每支搭一层完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料，施工荷载不得大于2ZN/M,确保较大安全储备不得将模板、支架、缆风绳、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备施工时不允许多层同时作业，同时作业层数不得超过一层当作业层高出其下连墙件
3.6根以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定,确保施工安全雷雨天气和有六级以上大风时，禁止高空作业人员施工在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护在施工现场，凡距离建筑物5米以内的高低压输电路均应采取措施，加以保护，防止钢管与电源接触伤人脚手架应与建筑物避雷接地装置接通，一般接地电阻不应大于20欧姆大风雨过后或暂停工程复工时，应对脚手架进行详细检查，发现有立杆沉陷、悬空、接头松动、架子歪斜等问题，应及时处理
6.4脚手架拆除的安全技术措施拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开每天拆架下班时，不应留下隐患部位拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷如采用塔吊吊钢管，应分别按不同长度的钢管进行绑扎起吊
6.5文明施工要求进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标示牌，不得随意拆除和移动标示牌严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯一并拉结，不得截断架体施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱仍不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧脚手架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续施工人员应做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业在冬季、雨季要经常检查脚手板上有无积水等物若有则应随时清扫，并要采取防滑措施
6.6应执行的强制性条文本外架施工和使用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查
3.
1.32钢管上严禁打孔5352当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时,除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；
6.
2.21主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除;脚手架必须设置纵、横向扫地杆纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200机机处的立杆上横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1机靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500^o立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接
6.
4.52连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造
6.
6.22高度在24H以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并t应由底至顶连续设置；
6.
6.32一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑；脚手架必须配合施工进度搭设,一次高度不应超过相邻连墙件以上两步
7.
3.41严禁将外径48机机与的钢管混合使用;
7.
3.82剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设
7.
4.21拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；
7.
4.22连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；
7.
4.31各构配件严禁抛掷至地面；
8.
1.32旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；2）连墙件7落地式外架设计计算
7.1荷载传递路线竖向荷载脚手板一横向水平杆一纵向水平杆一纵向水平杆与立杆连接的扣件一立杆一垫板一地基水平荷载立杆一立杆与连墙件的扣件一连墙件一墙体
7.2横向水平杆强度计算施工均布活荷载标准值装修施工阶段按一层作业，每层兼N/疗竹串脚手板均布荷载标准值
0.35攵N/加满铺脚手板层横向水平杆间距
0.8ma）抗弯强度验算横向水平杆上的线荷载标准值q=（2+
0.35）x
0.8=
1.88Zr2V/mk o横向水平杆上的线荷载设计值9=（L4x2+L2x
0.35）x
0.8=
2.576N/%考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置，验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载最大弯矩M=^=2,576X0-82=
0.207kN-m max88max oM
0.207x lO6___..22a=-------=--------------=
40.75N/mm-205N/mm-W
5.08xlO3满足要求b）变形验算按JGJ130-2001中要求，挠度不应超过//150=800/150=
5.3加或10帆机此处指不应超过53mm（）5x
1.88x804v=--------=-----------------------------------=\J.9nvn
5.3mm384E/384x
2.06x105x
12.19x104满足要求
7.3纵向水平杆强度计算ai取
0.25m,双排架纵向水平杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算a）抗弯强度验算由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值/\2025丫=
0.5x2576x
0.8x1+上2=\.77kNF=G.5qlb1+—I
0.8I LM=
0.175FL=
0.175x
1.77x
1.5=
0.46kN・m indxcia=3=S46）=
90.55N/切/05N/mm22W
5.08xlO3满足要求b）挠度验算由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值
0.25F k=
0.5q klb1+:=
0.5x
1.88x
0.8x1+=
1.295攵NI4J v6T,按JGJ130-2001中要求，挠度不应超过//150=1500/150=10加帆或10mm此处指不o应超过10mm
1.146FP
1.146x
1.295xlO3x15003入l=
1.9910mm____100EI~100X
2.06Xio5X
12.19XlO4满足要求
7.4连接扣件抗滑承载力计算直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值按JGJ130-2001中表取R,.=8ZN横向水平杆的自重标准值Pl=
0.038X
1.5=
0.057KNP2=
0.35XI.05X
1.5/2=
0.28KN脚手板的荷载标准值活Q=
2.OX
1.05X
1.5/2=
1.58KN荷载标准值荷载的计算R=L2X0,057+
1.2X
0.28+
1.4X
1.58=
2.62KN8KN值满足要求
7.5立杆稳定性计算施工均布活荷载标准值按装修阶段一层操作层考虑Q=2kN/m\k竹串脚手板自重标准值按满铺三层考虑=3x
0.35=
1.05W/m2o操作层竹串脚手板挡板自重标准值XQ=
0.35x
0.25=O.OSSkN/mpl o密目安全网自重标准值Q^=
0.QQ5kN/m2oa）验算长细比查JGJ130-2001中表（立杆横距
0.8m,连墙件三跨二步布置），长度系数取
1.5长细比力=处，验算长细比时，应取1计算立杆稳定系数时，应取GL155一口c1x
1.5x180…八k=l时，4=上-=---------------------=171210oi
1.58满足要求A=L155时，2=^=1J55xk5xl80=197,根据此长细比查JGJ130-2001附录C i
1.58表C得稳定系数0=
0.186b）计算密目式安全网全封闭脚手架挡风系数密目式安全网全封闭脚手架应考虑风荷载对脚手架的作用本外架为密目安全网全封闭架，安全网的网目密度为2300i/100cm2,每目孔隙面积约为Ao=
1.3mjTTo
13、
1.2AH=
1.2100-^4/100=
1.2100-2300x-/100=
0.841100密目安全网挡风系数由于外排架步距为
0.9加，JGJ130-2001中附录A表A-3无对应数据，因此，敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数不能查表，应进行计算（公式详JGJ130-2001条文说明）:
1.242_
1.
21.2+
0.9+
0.325x
1.2x
0.9x
0.048=
0.09202=l ha密目式安全网全封闭脚手架挡风系数:°%%—必・g/
1.2=
0.841+
0.092-
0.841x
0.092/
1.2=
0.87C）计算风荷载设计值对立杆段产生的弯矩立杆稳定验算部位取脚手架立杆底部查《建筑结构荷载规范》（GB500009-2001）,南宁市基本风压
0.35ZN//市区内地面粗糙度为D类，立杆底部高度为0m,立杆底部风压高度变化系数:4=
0.74o风荷载体型系数4=1・3=
1.3x
0.88=
1.144立杆底部作用于脚手架上的水平风荷载标准值叫=
0.7〃二•人,CDo=0-7x
0.74x
1.144x
0.35=
0.207kN/m2风荷载设计值对立杆段产生的弯矩
0.85x
1.4尔=055xL4x
0.207xI.5xl.82=0匹09g m1010d）计算组合风荷载时立杆段的轴向力设计值脚手架结构自重标准值产生的轴向力本工程采用的钢管长度规格与JGJ130-2001中附录A表A-1计算依据出入较大（如本工程横向水平杆长
1.5a,而规范按
2.2帆计算，表中无步距
0.9机双排架的对应数据等）,现按实际计算脚手架外排架的单位自重钢管重量（q）
38.4N//X,纵向水平杆、立杆每根取6根长，每6根长钢管上计算一个对接扣件直角扣件（/）按每个主节点处三个，每个自重
13.2N对接扣件
（0）按每6%长钢管一个，每个自重
18.4N旋转扣件（衣）按剪刀撑每个扣接点一个，每个自重
14.6N横向水平杆每个主节点一根，取
1.2加长单位轮廓面积上外排架主框架的重量
1.
2、2l+h+a=^-----------GD
1.22x
1.5+
1.82x
1.5+
1.8H----x
38.4+3x
13.2+-------------------x
18.426=
96.97V/m2=
0.Q969kN/m2剪刀撑在全长设置，计算时按有剪刀撑计算设两个10,n杆交叉组成一个计算单元,共用长杆4根，每根10m斜杆用2根6m长杆搭接每个搭接处用3个旋转扣件，搭接长度为1/储两个10〃2杆交叉组成的一个计算单元中，合计共4处搭接剪刀撑斜杆与立杆交叉处均有旋转扣件剪刀撑斜杆与地面夹角为45°剪刀撑钢管和扣件重量按下式计算210+2x+4x3%+%Gj=--------------------------------------L---------lOcoscif-lOcoscr__,2xl0cos45°lz2x12x
38.4+4x3x
14.6+-------------------x
14.
61.5二_____________________________________________________________________________10xcos4502=
24.7N//=
0.0247ZN//脚手架外排架每米立杆承受的结构自重为:g=G+Gj X=
0.0969+
0.0247xl.5=
0.1821ZN/mkD叫]%=也8卜=1=——-——xO.182=
4.09ZNG51-0,001[//]A1-
0.00122X构配件脚手板、栏杆、挡脚手板、安全网自重标准值产生的轴向力:NG2k=0-54+.25/，2〃+32,+Q,M=
0.5x
0.8+
0.25x
1.5x
1.05+
0.088xl.5+
0.005xl.5x22=
1.12kN施工荷载标准值产生的轴向力2%攵=
0.54+
0.25上£以=
0.
50.8+
0.25xl.5x2=
1.58左N组合风荷载时立杆段的轴向力设计值N=
1.2乂次+腌』+
0.85x
1.4^心=
1.
24.09+
1.12+
0.85x
1.4x
1.58=
8.13^e计算不组合风荷载时立杆段的轴向力设计值N=L2Nsk+NG2k+l-ONQk=
1.
25.49+
1.37+
1.4x
1.58=
8.46ZNf立杆稳定性验算组合风荷载时:N
8.13xl
030.099xlO6=\G
8.9N/mm2Q5N/nvn2-------1----------7---------1------------r~cpA W
0.186x
4895.08xlO3满足要求不组合风荷载时:N
8.46xlO3crz、/7……9——=---------------=
93.01N/mm-205N/mm-qA
0.186x489满足要求
7.6连墙件验算a）扣件连接抗滑承载力验算连墙件均匀布置，受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位，按高度22小处考虑，风压高度变化系数4=
0.62co=
0.7jn.•氏a）=
0.7x
0.62x
1.1375x
0.35=
0.17kN/m2k连墙件水平方向按三跨设置，间距不得大于
4.5m,高度方向每二步设置，即
3.6m间距，每根连墙件覆盖面积为S=
4.5x
3.6=
16.2m2连墙件的轴向力设计值N=凹+乂=
1.4x
0.17x
16.2+5=
8.86左N2R,=12ZNt连墙杆与外架的连接应采用双扣件，即连墙杆采用直角扣件与脚手架的内、外排立杆均应连接连墙杆与墙体的连接应采用不少于两只直角扣件扣牢b）连墙杆稳定性计算杆件两端均采用直角扣件连于脚手架及附加在建筑物上的短钢管上,因此连墙杆的/35=
22.15150,计算长度可取脚手架距墙距离，即=
0.35〃2=35o%长细比2=幺=上二i
1.58根据此长细比查JGJ130-2001附录C表C得稳定系数（p=
0.940乂=
8.86x1°=
19.28N/mm205N/切疗满足要求cpA
0.940x
4897.7立杆地基承载力计算上部结构传至基础顶面的轴向力设计值为N=
8.46kN通长设置木垫板宽100wn,厚50帆机，作用长度取1根，基础底面积A=1x
0.1=
0.1加2地基承载力标准值按C40碎取2680左N/汴,碎的地基承载力调整系数为kc=l.Oo地基承载力设计值4=Kgk=1x2680=2680kN/疗立杆基础底面的平均压力—=
84.6^/m226S0kN/m2oA
0.1满足要求
7.8地下室顶板一层楼板承载力计算假设脚手架自重荷载简化为均布载向下传递至地下室顶板一层楼板，并作用在下层水平投影宽度为1m的板带上则作用于一层楼板上的脚手架自重gl=
4.09+
1.12X
1.2/
0.1=
6.25kN/m2一层楼板厚200mll1,计算期限碎及钢筋自重g2=lXlX
0.20X25+
1.5kN/m=
5.3kN/m2g=gl+g2=
6.25+
5.3=
11.55kN/m2施工可变荷载q=2kN/m2ly=
2.75mlx=
7.8mlx/ly=
2.8取lo=lx=
2.75mg2作用于本区格时，可按四边固定的单跨双向板计算其跨中弯矩一层楼板自重产生的弯矩Mx=
0.0272X q+g/2lo2=
0.0272X
12.03X
2.75=
2.47kN.mMy=O.0197X q+g/2lo2=
0.0197X
12.03X
2.75=
1.78kN.mMx°=-O.0626X q+g/2lo2=-
0.0626X
12.03X
2.75=
5.69kN.mMy°=-O.0551X q+g/2lo2=-
0.0551X
12.03X
2.75=
5.01kN.m式中弯矩系数查《建筑施工手册第四版》合订本得±q/2作用于本区格时，按四边简支的单跨双向板计算其跨中弯矩Mx=O.0564X q/2Lo=
0.0564X1X
2.75=
0.42kN.m/mMy=O.0432X q/2Lo=
0.0432X1X
2.75=
0.32kN.m/m将以上
1、2计算结果叠加，得上二
2.47+
0.42=
2.89kN.m/mMy=l.78+
0.32=
2.Ikn.m/m369kN.m/mM°=
5.X3My0=
5.01kN.m/m3地下室顶板一层楼板承载力复核计算见下表表5表5二层楼板承载力复核计算表沿Lx方向跨沿Ly方向跨沿Lx方向支沿Ly方向支截面中弯矩中弯矩My座弯矩Mx°座弯矩My°拧紧扭矩达65N・m时，不得发生破坏工字钢梁采用18#工字钢，其质量应符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，并有产品出厂合格证，且按要求现场取样送检测部门检测合格后方可用于施工竹脚手板采用毛竹或楠竹制作的竹串片板安全网采用每lOcmX10cm=100cm2不少于2000目的密目安全网主要材料计划如下表:名称及规格用途总需用量备注6加长钢管（d）48X
3.5）纵向水平杆7000根租赁6帆长钢管（巾48义
3.5）立杆7000根租赁6帆长钢管（巾48X
3.5）剪刀撑1000根租赁3根长钢管（巾48义
3.5）调整节头位置2000根租赁
1.2加短银管d48X
3.5横向水平杆6000根租赁
2.5机短车冈管（巾48X
3.5）连墙杆2500根租赁2000mm X100mm X50mm垫木基础垫木1000根租赁直角扣件32000个租赁旋转扣件8000个租赁对接扣件12000个租赁2500,如n X250mm竹串脚手板8000块采购6mX18m安全网1000张采购18#工字钢钢挑梁2000m采购材料视工程进度分阶段组织进场o
2.5机具准备搭、拆架子所需机具主要有架子固定扳手、吊线，由架子工自备项目部应配备如下检查工具（可借用，但应符合要求）名称数量用途扭力扳手1把检查扣件拧紧力度游标卡尺1把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺1把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺1把检查水平杆高差Mx设计钢筋规格间距412@180412@180412@180412@180每米宽钢筋用量628628628628As mm2§=Fy•As/a
10.
0710.
0710.
0710.071bhofcma s
0.
0680.
0680.
0680.068一层楼板允许承受极限弯矩MU3二a s
38.
2938.
2938.
2938.29a Ifcmbho2kN.m经计算实际产生
2.
892.
15.
695.01弯矩值MMuM,满足要MuM,满足要MuM,满足要结论MuM,敢干满求求求足要求注
1、硅强度等级C40fcm=22N/mm
22、钢筋HR400fy=300N/mm
23、ho=h-20=l80-20=160mm
4、取bEOOOmm
5、a系数当混凝土强度等级不大于C50时，取a=
1.0由于外架与地下室顶板一层楼板沉降后浇带距离较近，而后浇带在主体封顶后才能浇筑磴，必须在地下室外架下方部位设钢管脚手架对顶板进行支撑，立杆纵距按
1.5m,立杆横距按
0.8m,横向立杆共设3道，纵向立杆沿后浇带全长方向布置9悬挑式脚手架计算
9.1架体设计计算
9.2荷载传递路线竖向荷载脚手板一横向水平杆一纵向水平杆一纵向水平杆与立杆连接的扣件一立杆f工字钢底座水平荷载立杆一立杆与连墙件的扣件一连墙件一墙体
9.3立杆稳定性计算施工均布活荷载标准值按装修阶段一层操作层考虑Q=2kN/m\k竹串脚手板自重标准值按满铺三层考虑=3x
0.35=
1.05W/m2o操作层竹串脚手板挡板自重标准值YQ=
0.35x
0.25=
0.088^/mp2o密目安全网自重标准值Qp3=
0.005AN/m2o1）验算长细比查JGJ130-2001中表（立杆横距
0.8m,连墙件三跨二步布置），长度系数取
1.5长细比几=必勺验算长细比时，应取;1计算立杆稳定系数时，应取代
1.155*I71口4c kjuh1x
1.5x180……八时，2=上-=---------------------=171210oi
1.58满足要求
61.155时、4=9=
11.5180=197,根据此长细比查JGJ130-2001附录C i
1.58・商义表C得稳定系数0=
0.1862）计算密目式安全网全封闭脚手架挡风系数密目式安全网全封闭脚手架应考虑风荷载对脚手架的作用本外架为密目安全网全封闭架，安全网的网目密度为2300目/lOOc/Z,每目孔隙面积约为A=
1.3%2O W
1.
3、xc1・2A〃]------=
1.2100-〃4/100=
1.2100-2300100/100=
0.8415=—rrlah密目安全网挡风系数由于外排架步距为
0.9加，JGJ130-2001中附录A表A-3无对应数据，因此，敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数不能查表，应进行计算（公式详JGJ130-2001条文说明）:
1.
21.2+
0.9+
0.325x
1.2x
0.9x048=
0.
0921.7x
0.9密目式安全网全封闭脚手架挡风系数:0=0十°2—外02/1・2=.%1+
0.092-
0.841x
0.092/
1.2=
0.873）计算风荷载设计值对立杆段产生的弯矩立杆稳定验算部位取脚手架立杆底部查《建筑结构荷载规范》（GB500009-2001）,南宁市基本风压.35储7小市区内地面粗糙度为D类，立杆底部高度按18层楼面高度
52.5m计，风压高度变化系数4二=.98风荷载体型系数:=
1.3^=13x
0.87=
1.131o立杆底部作用于脚手架上的水平风荷载标准值q=
0.7-ju.-=
0.7x
0.98x
1.131x
0.35=
0.27\kN/m2JLI sZ风荷载设计值对立杆段产生的弯矩
20.85x
1.4^,//z223,…z=--------------——=----------------------------------=
0.156kN-m10104）计算组合风荷载时立杆段的轴向力设计值脚手架结构自重标准值产生的轴向力本工程采用的钢管长度规格与JGJ130-2001中附录A表A-1计算依据出入较大（如本工程横向水平杆长
1.5m,而规范按22m计算，表中无步距
0.9加双排架的对应数据等）,现按实际计算脚手架外排架的单位自重钢管重量
（9）
38.4N/m,纵向水平杆、立杆每根取6根长，每6m长钢管上计算一个对接扣件直角扣件（⑺）按每个主节点处三个，每个自重
13.2N对接扣件
（0）按每6%长钢管一个，每个自重
18.4N旋转扣件（衣）按剪刀撑每个扣接点一个，每个自重
14.6M横向水平杆每个主节点一根，取
1.2加长单位轮廓面积上外排架主框架的重量
1.
2、2/〃++GD二◎
12、2x
1.2+
1.82xl.5+
1.8+—x
38.4+3x
13.2+-------------x
18.42J
1.5x
1.8=
96.9N/m2=
0.0969Ww2剪刀撑在全长设置，计算时按有剪刀撑计算设两个10〃杆交叉组成一个计算单元,共用长杆4根，每根10根斜杆用2根6加长杆搭接每个搭接处用3个旋转扣件，搭接长度为1相两个10”杆交叉组成的一个计算单元中，合计共4处搭接剪刀撑斜杆与立杆交叉处均有旋转扣件剪刀撑斜杆与地面夹角为45°剪刀撑钢管和扣件重量按下式计算八c八，c2xl0cos«210+2x lq+4x3/H--------------q3Gj=-------------------------------------------------lOcosa・10cosa2xI0cos45°2x I2x
38.4+4x3x
14.6H x
14.61x
1.5二_____________________________________________________________________________10xcos45°2=
24.77V/m2=08247kN/m脚手架外排架每米立杆承受的结构自重为gk=+Gjl.=
0.0969+
0.0247x
1.5=
0.182Z:7V/m脚手架内排架每米立杆承受的结构自重为g=G+GjX=
0.0969+
0.0247x
1.5=
0.182^/777k D[”]「⑻N=H g=-=—————x°・182=
4.09ZNGxk skGM]_Q Q1[”广1-
0.001X22sbk0【I、——-——x
0.145=
3.26ZNNG\k=H=gk=构配件脚手板、栏杆、挡脚手板、安全网自重标准值产生的轴向力:=0-54+
0.25/^2++乩同pl=
0.5x
0.8+
0.25x
1.5x
1.05+
0.088xl.5+
0.005x
1.5x22=
1.12ZN2k=0・5+025乂=
0.5x
0.8+
0.25x L5x
1.05=
0.825kN施工荷载标准值产生的轴向力£“人,=
0.54+
0.25兑2以=
0.
50.8+
0.25XL5X2=L58ZN组合风荷载时立杆段的轴向力设计值N=1,22V+N+
0.85x
1.4^NGli G2k Qk=
1.
24.09+
1.12+
0.85x
1.4x
1.58=
8.13^5计算不组合风荷载时立杆段的轴向力设计值+
1.4±%欠-+NG2k=
1.
24.105+
1.125+
1.4x
1.58=
8.46^6立杆底部没有钢梁底座时的卸载处理及计算由于钢梁的水平间距为3m,而立杆的纵距为
1.5m,即每两道钢管之间有一道立杆底部没有钢梁底座，卸荷处理措施为在钢梁底座以上第一步架体在整个外架范围内设置钢管斜撑，钢管斜撑一端用旋转扣固定在底部没有钢梁底座的立杆主节点上，另一端用旋转扣固定在底部有钢梁底座的立杆主节点上，斜杆与地面的倾角按45〜600控制通过设置此斜杆将立杆底部没有钢梁底座的立杆所受轴力传至立杆底部有钢梁底座的立杆7立杆稳定性验算组合风荷载时:N M.
12.2xl
030.156xlO6“彳〜…/2-7-------1--------------------------1----------=
164.04N/mm2Q5NIrrnrr
0.186x
4895.08cpA WxlO3满足要求不组合风荷载时:N_
12.69x13=\3952NI mm205^4~
0.186x489满足要求
9.3底部不支撑在工字钢上的立杆扣件抗滑力验算121组合风荷载时每个扣件抗滑力N=——=L53ZNRc=8KV8满足要求2不组合风荷载时每个扣件抗滑力双=坦=
0.L59ZNRc=8ZN8满足要求
9.4连墙件验算a扣件连接抗滑承载力验算连墙件均匀布置，受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位，按高度99加处考虑，风压高度变化系数4=
1.15co=
0.741,=
0.7x
1.15x
1.1375x
0.35=
0.32ZN/m2k JLI-S连墙件水平方向按2跨设置，间距不得大于
3.0m,高度方向每二步设置，即
3.6m间距，每根连墙件覆盖面积为S=3义
3.6=
10.8m2连墙件的轴向力设计值N/=NjN=
1.4X
0.32X
10.8+5=
9.84ZN2R,.=\2kN连墙杆与外架的连接应采用双扣件，即连墙杆采用直角扣件与脚手架的内、外排立杆均应连接连墙杆与墙体的连接应采用不少于两只直角扣件扣牢b连墙杆稳定性计算杆件两端均采用直角扣件连于脚手架及附加在建筑物上的短钢管上，因此连墙杆的/35计算长度可取脚手架距墙距离，即/=
0.35m=35cm，长细比4==上=
22.1515，i
1.58根据此长细比查JGJ130-2001附录C表C得稳定系数p=
0.940N.
8.86xlO3see A—72——=--------------=
19.28N/mm~205N/nvn2pA
0.940x489满足要求
9.5钢梁计算
1、荷载计算取钢梁的一个水平间距3m即21a为计算单元2个la宽度内脚手架外排架每米立杆承受的结构自重为gk外=G+GXlaX2=
0.0969+
0.0247XI.5X2=
0.364KN/mD J2个la宽度内脚手架内排架每米立杆承受的结构自重为gk内二GXlaX2=
0.0969XI.5X2=
0.29KN/mDN夕尸Hsgk外=冏泳外二
16.5X
0.364=
6.1KNGIKNGiK后Hsgk内=:H]gk内=
16.5X
0.29=
4.8KN2个la宽度内构配件脚手板、栏杆、挡脚手板、安全网自重标准值产生的轴向力N G2K外=
0.5lb+
0.25X21a2Qpl+S Qp2X21a+2Qp3X21a[H]=
0.5X
0.8+
0.25X2X
1.5X
1.05+
0.088X2X
1.5+
0.005X2X
1.5X
16.5=
2.16KNNG2K内=
0.5X lb+
0.25X2XlaSQpl=
0.5X
0.8+
0.25X2X
1.5X
1.05=
1.65KN2个la宽度内施工荷载标准值产生的轴向力2N=
0.5X lb+
0.25X21a2Q=
0.5X
0.8+
0.25X2X
1.5X2=
3.16KNQK K组合风荷载时立杆段的轴向力设计值N外=
1.2N外+N2外+
0.85X
1.4S NGIK G KQK=
1.
26.1+2,16+
0.85X
1.4X
3.16=
13.67KNN内=
1.2N内+N2内+
0.85X
1.4SNGIK GKQK=
1.
24.8+
1.65+
0.85XI.4X
3.16=
11.5KN计算不组合风荷载时立杆段的轴向力设计值N外=L2N外+N2K外+
1.4SNGIK GQK=
1.
26.1+2,16+
1.4X
3.16=
13.72KNN内=
1.2N内+N2内+
1.4GIKGK SNQK=
1.
24.8+
1.65+
1.4X
3.16=
12.16KNN=N外+N/2=
13.72+
12.16/2=
12.94KNrt
2、钢梁计算本工程悬挑架采用钢丝绳张拉型钢悬臂式结构但钢丝绳仅作为安全储备，水平悬挑型钢梁采用18#普通工字钢，长
2.36m〜5m,在
七、
十二、
十七、
二十二二十七、三十层楼面上每根工字钢预埋2620的圆钢对工字钢进行固定，圆钢间距600mm,详见架-
2、架-7图根据《钢结构设计规范》50017-2002规定进行下列计算与验算计算模型按纯悬挑结构计算，计算时不考虑工字钢末端斜拉钢丝绳的作用，钢丝绳的承载力仅作为安全储备选择有代表性的GL-
1、GL-
2、GL-15,GL-16作为计算对象16#工字钢截面特性:W=
1.41X105mm3,1=
1.13X107mm4,自重q=
0.24KN/m,弹性模量E=
2.x06X101Wmm3,腹板厚度tw=6mm,高度h=160mm,b=88mm,t=
9.9mmo18#工字钢截面特性:W=
1.85X105mm3,1=
1.66X107mm4,自重q=
0.2字N/叫弹性模量E=
2.x06X105N/mm%腹板厚度tw=
6.5mm,高度h=180mm,b=94mm,t=
10.7mmo22-a#工字钢截面特性:W=
3.09X105mm3,1=
3.4X107mm4,自重q=
0.39KN/m,弹性模量xE=
2.06X105N/mm3,腹板厚度tw=
7.5mm,高度h=220mm,b=100mm,t=ll.4mmo1GL1计算，选择钢梁截面为18#工字钢m=1230mm,mi=350mm,m=1150mm,1=600mm2K=m/l=1230/600=
2.1K=m/l=l150/600=
1.9122K/I=350/600=
0.58LITU支座反力R=N2+凡+络+ql1+K2A2=
12.94X2+
1.91+
0.58+
0.28X
0.6X1+
2.I2=
58.55KN t2R=-N K2+KJ+gl1-K2b2=-
12.94X
1.91+
0.58+
0.28X
0.6X1-
2.I2=-
31.99KN!2支座弯矩M=-N叱+叫-gm2a2=-
12.94X
1.15+
0.35-
0.28XL2322=-
19.19KNmC点最大挠度Mmax=Nnu1l+k2+Nm/l l+ki+ml Xql/-1+4K2+3K343EI3EI3EI8二
12.94X103x1152x600X1+
1.91+
12.94X lO,X352600X1+
0.580=Mx=
19.19X10=
126.49N/mm2〈[f]=205N/min2,满足要求pb wx
0.82X185000b式中-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数pb=570tb.235=570X
10.7义94X235=
1.
290.6l hfy2460X180235:按照《钢结构设计规范》GB50017-2003附录B,其值用qb;查表得pb，=
0.82锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点采用2个420钢筋拉环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=
51.27KN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算N=
31.99X13=
25.45N/mm2[f]=50N/mm2,满足要求A4X
314.23X
2.06X105*Xl.66X1073X
2.06X105Xl.66X107+1230X600X
0.28X602X-1+4X
2.12+3X
2.I33X
2.06X105X
1.66X1078=
2.91+
0.15+
0.04=
3.1mm按照《钢结构设计规划》GB50017-2003附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬挑梁为悬挑长度的两倍,即1230X2=2460mm,
3.l2460/400=
6.15,满足要求悬挑梁的强度计算水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度为保险起见，另设
12.56X19+1钢丝绳对钢梁进行吊拉，由于此钢丝绳仅作为安全储备，在此不作验算2GL2计算，选择钢梁截面为18#工字钢m=1230mm,*二350mm,m=1150mm,1=2500mm2K=m/t=1230/2500=
0.49K=m/t=l150/2500=
0.4622K=m/t=350/2500=
0.1411支座反力支座反力R=N2++KD+gl1+K2A2=
12.94X2+
0.46+
0.14+
0.28X
2.5X1+
0.492=
34.07KN t2R=-N K2+M+ql1-K2b2=-
12.94X
0.46+
0.14+
0.28X
2.5X1-
0.492=-
8.02KN!2支座弯矩M=~N m+nii-gm2a22=-
12.94X
1.15+
0.35-
0.28X
1.232角尺1把检查剪刀撑与地面的倾角经纬仪1台检查立杆垂直度注《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130-2001,2002年版）中提及的钢板尺用钢卷尺代替
2.6技术准备按设计要求制作好钢梁和预埋件按照设计的预埋件、预留孔位置预留孔和预埋铁件当支承钢梁的构件混凝土强度等级达到C15以上时，才能安装钢梁和搭设脚手架施工前应按要求向架子工作好技术交底和安全交底人员变动后应重新交底3脚手架构造要求
3.1总的设计尺寸落地式脚手架立杆纵距均按
1.5m.（局部有所调整，但均不大于此纵距值），横距
0.8%（可平铺三块竹串脚手板，每块竹串脚手板宽250加内排架步距
1.8帆，外排架腰杆间距
0.9处落地式脚手架允许搭设高度取22根悬挑式脚手架允许搭设高度取
16.5机外排架内侧设全封闭密目安全网（每10（:机义10c〃z2000目）安全网用尼龙绳成S型绕水平杆系牢
3.2纵向水平杆纵向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨接长宜使用对接对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500根机，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3o接长如采用搭接，搭接长度不应小于1根，应等间距设置3个旋转扣件固定本工程使用竹串脚手板，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上
3.3横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣扣接且严禁拆除作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2o横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上横向水平杆靠墙一端外伸长度不小于300%加，以满足铺一块脚手板的要求靠墙一端离外墙装饰面距离不大于100mm（符合JGJ130-2001中和要求）=-19・19KN・mC点最大挠度Mmax=Nnu1l+k2+Nm/l l+ki+ml Xql，-1+4K2+3K565X
2.06X105*Xl.66X1073X
2.06X105Xl.66X107+1230X2500X
0.28X2502x-1+4X
0.492+3X
0.4933X
2.06X105X
1.66X1078=
6.08+
0.44+
0.04=
6.56mm按照《钢结构设计规划》GB50017-2003附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬挑梁为悬挑长度的两倍,即1230X2=2460mm,
3.12460/400=
6.15,满足要求悬挑梁的强度计算3EI3EI3EI8=
12.94X103X1152X2500X1+
0.46+
12.94义施*3502X25*i+o.144X
314.2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度为保险起见，另设
412.56X19+1钢丝绳对钢梁进行吊拉，由于此钢丝绳仅作为安全储备，在此不作验算3GL1计算，选择钢梁截面为18#工字钢m=1230mm,m尸350mm,m=1150mm,1=2740mm2K=m/l=1230/2740=
0.45K=m/l=l150/2740=
0.4222—50/2740=
0.13支座反力R=N2+K2+M+ql1+K2A2=
12.94X2+
0.42+
0.13+
0.28X
2.74X1+
0.452=
33.46KN t2Rk-N K2+K1+ql1-K22=
12.94X
0.42+
0.13+
0.28X
2.7X1-
0.452=-
7.42KN；2支座弯矩M=-N nh+nh-gm2a2=
12.94X
1.15+
0.35-
0.28X
1.2322=-19・19KN・mC点最大挠度Mmax=Nrr^l l+k2+Nm/1l+ki+ml Xql-1+4K2+3K33EI3EI3EI8=
12.94*10»1152*2740X1+
0.42+
12.94X10X3522740义1+
0.13=Mx=
19.19义16=
98.79N/mm2[f]=205N/mm23X
2.06X105X
1.66X1073X
2.06X105X
1.66X107X1230X300X
0.24X3002X-1+4X
0.452+3X
0.4533X
2.06X105Xl.66X1073X
2.06X105Xl.66X107=
5.99+
0.47+
0.007=
6.4mm按照《钢结构设计规划》GB50017-2003附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬挑梁为悬挑长度的两倍，即3470X2=6940mm,
6.46940/400=
17.35,满足要求悬挑梁的强度计算0=Mx=
19.19X1679N/mm2[f]=205N/mm2=98Vxwnx
1.05X185000式中yx-截面塑性发展系数，工字形截面取yx=
1.05Wnx-对X轴的净截面抵抗矩；悬挑梁的整体稳定性计算;Mx=
19.19X106=
126.49〈[f]=205N/mm2,满足要求pb wx
0.82X185000b式中-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数pb=570tb-235=570X
10.7义94X235=
1.
290.6bh fy2460X180235按照《钢结构设计规范》GB50017-2003附录B,其值用周%查表得pb=
0.82锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点采用2个420钢筋拉环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=
51.27KN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算N=
7.42X103=
5.9N/mm2[f]=50N/mm2,满足要求A4X
314.2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度为保险起见，另设巾
12.56X19+1钢丝绳对钢梁进行吊拉，由于此钢丝绳仅作为安全储备，在此不作验算4GL1计算，选择钢梁截面为22a#工字钢m=2030mm,mi=350mm,m=1150mm,m=1950mm1=1790mm23K=m/l=1230/1790=l.13K=m/l=l150/1790=
1.0932=®/I二350/1790=
0.64K尸%/1=350/1790=
0.2支座反力R=N2+K3+K2+KD+ql1+K78A2=
12.94X2+
1.09+
0.64+
0.2+
0.39X
1.79X1+
1.132=
51.79KNf2R=-N K3+K2+M+ql1-K2b2=
12.94X
1.09+
0.64+
0.2+
0.39X
1.79X1-
1.132=-
24.87KN I2支座弯矩M=-N m+m+nii-gm2a322=
12.94X
1.15+
0.35+
1.95-
0.39X
2.0322=-
43.83KN・mC点最大挠度Mmax=Nm32l l+k3+Nm221l+k2+Nm/l l+ki+ml Xql2-1+4K2+3K9103EI3EI3EI3EI8=12・94义103*1952*17901+
1.09+
12.94义10,义/g*Qx+0#643X
2.06X101112X
3.4X10133X
2.06X103X
3.4X1073X
2.06X105X
3.4X107+2030X1790X
0.39X1790X-1+4X
1.132+3X1,1339X
2.06X105Xl.13X1073X
2.06X105Xl.13X107=
8.6+
2.39+
0.16+
0.23=
11.38mm按照《钢结构设计规划》GB50017-2003附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬挑梁为悬挑长度的两倍，即1790X2=3580mm,
11.2K3580/400=
8.95,满足要求+
12.94X103x352x1790义.1+02悬挑梁的强度计算=Mx=
43.83X106=
135.09N/mm2[f]=205N/mm2Vxwnx
1.05X309000式中Yx-截面塑性发展系数，工字形截面取yx=
1.05Wnx-对X轴的净截面抵抗矩；悬挑梁的整体稳定性计算;Mx=
43.83义IO15=
197.55[f]=205N/mm2,满足要求pb wx
0.718X309000b式中-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数pb=570tb•235=570X
12.3X110X235=
0.
860.6l hfy4060X220235:按照《钢结构设计规范》GB50017-2003附录B,其值用pb\查表得pb=
0.718锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点采用2个420钢筋拉环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=
51.27KN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算N=
24.87X103=
19.78N/mm2[f]=50N/nmi,满足要求A4X
314.2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度为保险起见，另设
412.56X19+1钢丝绳对钢梁进行吊拉，由于此钢丝绳仅作为安全储备，在此不作验算结论:根据以上计算果可知
2.36mWLW
4.8m时，用18#工字钢;L〉
4.8m时，用22#工字钢
9.6卸料平台验算卸料平台方案另行编制
9.7结构验算选择截面最小、配筋最小的2#楼阳台边梁L3-3及挑梁XL-3进行验算，荷载采用全部荷载进行验算F=
12.94KN,由于拉结点靠近边梁支支座，故只对梁进行受剪验算，对挑梁XL5进行抗弯验算边梁截面为200X400,上配筋为2包12,下配筋为2建16；挑梁截面为200X400,上配筋为2立18,下配筋为2912碎等级C30,fc=
16.5N/m20抗剪验算V=O.O7fcbho=O.O7X
16.5X200X400=92400=
92.4kN
12.94kN抗弯验算M=F•a=
12.94X
2.4=
31.06kN•mM抗二f yAsho=3OO X1028X365=
112.56kN•m M=
31.06kN•m满足要求
3.4脚手板、挡脚板作业层脚手板应铺满、铺稳，离开外墙装饰面100%%脚手板应设置在三根横向水平杆上脚手板的铺设可对接平铺，也可搭接铺设，搭接时接头必须支在横向水平杆上作业层端部脚手板探头长度取150机机，板长两端应与支承杆可靠固定每6步（即每隔
10.8m）满铺一层脚手板，首层、顶层和作业层的脚手板必须满铺每层脚手板下方应用安全平网封闭顶层、作业层应在外立杆的内侧设挡脚板，挡脚板高250mmo
3.5立杆内立杆距外墙边350/ww每根立杆底部应设置50X100方木垫相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内下端第一根立杆交错用6根杆和3用杆相互错开
3.6连墙件为了便于施工，本工程采用刚性连墙件，连墙件水平方向不大于
3.6m设置一个点,间距
3.6m,高度方向每二步设置一道，间距
3.6m,即按“三跨二步”设置本工程连墙件拉结在预埋在碎楼板的钢管上，采用扣件连接的方式，见架一6图连墙杆内外两个受力方向均采用不少于两个直角扣件固定
3.7门洞脚手架应在安全通道出入口处设置门洞门洞处挑空一根立杆门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内设置斜腹杆斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150如加安全通道处的门洞两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1至2步（外排架2步，内排架1步）安全通道、卸料平台、施工电梯通道不得与脚手架杆件连接
3.8剪刀撑剪刀撑在整个外架范围内设置，斜杆与地面的倾角按45°〜60°控制每道剪刀撑宽度不应小于4跨剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接搭接长度不应小于1处应等间距设置3个旋转扣件固定螺栓拧紧扭力矩不应小于40N・m,且不应大于65N•机主节点处两个直角扣件的中心距不大于150加72,固定剪刀撑斜杆用的旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150如小对接扣件开口应朝上或朝内各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100皿小
4.10第一步架体的附加斜撑由于钢梁的水平间距为3m,而立杆的纵距为
1.5m,即每道钢梁之间有一道立杆底部没有钢梁底座，卸荷处理措施为在钢梁底座以上第一步架体在整个外架范围内设置钢管斜撑，钢管斜撑一端用旋转扣件固定在底部没有钢梁底座的立杆主节上，另一端用旋转扣件固定在底部没有钢梁底座的立杆主节上，斜杆与地面的倾斜角按45-〜60控制附加斜撑做法参架-6图
4.11基础利用地下室顶板作为基础，后浇带范围内地下室应另设支撑架回顶（详见
7.8节有关内容）我单位向设计院了解极限承载力情况，并进行验算，承载力满足要求方可搭设
4.12上人斜道因室内楼梯受主体施工影响不能正常使用，主体施工阶段在架体内搭设钢管临时简易上人斜道采用之字形斜道，宽度为
0.8m,斜道总长为
8.0m,水平方向共4跨长6m,高3m,每层楼面设一个休息平台，休息平台宽为
1.0m斜道两侧设栏杆扶手及挡脚板,上栏杆上皮高
1.2机，挡脚板用竹脚手板，高250mm,中栏杆居中设置斜道底面用竹脚手板封闭主体封顶后上人斜道即拆除上人斜道的平面位置及做法详架-1及架图
4.13分色带为加强外架整体美观效果，外架每隔四层在两层挑架交接部位设交圈的红白相间的塑料分色带，用铁丝与纵向水平杆固定
4.14安全防护在建筑物首层的安全通道、施工电梯入口、上人马道入口，采用钢管扣件搭设安全防护棚，顶部用双层竹脚手板按纵横两向分别懑铺，并用中12的镀锌钢丝绑固定在横杆上4脚手架的搭设和拆除施工工艺
4.1落地脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程定位设置通长立杆垫板一排放纵向扫地杆一竖立杆一将纵向扫地杆与立杆扣接一安装横向扫地杆一安装纵向水平杆一安装横向水平杆一安装剪刀撑一安装连墙件f绑扎安全网一作业层铺脚手板和挡脚板根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并点出立杆标记垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空在搭设首层脚手架的过程中，每隔6跨设置一根抛撑，拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除当脚手架操作层高出连墙件两步时,应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根,互相看齐后，立中间部分各立杆双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直立杆接长时，宜先立外排，后立内排
4.2落地脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为安全网一拦杆一脚手板一剪刀撑一横向水平杆f纵向水平杆一立杆不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架做到一步一清、一杆一清拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件,然后托住中间，再解端头扣所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6根）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙件
4.3悬挑脚手架的施工工艺
4.
3.1架体搭、拆流程
1.架体搭设安装工字钢梁一铺设底层内、外纵向水平杆一安装横向水平杆一铺设底层竹脚手板一安装内、外立杆搭设第一步架一搭设第二步架一安装拉结钢丝绳一搭设上部架体一铺设脚手板一挂安全网一架体检查验收
2.架体拆除架体检查一拆除安全网一拆除脚手板一上部架体一拆除斜拉杆一拆除下部架体f拆除底层纵向水平杆、横向水平杆一拆除钢梁施工方法
1.钢梁固定螺杆预留孔和拉结孔的理设按架体钢梁平面布置图所示位置，在楼板上预埋630PVC管作钢梁固定螺杆预留孔用，在梁上预埋620钢筋固定环
2.架体钢梁安装根据钢梁平面布置图所示位置在室内安装钢梁，钢梁安装时，钢梁先穿过钢梁固定螺杆，伸出墙体外（钢梁伸出墙体外的长度达到设计要求），将钢梁摆正（钢梁要垂直墙面）、摆平稳，然后将按图的要求上螺栓固定好，楼板底垫50X100方木螺栓采用
①20螺栓，垫片为10mm厚钢板，螺栓顶部应留50mm保证抗滑注意钢梁与方木的楔紧必须等於强度达到C15以上方可进行楔紧
3.架体搭设
（1）第一步架体搭设
①第一步架体搭设顺序安装内、外纵向水平杆一安装横向水平杆一铺设脚手板一安装立杆一纵向水平杆与立杆联结固定一安装第二道纵向水平杆、横向水平杆、护身栏杆一架体与建筑物拉结
②在搭设架体时，操作人员配戴好安全带，下至钢梁处，安装底层的纵向水平杆和横向水平杆
③安装纵向水平杆时，将长钢管两端放在钢梁上，然后安装横向水平杆，横向水平杆由一根钢梁向另一钢梁的方向安装，横向水平杆与纵向水平杆用扣件联结固定，同时在身后铺设脚手板，脚手板与横向水平杆绑扎好
④在钢梁上安装立杆，将立杆插入钢梁上的钢管套管中，并与底层纵向水平杆联结固定钢梁上的底层立杆采用短钢管，其余采用长管，在立底杆时，长短管要间隔错开,要求底层相邻立杆长度相差2m,使立杆接头不在同步同跨内
⑤脚手架必须设置纵、横向扫地杆纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢梁不大于200mm处的立杆上横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆±o
⑥在搭好的第一步架体后，架体用横向水平杆与建筑物的钢筋碎柱联结，水平方向每三根立杆拉结一处
（2）每搭完一步脚手架后，均应按质量要求进行步距、纵距、横距及立杆的垂直度的校正
（3）在搭好的第二步架体后，及时按图对架体进行拉结固定，同时安装斜拉钢丝绳注意斜拉钢丝绳必须等碎强度达到C15以上方可进行安装拉绳用花篮螺栓调整松紧，要求松紧适度，以钢丝绳轻微受力为宜每根钢丝绳用不少于3只Y4-12骑马式绳卡固定，绳卡必须按规定要求绑扎，工长要对其进行检查
（4）立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，相邻两根立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，并应错开500mm立杆接头与相邻的纵向水平杆距离不宜大于步距的1/3o
（5）纵向水平应设置在立杆内侧，其长度不应小于3跨；纵向水平面杆接长采用对接扣件连接，接头应交错布置，两根相邻纵向杆的接头应错开布置在不同步或不同跨间内，不同步或不同跨两个相邻的接头在水平方向错开的距离不应小于立杆距离500mmo各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3o6剪刀撑的设置
①在架体的外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑
②每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45°〜60°之间
③剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm
④剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，斜杆搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件连接固定，严禁采用对接扣连接7连墙杆的设置
①架体的连墙杆采用刚性连墙件，按三步三跨设置一个连墙件
②当架体搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件连墙杆宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mmo8剪刀撑、横向斜撑和连墙件应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设9脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步当脚手架施工操作层高出连墙杆二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除10脚手板的铺设
①在架体
一、
三、
五、七层及作业层应满铺脚手板，脚手板采用对接平铺，脚手板应设置在三根横向水平杆上，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长130〜150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mmo脚手板四个角应用直径
1.2mm的镀锌钢丝绑扎固定在横向水平杆上，不得有空头板
②作业层脚手板应铺、铺稳，离开墙面120〜150mm11在脚手架外排内从上至下满挂密目安全网，每步均用尼龙绳或铁丝将安全网与纵向水平杆系牢，间距250mm〜300mm架子首层设兜底双层密目安全网
4.在建筑物首层的交通道口、井架入口、运输道、人常活动处应采用钢管扣件搭设安全棚，顶部用双层竹脚手板按纵横二向分别满铺，并用直径
1.2mm的镀锌钢丝绑扎固定在横杆上
5.架体在搭设完毕后由项目部质安员组织有关部门进行检查并作好验收记录合格后方可投入使用，不合格的部位要进行整改合格后方可使用
6.脚手架的拆除1严格遵守架体拆除顺序，拆除必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；后安装者先拆，先安装者后拆2连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固3当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件4当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应按规定设置连墙件和横向斜撑加固5运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放5目标和验收标准《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99表-1总分10分，要求全部符合要求，达到10分检查和验收应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架》JGJ130-2001,2002年版
8.
1、
8.2要求6安全文明施工保证措施
6.1材质及其使用的安全技术措施扣件的紧固程度不应小于40N•瓶，且不应大于65N•优对接扣件的抗拉承载力为3ZM扣件上螺栓应保持适当的拧紧程度对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100加加钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料混用严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用
6.2脚手架搭设的安全技术措施脚手架的基础必须满足承载力要求，做到不积水、不沉陷搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收每两步验收一次脚手架搭设人员必须经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》二Mx=
19.19义16=
98.79N/mm2[f]=205N/mm2Vxwnx
1.05X185000式中yx-截面塑性发展系数，工字形截面取yx=
1.05Wnx-对X轴的净截面抵抗矩；悬挑梁的整体稳定性计算Vxwnx
1.05X185000式中yx-截面塑性发展系数，工字形截面取yx=
1.05Wnx-对X轴的净截面抵抗矩；悬挑梁的整体稳定性计算o=Mx=
19.19X10」=
126.49N/mm2[f]=205N/mm2,满足要求pb wx
0.82X185000b式中-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数pb=570tb-235=570X
10.7X94X235=
1.
290.6l hfy2460X180235按照《钢结构设计规范》GB50017-2003附录B,其值用pb,查表得pb，=
0.82锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点采用2个420钢筋拉环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=
51.27KN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算N=
8.02X103=
6.38/mm2[f]=50N/nini2,满足要求。
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