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高支模专项施工方案工程名称物流仓库、消防水池工程1#工程地点珠海市洪湾商贸物流中心地块、-7号路南侧、号路东侧A1施工单位珠海市世纪建设工程有限公司编制单位物流仓库、消防水池工程项目部1#编制人____________________________________________编制日期年月日审批负责人________________________________________审批日期年月日面板最大允许挠度[v]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值
0.033mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求！
4.3模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W=bxh2/6=6x8x8/6=64cm3；I=bxh3/12=6x8x8x8/12二256cm4；f1P，p,p\p,p,，P\f\P,f，P，P;P1f1r，P，100010001000方木楞计算简图
1.荷载的计算⑴静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重kN/m qi=25x
0.25x
0.12+
0.3x
0.25=
0.825kN/m；⑵活荷载为施工人员及设备荷载kN/m q=
2.5x
0.25=
0.625kN/m；
22.强度验算计算公式如下M=
0.1ql2均布荷载q=
1.2xqi+
1.4xq=
1.2x
0.825+
1.4x
0.625=
1.865kN/m；2最大弯矩M=
0.1ql2=2=
0.186kN・m；方木最大应力计算值=M/W=
0.186x16/64000=
2.914N/mm2；Q方木的抗弯强度设计值[f]=l
3.000N/mm2；方木的最大应力计算值为
2.914N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mn,满足要求!
3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足=3V/2bhn[]T T其中最大剪力:V=
0.6xl.865xl=
1.119kN；方木受剪应力计算值=3x
1.119x103/2x60x80=
0.35N/mm2；T方木抗剪强度设计值[]=
1.4N/mm2；T方木的受剪应力计算值
0.35N/mm2小于方木的抗剪强度设计值
1.4N/mm2,满足要求！
4.挠度验算计算公式如下v=
0.677ql4/l00EI[v]=l/250均布荷载q=qi=
0.825kN/m；最大挠度计算值4/100x9000x
0.242mm；最大允许挠度[v]=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值
0.242mm小于方木的最大允许挠度4mm，满足要求！
4.4木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；P P P P P P PPPPPPP100010001000集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=l.865kN;支撑钢管计算简图
0.
6990.699支撑钢管计算弯矩图kN.m
3.
4973.
49727982.
7982.
0982.
0980.9^
30.
9331.6G
21.632112d
30.233支撑钢管计算变形图mm
0.233p.
2330.932p.
9321.632p.
6322.
0982.098支撑钢管计算剪力图kN最大弯矩
0.699kN-mMmax=；最大变形
2.22mmVmax=；最大支座力
8.159kNQmax=；最大应力=.889/4490=
155.788N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值由=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值
155.788N/mn小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mn,满足要求！支撑钢管的最大挠度为
2.22mm小于1000/150与10mm,满足要求!
4.5扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》，双扣件承载力设计值取
16.00kN,扣件抗滑承载力系数
0.80,该工程实际的双扣件承载力取值为
12.80kN o纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=
8.159kN；R
12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
4.6模板支架立杆荷载设计值轴力作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载
1.静荷载标准值包括以下内容⑴脚手架的自重kN N=
0.125x
5.88=
0.737kN；GI钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A2模板的自重kN N2=
0.311=
0.3kN；G X X3钢筋混凝土楼板自重kN NG3=25x0,12x1x1=3kN；经计算得到，静荷载标准值N=N+N2+N3=
4.037kN；G GIG G
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到,活荷载标准值N=
2.5+2xlxl=
4.5kN；Q
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=
1.2N+
1.4N=
11.144kN；G Q
4.7立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式o=N/pAW[f]其中N--立杆的轴心压力设计值kNN=
11.144kN；p--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径cmi=
1.59cm；A——立杆净截面面积cm24cm2；W——立杆净截面模量抵抗矩cnW=
4.49cm3；O钢管立杆最大应力计算值N/mm2；[f]—~钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2；Lo--计算长度m；按下式计算lo=h+2a=
1.8+
0.1x2=2m；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=
0.1m；lo/i=2000/
15.9=126；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数p=
0.417；钢管立杆的最大应力计算值；0=
11144.117/
0.417x424=
63.029N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值o=
63.029N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=kik2h+2a=
1.163x
1.007x
1.8+
0.1x2=
2.342m；ki-计算长度附加系数按照表1取值
1.163；k-计算长度附加系数，h+2a=2按照表2取值
1.007；2Lo/i=
2342.282/
15.9=147；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数p=
0.32；钢管立杆的最大应力计算值；0=
11144.117/
0.32x424=
82.135N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值o=
82.135N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患表模板支架计算长度附加系数1ki步距hGn hW
0.
90.9h1,
21.2h
1.
51.5h
2.1kl
1.
2431.
1851.
1671.163表模板支架计算长度附加系数2k2HGn46m810121416182025303540电h+2返
1.
351.
01.
0141.
0261.
0391.
0421.
0541.
0611.
0811.
0921.
1131.
1371.
1551.
1731.
441.
01.
0121.
0221.
0311.
0391.
0471.
0561.
0641.
0721.
0921.Ill
1.
1291.
1491.
531.
01.
0071.
0151.
0241.
0311.
0391.
0471.
0551.
0621.
0791.
0971.
1141.
1321.
621.
01.
0071.
0141.
0211.
0291.
0361.
0431.
0511.
0561.
0741.
0901.
1061.
1231.
801.
01.
0071.
0141.
0201.
0261.
0331.
0401.
0461.
0521.
0671.
0811.
0961.Ill
1.
921.
01.
0071.
0121.
0181.
0241.
0301.
0351.
0421.
0481.
0621.
0761.
0901.
1042.
041.
01.
0071.
0121.
0181.
0221.
0291.
0351.
0391.
0441.
0601.
0731.
0871.
1012.
251.
01.
0071.
0101.
0161.
0201.
0271.
0321.
0371.
0421.
0571.
0701.
0811.
0942.
701.
01.
0071.
0101.
0161.
0201.
0271.
0321.
0371.
0421.
0531.
0661.
0781.091以上表参照杜荣军《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》第五章梁模板计算因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证为此计算中还参考了《施工技术》20023《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容，并且选取梁段KL20做计算示例单位mm
3505.1参数信息梁截面宽度Bm
0.35；梁截面高度Dm
0.90；混凝土板厚度mm
120.00；立杆沿梁跨度方向间距Lam
0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度am
0.10；立杆步距hm
1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lbm
0.90；梁支撑架搭设高度Hm
6.00；梁两侧立杆间距m
0.90；承重架支撑形式梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数1;采用的钢管类型为
①48x3；立杆承重连接方式双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数
1.00;
2.荷载参数新浇混凝土重力密度kN/n
24.00；模板自重kN/m
0.30；钢筋自重kN/m3:
1.50；施工均布荷载标准值kN/n
2.5；新浇混凝土侧压力标准值kN/n
5.8；振捣混凝土对梁底模板荷载kN/n
2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载kN/m
22.0；
3.材料参数木材品种柏木；木材弹性模量EN/mm210000木材抗压强度设计值fcN/mm
16.0；木材抗弯强度设计值fmN/mm
217.0；木材抗剪强度设计值fvN/mm
21.7；面板材质胶合面板；面板厚度mm
15.00；面板弹性模量EN/mm
26000.0；面板抗弯强度设计值fnXN/mn
13.0；
4.梁底模板参数梁底方木截面宽度bmm
60.0；梁底方木截面高度hmm
80.0；梁底模板支撑的间距mm
170.0；
5.梁侧模板参数主楞间距mm450；次楞根数4；主楞竖向支撑点数量4；固定支撑水平间距mm400；竖向支撑点到梁底距离依次是250mm,500mm,750mm,1050mm；主楞材料木方；宽度mm
60.00；高度mm
80.00；主楞合并根数2；次楞材料木方；宽度mm
60.00；高度mm
80.00；次楞合并根数2；
5.2梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值F=
0.22丫中中2VIF=yH其中y-混凝土的重力密度，取
24.OOOkN/n；t—新浇混凝土的初凝时间，取
0.750h；T-混凝土的入模温度，取
20.000C；V—混凝土的浇筑速度，取
1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取
1.500m；Pi-外加剂影响修正系数，取
1.200；饱-混凝土坍落度影响修正系数，取
1.000分别计算得
5.820kN/m\
36.000kN/m2,取较小值
5.820kN/n作为本工程计算荷载
5.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力次楞的根数为4根面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算面板计算简图单位mm
1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下:a=MAV[f]其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=3；M-面板的最大弯矩N・mm；o-面板的弯曲应力计算值N/mn[f]-面板的抗弯强度设计值N/mn；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:M=
0.1qil2+
0.117q212其中，q-作用在模板上的侧压力，包括新浇混凝土侧压力设计值qi=
1.2x
0.45x
5.82=
3.143kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=
1.4x
0.45x2=
1.26kN/m；计算跨度1=900-120/4-1=260mm；面板的最大弯矩M=
0.1x
3.143x[900-120/4-1]2+
0.117xl.26x[900-120/4-1]2=
3.12x104N-mm；面板的最大支座反力为N=l.lqil+
1.2q21=l.lx
3.143x[900-120/4-l]/1000+
1.2xl.260x[900-120/4-l]/1000=
1.292kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:0=
3.12x104/
0.675x104=
5.IN/mn；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值o=
5.1N/mm2小于面板的抗弯强度设计值目录目录错误!未定义书签第一章编制依据错误!未定义书签第二章工程概况错误!未定义书签第三章计算概述错误!未定义书签第四章板高支模计算错误!未定义书签
4.1参数信息:错误!未定义书签
4.2模板面板计算错误!未定义书签
4.3模板支撑方木的计算:错误!未定义书签
4.4木方支撑钢管计算:错误!未定义书签
4.5扣件抗滑移的计算错误!未定义书签
4.6模板支架立杆荷载设计值（轴力）错误!未定义书签
4.7立杆的稳定性计算错误!未定义书签第五章梁模板计算错误!未定义书签
5.1参数信息错误!未定义书签
5.2梁侧模板荷载计算错误!未定义书签
5.3梁侧模板面板的计算错误!未定义书签
5.4梁侧模板支撑的计算错误!未定义书签
5.5梁底模板计算错误!未定义书签
5.7梁跨度方向钢管的计算错误!未定义书签
5.8扣件抗滑移的计算错误!未定义书签第六章梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求错误!未定义书签第七章模板工程质量及进度控制错误!未定义书签
7.1轴线偏位的预防措施错误!未定义书签
7.2垂直偏差的预防措施错误!未定义书签
7.3标高不正确的预防措施错误!未定义书签[f]=13N/mm2,满足要求！
2.挠度验算v=
0.677ql4/100EI^[v]=l/250q—作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q尸
3.143N/mm；1-计算跨度:1=[900-120/4-1]=260mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩I=4；面板的最大挠度计算值:v=
0.677x
3.143[900-120/4-1]4/
10060000.273105=
0.594mm；X X X X面板的最大容许挠度值:[v]=1/250=[900-120/4-1]/250=
1.04mm；面板的最大挠度计算值v=
0.594mm小于面板的最大容许挠度值[v]=
1.04mm,满足要求！
5.4梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到q=
2.286/
0.450=
5.080kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W=2x6x8x8/6=128cm3；I=2x6x8x8x8/12=512cm4；E=
10000.00N/mm2；
5.08kN/m
5.08kN/m
5.08kN/m口口U U H口〃口口H HU U U U UH□□U].飞飞2Sj计算简450450450图剪力图kN弯矩图kN-m变形图mm经过计算得到最大弯矩M=
0.103kN-m,最大支座反力R=
2.515kN,最大变形v=
0.028mm1次楞强度验算强度验算计算公式如下o=M/W[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值0=
1.03x15/
1.28x105=
0.8N/mm2；次楞的抗弯强度设计值出=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值o=
0.8N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求！2次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[v]=450/400=
1.125mm；次楞的最大挠度计算值v=
0.028mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=
1.125mm,满足要求！
2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力
2.515kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算本工程中，主楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=2x6x8x8/6=128cm3；1=2x6x8x8x8/12=512cm4；E=
10000.00N/mm2；46046046//，，T『//
1.
262.
512.
511.2B，F，F P，FQ VQ Q250250I250300330,,■尸亡.______________________J主楞计算简图主楞弯矩图kN.m主楞变形图mm经过计算得到最大弯矩M=
0.415kN.m,最大支座反力R=
4.177kN,最大变形v=
0.457mm1主楞抗弯强度验算o=M/W[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:甘=
4.15x105/
1.28x105=
3.2N/mn；主楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；主楞的受弯应力计算值o=
3.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求！2主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为
0.457mm主楞的最大容许挠度值[v]=330/400=
0.825mm；主楞的最大挠度计算值v=
0.457mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=
0.825mm,满足要求！
5.5梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W=350x15x15/6=
1.313xl04mm3；I=350x15x15x15/12=
0.656xl05mm4；170L抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:新浇混凝土及钢筋荷载设计值:qi:
1.2x
24.00+
0.9x
0.35x
0.9=
7.844kN/m；模板结构自重荷载设计值q
1.2x
0.30x
0.35=
0.126kN/m；2施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值q
31.4x
2.00+
2.50x
0.35=
2.205kN/m；最大弯矩计算公式如下Mmax=
0.1qi+q2l2+
0.117q312=0/lx
7.844+0/126xl7022=
0.304xl05N-mm；o=Mmax/W=
0.656x105/l.313x104=5N/mm2；梁底模面板计算应力o=5N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！
2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用最大挠度计算公式如下V=
0.677ql4/100EI^[v]=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q Fi+q2=
32.130+
0.252=
32.382kN/m；1—计算跨度梁底支撑间距1=
170.00mm；E--面板的弹性模量:E=
6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:M=
170.00/250=
0.680mm；面板的最大挠度计算值:v=
0.677x
32.382x1704/100x6000x
1.97x105=
0.155mm；面板的最大挠度计算值:v=
0.155mm小于面板的最大允许挠度值:[v]=
0.68mm,满足要求！
5.6梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算1钢筋混凝土梁和模板自重设计值kN/m qi=1,2x[24+
0.9x
0.9x
0.17+
0.3x
0.17x2x
1.38+
0.35/
0.35]=
5.115kN/m；2施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值kN/m q=
1.4x
2.5+2x
0.17=
1.071kN/m；2均布荷载设计值q=
5.115+
1.071=
6.186kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值:p=
0.17x[
1.2x
0.12x
24.00+
1.4x
2.50+
2.00]x
0.55-
0.35/4=
0.083kN
2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W=6x8x8/6=
6.40X101cm3；1=6x8x8x8/12=
2.56X102cm4；E=10000N/mm2；计算简图及内力、变形图如下
0.083kN
0.083kN
9.177kN/m
9.177kN/m、口口口口口口,UUUUH H1003503501007XU U,简图kN.m
2.457剪力图kN弯矩图kN.m变形图mm方木的支座力N=N3=
0.838kN；IN=
4.913kN；2最大弯矩M=
0.214kN・m最大剪力V=
2.457kN方木最大正应力计算值o=M/W=
0.214x16/
6.40104=
3.3N/mm2；X方木最大剪应力计算值T=3V/2bho=3x
2.457xlOOO/2x6Ox8O=O.768N/mm2；方木的最大挠度v=
0.043mm；方木的允许挠度［v］=
0.9x13/2/250=
1.8mm；方木最大应力计算值
3.342N/mn小于方木抗弯强度设计值［f］=
17.000N/mm2,满足要求！方木受剪应力计算值
0.768N/mn小于方木抗剪强度设计值小］=
1.700N/mm2,满足要求！方木的最大挠度v=
0.043mm小于方木的最大允许挠度［v］=l.800mm,满足要求！
5.7梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力钢管的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W=
4.49cm3；1=
10.78cm4；E=N/mm2；
1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=
0.838kNpppppp ppp支撑钢管计算弯矩图kN.m支撑钢管计算简图支撑钢管计算变形图mm审
90.
95980.758d
0.
5970.
5970.1di
0.
1210.081£
10810.
24102410.
7170.
7170.
9190.
9191.
081.08支撑钢管计算剪力图kN最大弯矩
0.119kN-mM ax=；m最大变形=
0.093mmVmax；
7.4柱、梁模板胀模的预防措施错误!未定义书签
7.5梁模下垂、失稳倒塌的预防措施错误!未定义书签
7.6漏浆的预防措施错误!未定义书签
7.7拆模时出现缺陷的预防措施错误!未定义书签
7.8模板支撑系统质量保证措施与控制程序错误!未定义书签
7.9板及高支模施工管理架构错误!未定义书签第八章混凝土浇捣方法错误!未定义书签第九章高支模满堂红顶架搭拆施工安全技术措施错误!未定义书签第十章高支模文明施工措施与管理错误!未定义书签第十一章高支模监测错误!未定义书签第十二章安全应急救援预案错误!未定义书签
12.1安全事故应急救援架构错误!未定义书签
12.2发生高处坠落事故应急救援错误!未定义书签
12.3发生支模坍塌应急救援错误!未定义书签
12.4触电事故应急救援措施错误!未定义书签
12.5建立应急指挥体系和应急物资错误!未定义书签最大支座力
2.717kN；Rmax=最大应力o=M/W=
0.119X106/
4.49X
10326.5N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值田=205N/mn；支撑钢管的最大应力计算值
26.5N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度丫1皿=
0.09311^0小于500/150与1011^,满足要求!
2.梁底支撑钢管的强度计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=
4.913kNPPPPPP PPP支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图kN.m
0.
5449.353,352用相
525.
6224.
40.7C
90.709支撑钢管计算变形图mm
4.
2044.204支撑钢管计算剪力图kN最大弯矩
0.699kN-mMmax=；最大变形=
0.544mmVmax；最大支座力Rmax=
15.922kN；最大应力=M/W=
0.699x1o6/
4.49X103=
155.6N/mm2；o支撑钢管的抗弯强度设计值由=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值
155.6N/mn小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度丫1皿=
0.54417^小于500/150与100^,满足要求！
1.8扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取
16.00kN,扣件抗滑承载力系数
1.00,该工程实际的双扣件承载力取值为
16.00kN o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范
5.
2.5:其中Re-扣件抗滑承载力设计值，取
16.00kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=
15.922kN；R
16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
5.9立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式o=N/pAW[f]
2.梁两侧立杆稳定性验算其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括纵向钢管的最大支座反力Ni=
2.717kN；脚手架钢管的自重N=
1.
20.1296=
0.93kN；X X2楼板混凝土、模板及钢筋的自重N3=
1.2[
0.900/2+
0.900-
0.700/
40.
5000.300+
0.900/2+
0.900-
0.700/40X X X X.500x
0.120x
1.500+
24.000]=
1.008kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值N=
1.
42.500+
2.000[
0.55/2+
0.55-
0.35/4]
0.500=
0.731kN；XXX4N=N+N2+N3+N=
2.717+
0.93+
1.008+
0.731=
4.456kN；I4P-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i—计算立杆的截面回转半径cmi=
1.59；A-立杆净截面面积cm2A=
4.24；W-立杆净截面抵抗矩cnW=
4.49；o-钢管立杆轴心受压应力计算值N/mm2；[f]-钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2；1一计算长度m；根据《扣件式规范》，立杆计算长度1有两个计算公式l°=k此和l°=h+2a,为安全计，取二者间的大值，即lo=Max[
1.167X
1.7x
0.9,
0.94-2x
0.1]=
1.786m；k-计算长度附加系数，取值为
1.167；|i-计算长度系数，参照《扣件式规范》表533,1=
1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=
0.1m;得到计算结果立杆的计算长度lo/i=
2975.85/
15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数p=
0.205；钢管立杆受压应力计算值；a=
6229.62/
0.205x424=
71.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算o=
71.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
3.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括纵向钢管的最大支座反力Ni=
15.922kN；脚手架钢管的自重N=
1.2x
0.129x6-
0.9=
0.789kN；2N=N+N=
15.922+
0.789=
16.71kN；I2P-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i—计算立杆的截面回转半径cmi=
1.59；A—立杆净截面面积cm2A=
4.24；W-立杆净截面抵抗矩cm3yy-
4.49;a-钢管立杆轴心受压应力计算值N/mn；[f]-钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2；1—计算长度m；根据《扣件式规范》，立杆计算长度1有两个计算公式l°=kg和l°=h+2a,为安全计，取二者间的大值，即lo=Max[l.167x
1.7x
0.9,
0.8+2x
0.1]=
1.786m；k-计算长度附加系数，取值为
1.167；P--计算长度系数，参照《扣件式规范》表533,y
1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=
0.1m;得到计算结果立杆的计算长度l0/i=
2975.85/
15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数p=
0.205；钢管立杆受压应力计算值；0=
16619.625/
0.205x424=
191.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算=
191.2N/mn小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=kik2h+2a=
1.167x
1.007x
0.9+
0.1x2=
1.293m；ki-计算长度附加系数按照表1取值
1.167;k-计算长度附加系数，h+2a=
1.7按照表2取值
1.007；2lo/i=
1292.686/
15.9=82；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数p=
0.417；钢管立杆的最大应力计算值；
16619.625/
0.417x424=94N/mm2；钢管立杆稳定性计算o=94N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患表模板支架计算长度附加系数1kl步距hGn hW
0.
90.9h1,
21.2h
1.
51.5h
2.1kl
1.
2431.
1851.
1671.163表模板支架计算长度附加系数2k2HGn4810121416182025303540返6mh+
21.
351.
01.
0141.
0261.
0391.
0421.
0541.
0611.
0811.
0921.
1131.
1371.
1551.
1731.
441.
01.
0121.
0221.
0311.
0391.
0471.
0561.
0641.
0721.
0921.Ill
1.
1291.
1491.
531.
01.
0071.
0151.
0241.
0311.
0391.
0471.
0551.
0621.
0791.
0971.
1141.
1321.
621.
01.
0071.
0141.
0211.
0291.
0361.
0431.
0511.
0561.
0741.
0901.
1061.
1231.
801.
01.
0071.
0141.
0201.
0261.
0331.
0401.
0461.
0521.
0671.
0811.
0961.Ill
1.
921.
01.
0071.
0121.
0181.
0241.
0301.
0351.
0421.
0481.
0621.
0761.
0901.
1042.
041.
01.
0071.
0121.
0181.
0221.
0291.
0351.
0391.
0441.
0601.
0731.
0871.
1012.
251.
01.
0071.
0101.
0161.
0201.
0271.
0321.
0371.
0421.
0571.
0701.
0811.
0942.
701.
01.
0071.
0101.
0161.
0201.
0271.
0321.
0371.
0421.
0531.
0661.
0781.091以上表参照杜荣军《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》第六章梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求在施工中我们除了除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1、梁板模板高支撑架根据设计荷载采用定尺单立杆；
2、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度，加强支架整体性；
3、考虑梁和楼板荷载相差较大时，因此梁、板采用不同的立杆间距；
4、在我部施工中高支撑架底部步距皆采用
1.5〜
1.8m；
5、在本工程中高支撑架的底部设置扫地杆，离地200nmi；
6、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
7、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
8、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
9、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N・m第七章模板工程质量及进度控制轴线偏位的预防措施
7.1精确弹线每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋垂直偏差的预防措施
7.2立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模合理设置模板和支撑系统单根柱高度不超过3m时，宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水平角不宜大于45°o边柱要求3面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲采用柱、梁同时立模的方案此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性梁侧模上口的通长围楝必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60°,模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固标高不正确的预防措施
7.3正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高柱、梁模板胀模的预防措施
7.4柱模外应设围楝和柱箍，柱箍间距应加密（间距不得大于40cm）,同时柱箍与模板之间应采用对拔樟塞紧，以防凸肚或漏浆柱边中部加拉螺栓柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上当梁侧模板上的通长围楝兼作楼板模板的桁架支座时，围楝下应加设短柱或短撑木扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力但不要用力过大，以防滑丝浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力梁模下垂、失稳倒塌的预防措施
7.5立柱必须置于地下室顶板上，并有足够的支承面积或铺设垫板钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计要求起拱漏浆的预防措施
7.6木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀,将拼缝处挤紧边柱及外侧模板下□应比内模板落低50mm,以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板,又会发生漏浆现象板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模拆模时出现缺陷的预防措施
7.7混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于IMpa；门窗洞口模板拆模时，混凝土强度不小于4Mpa,承重模板应按规范要求决定拆模时间大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象模板支撑系统质量保证措施与控制程序
7.
81、原材料采购之前要做好市场调查，从中选择生产管理好、质量可靠的厂家作为采购对象，建立供货关系，并做好记录
2、工程施工中的每道工序，每个部位、分项、分部工程及单位工程的标识用质量检查证和质量记录来阐明
3、施工过程中严格执行各项标准，并根据本工程的施工合同要求，补充完善内部质量保证体系，保证工程质量合格率达100%,确保工程保质保量完成
4、在施工管理中严格执行各项标准，推行全面质量管理，提高管理人员的质量意识，用全员工作质量来保证工程质量
5、细化验收程序，分多层段验收，发现质量问题及时整改，并落实整改责任人,严格执行整改复检制度，真正做到一次验收合格率在90%以上
6、建立质量评比和奖罚制度，施工时勤交底、多检验、创优质
7.过程控制程序,模板及高支模施工管理架构
7.9施工管理体系
7.
10、搭设劳务人员的选用及劳动力计划、施工进度（见附表）
1、搭设支架的工人均选用持证上岗的架子工进行，不得采用木工进行模板支架的搭设搭设前对作业班组进行技术交底及安全交底
2、高支模结构施工劳动力计划（见附表）工种架子工木工钢筋工混凝土工数量（人）
306040303、高支模结构施工进度（以实际进度为准）（见附表）序号施工项目内容开始时间结束时间120-26/B-K轴地下室顶板
5、
196、17220-26/B-K轴二层梁
6、
187、3320-26/B-K轴三层梁
7、
47、11420-26/B-K轴四层梁
7、
127、19520-26/B-K轴五层梁、板
7、
207、26注梁结构拆除前先将留取的试块试压，强度达到规定要求时才能进行第八章混凝土浇捣方法
1.模板安装完成后，先浇捣柱混凝土，然后进行梁板钢筋绑扎
2.梁板混凝土浇捣（高支模部分），拟采用汽车天泵由中空对角相交之中点开始浇捣，逐步向外均匀浇捣，碎不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动在浇捣高支模楼面砂过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣计术交底和安全交底在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，并用水准仪每30分钟观测一次，包括首层钢支撑的沉降观测，大梁沉降值按千分之二L控制，并且小于30mm,发现异常情况及时报告特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木材挠度过大等异常情况如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工
3.浇捣混凝土时，安排6人在高支模区域内作业，以免增加不必要施工荷载第九章高支模满堂红顶架搭拆施工安全技术措施
1.摸板安装按施工设计进行，严禁随意变动，支顶必须设垫块；
2.上层和下层支柱在同一垂直线上，模板及支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施；
3.支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平平撑和垂直剪刀撑；
4.支柱高度小于3米时，水平撑应设上下两道，两道水平支撑之间，在纵、横架设剪刀撑；支柱高度大于五米时按方案图施工；
5.拆除时严格遵守安全规定，高处、复杂结构的模板拆除时派专人指挥，严禁非作业人员进入作业区；
6.拆除的模板，柱杆、支撑要及时运走，妥善堆放；
7.拆除板，梁、柱墙模板，在4米以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作；
8.安装和拆除柱、墙、梁、板的操作层从首层以上各层应安装安全平网进行拆除作业时，设置警示标牌；
9.验收合格方可进行作业，未经验收或验收不合格不得作下一道工序作业；
10、认真执行安全技术操作规程有关章程及规定，是确保本工程安全生产的关键本项目实行三级检查验收制度，拟由项目施工部与监理单位专员实施工程质量安全整体监控，力争把安全事故消灭在萌芽状态中，因此必须认真加强工人安全思想教育力度，使每个工人思想上树立施工讲文明，生产讲安全的好风气，对每个班组工人上班前做好安全技术交底，并由受交底人签名
11、满堂红顶架搭设必须积极配合施工进度，每搭设完成一层或一段都要做好“三检”工作，即班组自检，质安专检，棚队联检，并做好检查记录及验收签证工作合格才能交付使用，在施工使用过程中不得随意损坏、变更、拆除脚手架，如确需修改必须征得棚队同意才能修改
12、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、支撑、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备
13、坚决杜绝盲目指挥操作，根据架子工有关技术及规范进行施工搭设，经常检查所搭设顶架是否符合安全规范，发现隐患应及时处理，所有材料应放在不易坠落的位置，发现有易坠落的物料应及时转移到楼面或地面
14、进入施工现场施工的工作人员应遵守工地现场有关规章制度，坚决杜绝盲目指挥操作，必须戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤脚，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，不得乱掉烟头火种，悬空搭设必须系安全带
15、在满堂红顶架使用期间，严禁拆除下列杆件主节点处的纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙拉杆、顶墙杆、吊杆
16、不得在满堂红顶架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准
17、在满堂红顶架上进行电、气焊接作业时，必须有防火措施、准备灭火器和派专人看守
18、搭、拆满堂红顶架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内第十章高支模文明施工措施与管理
1.施工管理人员和特种工作业人员持证上岗
2.建筑材料、构件、•料具和建筑垃圾要按施工总平面图指定的区域堆放，堆放要整齐，挂定型化的标牌进行标识
3.项目部要建立消防领导小组，制定安全消防措施，•配备充足的灭火器和消防人员
4.施工现场要设置吸烟室，禁止随地吸烟，・春夏秋季节要搞好绿化
5.食堂必须有卫生许可证，建立卫生责任制度，•炊事人员要穿戴白色工作服上岗，食堂内高度不低于
2.8米，设透气窗，墙面刷白，地面抹水泥砂浆，灶台镶贴瓷砖，食堂必须设在距厕所、垃圾场地及其它产生有害物质的场所30米以上
6.办公室内悬挂项目部管理制度及管理人员岗位责任制.
7.楼层清理施工垃圾，使用封闭的专用垃圾道或采用容器吊运，严禁随意凌空抛撒造成扬尘施工垃圾要及时清运，清运时，适量洒水减少扬尘
8.施工现场在施工前做好施工道路的规划和设置，如采用临时施工道路，基层要夯实，路面铺垫细石，并随时洒水，减少道路扬尘
9.施工现场制定洒水降尘制度，配备专用洒水设备及指定专人负责，在易产生扬尘的季节，施工场地采取洒水降尘
10.施工现场提倡文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度尽量减少人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识
11.施工现场要天天打扫，保持整洁卫生，场地平整，道路畅通，作到无积水,有排水措施
12.施工现场严禁大小便，发现有随地大小便现象要对责任区负责人进行处罚施工区、生活区有明确划分，设置标志牌，标牌上注明姓名和管理范围第十一章高支模监测项目部准备在现场进行施工过程监测
1、监测项目支架沉降和位移
2、测点布设梁200*550均设一个监测剖面（梁中位置），每个监测剖面布设一个支架水平位移监测点、两个支架沉降观测点
3、监测频率浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次
4、变形控制值200*550梁、板底（钢管立杆）沉降为30mm,梁水平位移为10mm
5、变形监测报警值200*550梁、板底（钢管立杆）沉降为20mm,梁水平位移为8mm第十二章安全应急救援预案电话组长****rgCrgC rgC安全事故应急救援架构
12.1电IS・51c51c^|c51c51c副组长****/11L组贝******木*不**木木*不*****不****木*不**木**不安全总监.************应急救援联络电话************急救中心120公司应急办公室*************发生高处坠落事故应急救援
12.2当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理
（1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗2出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞有骨折者，应初步固定后再搬运遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗3发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运4发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管固定方法以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起5遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖正确的现场止血处理措施
①一般伤口小的止血法先用生理盐水
0.9%NaCl溶液冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎
②加压包扎止血法用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血
③止血带止血法选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处靠近心脏位置，下肢出血结扎在大腿上1/3处靠近心脏位置结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫每隔25~40分钟放松一次，每次放松
0.5—1分钟6动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况发生支模坍塌应急救援
12.
312.4工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底并保持出入口畅通2在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护按规定设防护措施保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道3当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散4在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产5现场急救处理
①尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生
②伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢
③伤肢降温避免冻伤，尽量避免局部热缺血
④伤肢不应抬高、按摩或热敷
⑤如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带
⑥迅速转往医院6立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场7按规定上报有关主管部门请求救援触电事故应急救援措施
12.4A、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源脱离电源的基本方法有1将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源2用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源3必要时可用绝缘工具如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头切断电源线
（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源
（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断
（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8〜10米的范围内，以防止跨步电压触电触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8-10米以外立即开始触电急救只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救B、在使触电者脱离电源时应注意的事项
（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服
（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具
（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全
（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）
（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护C、立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场D、按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援E、触电者未失去知觉的救护措施应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治F、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施应使其舒适地平卧着,解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压G、对“假死”者的急救措施当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救方法如下
①通畅气道第一，清除口中异物使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入第二，采用仰头抬颊法畅通气道操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其须颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下
②口对口（鼻）人工呼吸使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅救护人员一手将伤者下颌托起,使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜
③胸外心脏按压将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60—80次在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸建立应急指挥体系和应急物资
12.5
①施工负任人总负责人邓荣林；技术负责人钟瑞华；质量负责人顾海洋；安全负责人张光和；施工现场总指挥朱宏宽；楼面负责人龚如刚；顶架沉降、变形监测负责人高文龙；模板加固负责人金桂书；混凝土浇捣负责人张春；机电负责人张兴林；现场安全监督员钟锦华
②应急物资预备力48*
3.0钢管6米长50根，力48*
3.0钢管3—4米长30根扣件100个；45X80X2000木材30条，散板若干，顶托40个，高支模部位设置足够的照明
3、高支模部位浇捣混凝土全程应在白天进行，以方便施工安全监测，严禁其他时间施工
4、备发电机一台，以防止因停电而造成安全和质量事故发生
5、如发生不利于安全情况，必须做到一切行动听指挥，由各专业施工班组及时进入，对该部位进行加固，确保安全第一章编制依据高支撑架的计算依据
1.物流仓储及消防工程施工图及相应标准图集
2.参照国家、地方现行相关规范、规程、标准，主要包括:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001GB50010-2002《混凝土结构设计规范》GB50009-2001《建筑结构荷载规范》GB50017-2003《钢结构设计规范》GB50068-2001《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50223-2008《建筑工程抗震设防分类标准》GB50009-2001（2006年版）《建筑结构荷载规范》GB50010-2002《混凝土结构设计规范》GB50011-2001（2008年版）《建筑抗震设计规范》GB50007-2002《建筑地基基础设计规范》JGJ95-2003《工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》（2009年版）《冷轧带肋钢筋混凝土结构技术规程》GB50119-2003《混凝土外加剂应用技术规范》GB50352-2005《民用建筑设计通则》GB50016-2006《建筑设计防火规范》《商店建筑设计规范》JGJ48-88《中华人民共和国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》（2009年版）第二章工程概况1#物流仓库、消防水池工程位于珠海市洪湾商贸物流中心1-7地块、A号路南侧、1号路东侧，建筑总面积为
5330.335m2,主要由物流仓库和消防水池两个建筑物构成，其中物流仓库为碎框架结构，地上六层，建筑面积
5234.26H12,建筑高度为
23.6m；消防水池为碎结构，地下一层，建筑面积
96.075nf,建筑深度为
2.7m〜
3.7m；总工期200天本工程由珠海市菱马汽车贸易有限公司投资建设，陕西工程勘察研究院提供地质勘察报告，珠海艺秦工程设计有限公司所设计，珠海市世纪建设工程有限公司承包施工第三章计算概述本工程±
0.000标高相当于绝对标高
5.100米，房屋高度为
23.6米地下室层高
2.7m〜
3.7米，首层层高6米，第
二、
三、
四、五层层高皆为
3.5米，第6层层高
3.6米，楼梯间
4.3米本工程高支模（高度
25.0m）部位为第一层层高为6米梁板碎强度等级为C25高支模楼层中梁最大截面尺寸350X900,位于一层
②、
④、
⑥轴线上B-D跨；
③、
⑤轴线上A-D跨梁高支模楼层见下表:楼层截面跨度（m）板厚（mm）层高（m）局部最大350X900,一般梁350X
800、250X
800、250X第一层
9.
51206750、250X
600、200X500在如下第五章的梁模板计算中为选择最大截面尺寸梁350mmX900mm进行计算示例第四章板高支模计算因本工程模板支架高度大于5米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证为此计算中还参考了《施工技术》20023《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容
4.1参数信息
1.模板支架参数横向间距或排距m:L00；纵距m:L00；步距m:
1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度m:
0.10；模板支架搭设高度m:
5.88；采用的钢管mm:
①48x
3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数080；
2.荷载参数模板与木板自重kN/m
20.300；混凝土与钢筋自重kN/m
325.000；施工均布荷载标准值kN/m
22.500；
3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量EN/mm2:9500；面板抗弯强度设计值N/mm213；木方抗剪强度设计值N/mn
1.400；木方的间隔距离mm:
250.000；木方弹性模量EN/mm
29000.000；木方抗弯强度设计值N/mm
13.000；木方的截面宽度mm:
60.00；木方的截面高度mm:
80.00；
4.楼板参数楼板的计算厚度mm:
120.00；单位mm1000模板支架立面图图2楼板支撑架荷载计算单元
4.2模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W=100xl.52/6=
37.5cm3；I=100x
1.53/12=
28.125cm4；f，f i模板面板的按照三跨连续梁计算250250250面板计算简图
1、荷载计算⑴静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重kN/m qi=25x
0.12x1+
0.3x1=
3.3kN/m；2活荷载为施工人员及设备荷载kN/m q2=
2.5x1=
2.5kN/m；
2、强度计算计算公式如下M=
0.1ql2其中q=L2x
3.3+
1.4x
2.5=
7.46kN/m最大弯矩M=
0.1x
7.46x252=46625kN・m；面板最大应力计算值=M/W=46625/37500=
1.243N/mm2；Q面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为L243N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm1满足要求!
3、挠度计算挠度计算公式为v=
0.677ql4/100EI^[v]=l/250其中q=qi=
3.3kN/m面板最大挠度计算值v=
0.
6773.32504/
100950028.125104=
0.033XXXXXmm；。
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