还剩38页未读，继续阅读
本资源只提供10页预览，全部文档请下载后查看！喜欢就下载吧，查找使用更方便
文本内容:
摘要针对某大型机组利用再热蒸汽喷水减温的不正常运行方式，本文对机组进行原则性热力系统计算，定量分析了该调温方式使机组主要300MW热经济指标的降低幅度，分析了再热蒸汽喷水减温对机组运行的重要性机组定负荷稳定运行工况下的再热蒸汽喷水，改变了系统中工质总量，使系统各计算点上工质焙降发生了变化（各级抽汽量发生变化），汽轮机高、中压缸和低压缸发电功率进行了重新分配，系统热经济指标（热耗率、绝对电效率、系统热耗率、标准煤耗率等）都发生相应的变化本文选取了5个再热蒸汽喷水量（、、、、）变化工况点进行了计算，获得了05101525t/h系统各项热经济指标及再热蒸汽喷水量变化时的变化量并验证了其线性变化规律，从而得出采用喷水减温对再热蒸汽进行调节将使机组的热经济性受到了影响关键词再热机组；热力系统计算；再热蒸汽；喷水减温；效率；热经济性对比计算，从中找出再热蒸汽喷水量与机组热经济性变化之间的客观规律，并对机组热经济性的改善和提高提出合理化建议与分析额定工况下的原则性热力系统计算
4.1再热蒸汽喷水流量『时为额定工况，记为工况一D Ot/h整理原始数据
4.
1.1如表2-1整理过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数
4.
1.2表整理过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数表4-3汽水参数单位锅炉过热器（出汽机高压缸（入锅炉汽包排连续排污扩再热器口）口）污水容器压力（入口）p MPa
18.
2016.
720.
400.
903.44（出口）
3.22温度（入口）t℃540537314（出口）540汽焙KJ/Kg
3520.
63694.
42772.
13019.31（入口）h（出口）
3538.02水焰hw KJ/Kg
1848.
10742.64再热汽焰KJ/Kg
518.72升qrh全厂物质平衡
4.
1.3汽轮机总耗汽量Do-Do锅炉蒸发量尸锅炉给水量Db=Do+D Do+
0.01Db=
1.0101Do DfwDfw=Db+Dbi—DdDf=%一%排污扩容器的扩容蒸汽量3Df
1848.1x
0.98-
742.64八—x J―
2772.1-
742.64hl=
0.5265Dhl=
0.0053Do未回收的排污水量0“D=—Df=D-
0.5265Dhl hl=
0.4735DhlD=
0.0048Q系统补充水量DmaD=D Dmal+hl=
0.01D+
0.4753Dh hl=
0.0149D0计算汽轮机各段抽汽量上和凝汽流量
4.
1.4Dc由高压加热器热平衡计算
4.
1.
4.1GJi D]“加%一%+为%-端二儿一儿，12+%■_L0202—
33.46x IOu
43.5-
1047.07+
0.999~由高压加热器热平衡计算
4.
1.
4.2G，D2二.毋一/兀〃力一又2322---_
1.0202D-
33.46x1031047-
837.40-
0.999-
0.06153D-
2.0432xl03x218o~=
0.09420-
3.0652xlO3的疏水GJ2%=2+3=
0.06156D-
2.0432x103+
0.0942Z-
3.0652x103o o=
0.15576D0-
5.1084xlO3再热蒸汽量
4.
1.
4.3Drh由于高压缸轴封漏出中，在如返回高压缸排汽进入中压缸夹层，故X2从高压缸物质平衡可得2=2-Z/f+%=D0-
21.03xl03-
0.15763D+
5.2093xlO3+
7.39xl03=
0.84237Do-
8.4307xlO3由高压加热器热平衡计算
4.
1.
4.4GJ3D3给水泵出口水焰端=%+八以=
697.17+
25.56=
722.73KJ/KgQ二—磕+%-%够-俏--俏4223「俏_L0202Q—
33.46x
33837.4—
722.73+
0.999~
0.15763Q—
5.2042x IO
864.82—
748.06—
7.8x IOx3339—
748.06-=
0.
02438.6423x13疏水GJ3DS34+A+DS3=2g2°一=
0.157630-
5.2042xl03+
0.
02438.6582xl03+
7.8xl03=O.18193D-
6.O624xlO3o除氧器的计算
4.
1.
4.5除氧器出口水量给水泵出口水量执D口加=加D4-Dd=
1.0202£-
33.46x103+
33.46x103=
1.0202Do除氧器抽汽量；向儿_%卬九,D45+%3_45D4=―r—;-------------------------%九5喀一篇Df，/-%+3，3g35_l.O2O2D
697.17—
627.0+
0.999-.1840700—
6.0675xlO
3748.06-
627.0o~
0.0053D
2772.1-
627.0+
4.42x1033070-
627.00=
0.0165D-
4.0572xlO3o第四级抽汽量4+£4=4=
0.0165D-
4.0572xlO3+
72.05xlO3=
0.0165D+
67.9928xlO3除氧器进水量D4=DC D.-~D-D-DS3f sg34=l.O2O2D-O.18193D-
6.0624x IO3-O.OO53Do oo-
4.42x l03-O.O165D-
4.0572xlO3o=
0.81672D0+
5.6723xlO3相一兀04
（56）+%D5由低压加热器热平衡计算
4.
1.
4.6DL
20.82913D0+
5.7151x
103627.0-
533.72-
0.9993M
8.48-
626.17=
0.M52+
0.3132xlO3由低压加热器热平衡计算
4.
1.
4.7DJ3A/图—%）+%一磕一端）2（
0.81672，+
5.6723x
103533.72-
375.66-
0.999O.O452D+
0.3132x
103626.17-
538.18o=
0.0320D.+
0.2023xlO3的的疏水DJ326=+56=
0.0452D+
0.3132x103+
0.0320+
0.2023x IO3o=
0.0784+
0.5155xlO3由低压加热器热平衡计算
4.
1.
4.8DJ Q2二一编一端D DC4®78+%-「%-七_
0.8291+
5.7151x
13375.66-
222.04+
0.999―
0.07840+
0.5155x1034578-
315.4=
0.0311D+
0.2164xlO3o的疏水量DJ2“s
7、Ds=D6+R=
0.0784D+
0.5155xlO3+
0.0311D0+
0.2164xlO3o=
0.1095Do+
0.7319xlO3由低压加热器、轴加和热井构成一整体的热平衡计算
4.
1.
4.9DI SGD8七院-儿+小-48n%-hc瓦+口幻.瓦27/724为一无义
0.816720+
5.
673213233.166—
143.72+
0.9992516-
143.
720.1095£+
0.7319x
103315.4-
143.72-
1.42x1033087-
143.7202516-
143.72=
0.0546D-
1.2352xlO3o=Z„+Do SoS/7o=
0.1095D+
0.7319xlO3+
0.0546D-
1.2352xlO3=
0.1641A-
0.5033xlO3o由热井物质平衡求观
4.
1.
4.10小-%D=Dd_D-c tma=
0.81672D0+
5.6723xlO3-
72.05xlO3—
0.01490-
1.42xl03-
0.1641+
0.5033xlO3=
0.64153D0-
67.2642xlO3计算
4.
1.
4.11Do根据汽轮机最大工况时内功率，由汽轮机功率方程式求叱=£+△匕Do+Aqx3600=306930+3200+6439X360084口网-人•=D/0+D q-Z D h-Z2rh rh c c12其中D°=D ho=
3394.4KJ/KgD=
0.84231D-
8.4307xlO3hrh=
518.72KJ/Kgrh oJ=
0.06153-
2.0438xlO3hi=
3151.8KJ/KgD=
0.0942D0-
3.0652x1032h=
3069.03KJ/Kg2D=
0.0243Do-
8.6423x1033h3=
3330.25KJ/Kg+D=
0.0165D
67.7328x IO34h4=315L62KJ/KgD=
0.04520+
0.3132xlO35h5=
3048.48KJ/KgD=
0.0320Z+
0.2023x1036oh6=293L44KJ/KgD]=
0.0311D+
0.2164x103OZ=
0.0546Z-
1.2352xlO38o h7=
2725.65KJ/KgD=
0.64153D-
67.2642xlO3c oh=2516KJ/Kg8D.=
7.8xlO3KJ/Kgshc=
2335.51KJ/Kg=
4.42x1CP KJ/Kg3gJ J2g4=
1.42x13KJ/Kgh2=3339KJ/Kgsg代入数据可得Do=
925.OOO t/hh3=3070KJ/Kgsgh4=3087KJ/Kgsg各项流量列表
4.
1.
4.12汽轮机汽耗量Do=Do=
925.OOO t/h锅炉蒸发量Db=
1.0101Do=
934.343t/h锅炉给水量Dfw=l.O2O2Do-
33.46X10M
14.865t/hDfw=l.O2O2Do=
943.685t/h锅炉排污量锅Dbi=O.OlOlDo=
9.343t/h炉未排污量扩Dbi=O.OO48Do=
4.662t/h容蒸汽量全厂Df=O.OO53Do=
4.681t/h汽水损失系统Di=
0.01Db=
9.343t/h补充水量再热Dma=O.O149Do=
14.OO5t/h蒸汽量Drh=
0.8423lDo-
8.4307X103=
783.708t/h各级换热器抽汽量:D=
0.06153-
2.0438xlO3=
51.306t/h1△=
0.0942D0-
3.0652x IO3=
72.856t/hD=
0.02430-
8.6423xlO3=
23.171t/h3D=
0.0165Do+
67.7328x103=
62.531t/h4D,=
0.0452D+
0.3132x IO3=
26.520t/h{}D=
0.0320Do+
0.2023x IO3=
27.030t/h6D=
0.0311D+
0.2164xlO3=
25.098t/h7D=
0.0546D-
1.2352x IO3=
53.099t/h8汽轮机排汽量D=
0.64153D-
67.2642xlO3=
561.420t/hc Q除氧器耗汽量D=
0.0165D-
4.0527xlO3=
27.131t/h4通过进行热井物质平衡与汽轮机物质平衡求得凝汽流量来进行计算误差Dc检查热井物质平衡D=
0.641530-
67.2642xlO3=
561.420t/hc汽轮机物质平衡84D#D-S D.C0-j-Sgj12代入数据可得0#=
561.784t/h二一Dc-D#/Dc=
561.420-
561.784/
561.
4200.06%c经检验，计算误差很小热经济指标计算
1.
54.机组热耗量
5.
1.
5.1巾-D q^+Dfh+D h-D^h--ma mawX代入数据可得Qo=
2407218.5570X103KJ/h机组热耗率q=Q/p0e二
2407218.5570X103/306930=
8244.016KJ/KW・h绝对电效率”=3600/q=3600/
8244.016=
0.436680锅炉热负荷儿--附Qb=Dbhb+DrhQrh+AA+2yAl代入数据可得Q=
2441124.82X103KJ/hh管道效率rj=Q/Qp0h=
2407218.5570X103/
2441124.82X IO3=
0.9861全厂热效率cp=bFp”=
0.396922全厂热耗率=3600/7〃=3600/
0.396922=
8645.5331KJ/KW^h发电标准煤耗率bs=
0.123/Z7=
0.123/
0.396922=
309.884X IO3C/Kg/KW•m非额定工况下的原则性热力系统计算
4.2再热蒸汽喷水减温，属于系统内人为的小水流内扰现象严格地讲，任何内扰都会使系统各计算点上热力学参数发生变化，从而改变了系统的热经济性精确确定内扰对各计算点上热力学参数变化量是十分困难的本计算内扰动量变化较小，系统各计算点上热力学参数变化不大当再热蒸汽喷水流量时的工况记为额定工况，再热蒸汽喷水流量D=Ot/h D=5t/h,10t/h,zP zp为非额定工况15t/h,25t/h再热蒸汽喷水流量为
4.
2.1DZP整理原始数据及过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数
4.
2.
1.1原始数据及过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数同工况一.前言11汽轮机概况
2.2机组概况
1.112机组的主要技术参数
1.23额定工况下机组各回热抽汽参数
1.34锅炉概况
3.5锅炉设备的作用及构成
3.15本锅炉设计有以下特点
3.25锅炉型式和参数
3.36其他数据整理
3.46机组原则性热力系统求解
4.7额定工况下的原则性热力系统计算
4.18整理原始数据
4.
1.18整理过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数8全厂物质平衡
4.
1.38计算汽轮机各段抽汽量必和凝汽流量
4.
1.4D9c热经济指标计算16非额定工况下的原则性热力系统计算
4.217再热蒸汽喷水流量为
4.
2.1D172P工况二再热蒸汽喷水流量
4.
4.
4.
4.
5.133再热蒸汽喷水引起系统各项汽水的相对变化量
5.234对系统热经济性的影响
5.3356结论与建议.36致谢377考文献38全厂物质平衡汽轮机总耗汽量三Do Do锅炉蒸发量尸Db=Do+D Do+O.OlDb=l.OlOl Do锅炉给水量DfwDfw=Db+Dbi—Dd—Dzp=Db+O.Ol Db—Dd—Dzp=l.O2O2Do-
33.46X103-Dzp排污扩容器的扩容蒸汽量DfDf=
1848.lx
0.98—74264=
0.5265Dhl=
0.0053D未回收的排污水量o”=D—DDM blf=D—
0.52652/=
0.4735Dhl=
0.0048D[}系统补充水量D=D[+D]ma1bl=
0.01D+
0.4753Z=
0.0149D/7/7/计算汽轮机各段抽汽量和凝汽流量
4.
2.L3Dj Dc由高压加热器热平衡计算1GJ1D1「仰砥一%%・D,=-二鼠「鼠■D82+%_
1.0202D-
33.46x
101231143.5-
1047.07-
0.999~=
0.06153D-
2.0432xlO3由高压加热器热平衡计算2GJ D22二加叫L%+%-|垢-%2---_l.O2O2Z-
33.46x1031047-
837.40-
0.999o=0-2103x13-O.15763D+
5.2042xl03+
7.39xl03+Zo2/7-=
0.8423ID
8.4307xlO3+Dzp由高压加热器热平衡计算4GZ D3给水泵出口水焰叫=篇4+Ah~O.O6153D-
2.0432xl03x
214.2o=
0.09420-
3.0652xlO3的疏水GJ A%=2+R=
0.06153D0-
2.0438x IO3+
0.0942D-
3.0652x IO3=
0.15576D-
5.1084xlO3再热蒸汽量3Df由于高压缸轴封漏出中，在闻返回高压缸排汽进入中压缸夹层，故从高压缸物质平衡可得与必—】=4—Z2—2+4=
697.17+
25.56=
722.73KJ/Kg二「唱+%--%式%-%D*n_
1.02020—
33.46x
103837.4—
722.73+
0.999~O.15763D-
5.2042x IO
3862.2-
751.8-
7.8xlO3x3339-
751.8o=
0.02430-
8.6423xlO3疏水GJ3DS3%=久+2+=
0.155760-
5.1O84xlO3+
0.02430-
8.6423xl03+
7.8x103=
0.18193D0-
6.0624xlO3除氧器的计算5除氧器出口水量给水泵出口水量DfwDfiv=+Dd-=
1.
020233.46xlO3+
33.46xlO3+D/p=
1.0202+DZP除氧器抽汽量/,加儿—，卬■为—%—加4545A=------------------------------------------------------------------------------------------“44M5Df—h+D h—h w5sg3sg3w5，4-
451.0202D+D
697.17—
627.0+
0.999zp
0.18401D—
6.0573x
103748.06-
627.0O
0.005327721—
665.2+
4.42x IO3070—
627.0=
0.0165D0-
4.0572xlO3+
0.0469%第四级抽汽量4=Dt44+=O.O165D-
4.0572xlO3+
0.0469%+
72.05xlO3o=
0.01650+
67.9928xlO3+
0.0469%除氧器进水量DC4=DJW~D S3~Df~43-D4+孕=
1.02020-
0.184010-
6.0573xlO3-
0.0053D-
4.42xlO3-
0.0165D-
4.0572xlO3+
0.0469D o zp印=O.81672D+
5.6723xlO3+
0.953LD_uo n由低压加热器热平衡计算65二町—町〃小D4565生-%二〃
0.816720+
5.6723xlO3+
0.
9531627.0-
533.72+
0.999~
3048.48-
626.17=
0.04520+O.3132xlO3+
0.034%由低压加热器热平衡计算7DL2碌-%C7+%-05D,=-------------------------------------------------------%-CO.81672D+
5.6723xlO3+
0.953\D
533.72-
375.66-
0.999o zp~O.O452D+
0.3132xl03+
0.0340D
626.17-
538.18o z/7=
0.03200+
0.2023xlO3+
0.0345R〃的的疏水DJ3O,6《D=D+D.SOs Jo孕+二〃=
0.04520+
0.3132X103+
0.0340+
0.
03200.2023xlO3+
0.0345？=O.O784Z+
0.5155xl03+
0.0685o由低压加热器热平衡计算8DR Di-隈+小嗫-%二D’Wy-D，6n
0.82913D+
5.7151xl03-
0.8017\D
375.66-
222.04-
0.9990zp二〃O.O784D+
0.5155xl03+
0.06854578—
315.4o=
0.031ID+
0.2164xl03+
0.032144的疏水量DJ2D，7D D+L DS67乎=O.O784D+
0.5155x13o.O685D+O.O311D+
0.2164xl03+
0.032140o+z/7o=
0.1095+
0.7319x13+
0.10064D由低压加热器、轴加和热井构成一整体的热平衡计算9DI SGD8式%-后+%-△碎------------；2nh.-hc%*〃；+2…4-，c
0.81672+
5.6723x13+09531%
233.16-
143.72+
0.999~2513-
143.72部
0.1095D+
0.7319xl03+
0.
100640315.4—
143.72-
1.42xl033087-
143.72o2513-
143.72=
0.05460—
1.2352x13o.O698D,,u zp+;+D8=D78=
0.10950+
0.7319xl03+
0.100642〃+
0.05460-
1.2352xl03+
0.0698Dz/7=
0.1641D-
0.5033xlO3+
0.17044%xJ N/，由热井物质平衡求10DeDD=-D,-D-D-Dc C4ma sg4sS=O.81672D+
5.6723xlO3+
0.953LD-
72.05xlO3—
0.01490o zp°+=
1.42xl03—
0.
16410.5033xlO3-
0.17004D=
0.641530-
67.2642x lO3+
0.7824Dz/7计算11D根据汽轮机最大工况时内功率，由汽轮机功率方程式求DoWj=E+A%+APgx3600=306930+3200+6439X360084阑匍=Doh+D q-£Dj%—D h-£D hrhrhcc12其中D（）=°（）h=
3394.4KJ/KgD=
0.84231D-
8.4307x103+Drh Ozp、D=
0.06153D-
2.0438xlO3oD=
0.0942D-
3.0652x IO32oD=
0.0243D0~
8.6423x IO33hrh=
518.72KJ/KgD=O.O165D+
67.7328xlO3+
0.0469%4Ohi=
3151.8KJ/Kg、“D=
0.4520+O.3132xlO3+
0.0340h=
3069.03KJ/Kg2D=O.O32O£+
0.2023XlO3+
0.0345%6oh3=
3330.25KJ/KgD=O.O311D+
0.2164xl03+
0.3214%7Oh=
3151.62KJ/Kg4〃D.=
0.0546—
1.2352x13+
0.0698o uzph=
3048.48KJ/Kg5D=
0.63153D0-
67.2142x IO3+
0.7824D7Pch6=293L44KJ/Kg=
7.8x13KJ/Kgh=
2725.05KJ/Kg7%3=442x13KJ/Kghs=2516KJ/Kg%4=L42xl3Kj/Kghc=
2335.51KJ/Kg代入数据可得zphsg2=3339KJ/Kghs3=3070KJ/Kggh4=3087KJ/Kgsg工况二再热蒸汽喷水流量『
4.
2.2D5t/h各项流量列表
4.
2.
2.1汽轮机汽耗量Do,=
920.779t/hP锅炉蒸发量Db=
1.0101Do=
930.0795t/h锅炉给水量Dfw=l.O2O2Do-
33.46X103-Dz=
910.559t/hPDfw=l.O2O2Do-Dz=
939.379t/hP锅炉排污量Dbi=
0.0101D=
9.300t/h锅炉未排污量DM=O.OO48Do=
4.641t/h扩容蒸汽量全尸D O.OO53Do=
4.659t/h厂汽水损失系Di=
0.01D=
9.300t/hb统补充水量再D=O.O149Do=l
3.942t/hma热蒸汽量Drh=O.74113Do-
8.431X103+D=
785.111t/hzp各级换热器抽汽量D=
0.06153Z-
2.0438x103=
51.024t/h}oD=
0.0942Zo—
3.0652xlO3=
72.514t/h2D=
0.0243D-
8.6423x103=
23.026t/h3oD=
0.0165D+
67.9928xlO3+
0.04692〃=
62.624t/h40D=O.O452D+O.3132xlO3+
0.0340%=
26.570t/h5oD=O.O32OD+
0.2023xlO3+
0.0345D=
27.080t/h6o z/D7=
0.0311D+
0.2163xl03+
0.03214£=
25.145t/hO z/4=O.O546D—
1.2352x13+
0.0698D,=
53.200t/ho印o U汽轮机排汽量〃，=D=
0.641530—
67.2642x13+
0.
7824562.626\J i/，Vt/h除氧器耗汽量-〃D=
0.
01654.0527xlO3+
0.0469=
27.224t/h4通过进行热井物质平衡与汽轮机物质平衡求得凝汽流量来进行计算误差检查De热井物质平衡D=O.64153D-
67.2642xlO3-
0.67167D=
562.626t/ho z/汽轮机物质平衡:84=-Y.-Y.D DD，—网c a-J12代入数据可得D；=
562.991t/h V-De—De#/Dc=
562.626—
562.991/
562.626=—
0.06%经检验，计算误差很小热经济指标计算
4.
2.
2.2机组热耗量0=2%+Dri4h+Dfh+D h-D^h-D h^uma mav wid代入数据可得c=
2413025.949Xio3KJ/ho机组热耗率4=0/Pe=
2413025.949X103/306930=
8253.200KJ/KW^h绝对电效率7=3600/q=3600/
7861.8120=
0.436194锅炉热负荷也小+Q=+D DM+D h-Da%-DMb mama代入数据可得Q=
2447260.084X103KJ/hh管道效率1,=Qo9b=
2413025.949X103/
2447260.084X103=
0.9860全厂热效率〃叩=%％・・7=
0.396511全厂热耗率=3600/7/=3600/
0.396511=
8666.9716KJ/KW^hr发电标准煤耗率bs=Q.123/t]=
0.123/
0.396511=
310.206X IO3cpKg/KW•h工况三再热蒸汽喷水流量『
4.
2.3D10t/h各项流量列表
4.
2.
3.1汽轮机汽耗量Do,=
916.554t/hzp锅炉蒸发量Db=L101Do=
925.811t/h锅炉给水量Dfw=l.O2O2Do-
33.46X103-Dz=
906.248t/hPDfw=l.O2O2Do-Dz=
935.068t/hP锅炉排污量Dbi=
0.0101D=
9.257t/h锅炉未排污量DM=O.OO48Do=
4.619t/h扩容蒸汽量全尸D O.OO53Do=
4.638t/h厂汽水损失系Di=
0.01Db=
9.257t/h统补充水量再Dma=O.O149Do=l
3.878t/h热蒸汽量Drh=O.74113Do-
8.431X103+D=
786.512t/hzp各级换热器抽汽量D.=
0.06153D-
2.0438/x IO3=
50.742t/hoD=
0.0942D-
3.0652x IO3=
72.171t/h2D=
0.0243D0-
8.6423x103=
22.882t/h3D=
0.0165+
67.9928xlO3+
0.04692〃=
62.717t/h4D=O.O452D+
0.3132x13o.O34OD=
26.618t/h5o+z/D=O.O32OD+
0.2023xlO3+
0.0345D=
27.130t/h6o z/二〃D=
0.0311A+
0.2164xl03+
0.032140=
25.192t/h74=O.O546D-
1.2352xlO3+
0.0698D,=
53.303t/ho印o U汽轮机排汽量叨D=
0.641530—
67.2642x13+
0.7824=
563.829C-i//t/h除氧器耗汽量〃D=O.O165D-
4.0527XIO3+
0.0469=
27.317t/h4O通过进行热井物质平衡与汽轮机物质平衡求得凝汽流量来进行计算误差检查Dc热井物质平衡D=O.64153D-
67.2642xlO3+
0.7824D.=
563.829t/ho汽轮机物质平衡:.前言1喷水减温是将水直接喷入过热蒸汽中，水被加热，汽化和过热，吸收蒸汽中的热量，达到调节汽温的目的喷水减温是直接接触式热交换，惯性小，调节灵敏，易于自动化，加上其结构简单，因此在电站锅炉普遍采用而表面式减温器由于结构复杂，调温惯性大，只在给水品质要求低的小型锅炉中采用再热器不宜采用喷水减温，因为会使电厂的循环热效率降低喷入再热器的水在低压下被加热汽化和过热，仅在气轮机的中低压缸中做功，犹如附加了一个中压循环系统，中压循环效率降低，因此将整个系统的循环热效率降低对一般超高压机组，再热器每喷水将使循环1%,热效率降低一般喷水减温只作为再热器事故喷水减温装置，在少数情况下也将喷
0.1%〜
0.2%水减温的方法与其他调温方法相配合，作为再热汽温的微调方法对再热蒸汽喷水减温这一不合理调整方法很少有人进行较精确的定量分析为弄清此类不正常的运行调温方式对机组各项热经济指标的影响程度和再热蒸汽喷水量大小对机组经济性影响的变化规律，拟对功率300MW下机组再热蒸汽喷水、工况下的原则性热力系统进行对比计算，从中找Ot/h5t/h10t/h.15t/h25t/h出再热蒸汽喷水量与机组热经济性变化之间的客观规律，并对机组热经济性的改善和提高提出合理化建议与分析为排除外扰对系统产生的干扰，计算在定负荷稳定运行工况下进300MW行再热蒸汽喷水减温，属于系统内人为的小水流内扰现象严格地讲，任何内扰都会使系统各计算点上热力学参数发生变化，从而改变了系统的热经济性精确确定内扰对各计算点上热力学参数变化量是十分困难的当内扰动量变化较小时，系统各计算点上热力学参数变化不大；在再热蒸汽喷水量小于耗汽量的情况下，认为各计算点上热力学参数不变，由此而引起的4%计算误差很小，使计算的困难大大降低计算按原则性热力系统（如图『）进行所有原始数1据来源于机组设计资料，计算归纳整理出各计算点的汽水参数后，依此求取各级抽气量、再热蒸汽流量、汽轮机低压缸排汽量和汽轮机的汽耗量，最后对热力系统因再热蒸汽喷水所引起的热经济性变化幅度给出定量分析84匐D=D L£D「2D12代入数据可得D=
564.194t/h经检验，计算误差很小De—De#/Dc=
563.829—
564.194/
563.829=—
0.06%热经济指标计算
4.
2.
3.2机组热耗量力浦a=M+Dfh+DZ D h-Dfiv w}代入数据可得00=
2415927.749X13J/hK机组热耗率Q=Q/PO e=
2415927.749X103/306930二
8262.362KJ/KW^h绝对电效率n=3600/q=3600/
8262.362=
0.435711e锅炉热负荷+也+儿-加%博Qb--+1-a代入数据可得=
2450325.965X103KJ/h管道效率rj=Q/Qp0b义=
2415927.749103/
2450325.965X103=
0.98596全厂热效率乙r/=r/--7cp b=
0.396103全厂热耗率/〃=3600/7p=3600/
0.4149=
8676.7895KJ/KW^h发电标准煤耗率Z/=
0.123/7p=
0.123/
0.4149=
310.525X103Kg/KW■Ji工况四再热蒸汽喷水流量
4.
2.4D=15t/hzp各项流量列表
4.
2.
4.1汽轮机汽耗量Do,=
912.303t/hzp锅炉蒸发量Db=
1.0101Do=
921.517t/h锅炉给水量Dfw=
1.02O2Do-
33.46X103-Dz=
901.912t/hPDfw=l.O2O2Do-Dz=
930.732t/hP锅炉排污量Dbi=
0.0101D=
9.214t/h锅炉未排污量DM=O.OO48Do=
4.598t/h扩容蒸汽量全Df-O.OO53Do=
4.616t/h厂汽水损失系Di=
0.01D=
9.214t/hb统补充水量再Dma=O.O149Do=
13.813t/h热蒸汽量Drh=O.74113Do-
8.431X103+D=
787.890t/hzp各级换热器抽汽量D=
0.06153Z-
2.0438xl03=
50.458t/h}oD=
0.09422—
3.0652xlO3=
71.826t/h2D=
0.0243D-
8.6423x103=
22.736t/h3oD=
0.0165D+
67.9928xlO3+
0.04692〃=
62.800t/h40D=O.O452D+O.3132xlO3+
0.0340D=
26.667t/h5o z/D=O.O32OD+
0.2023xlO3+
0.0345D=
27.179t/h6oz/3=
0.0311Z+
0.2164X103+
0.03214Z=
25.238t/hO z/4=O.O546D—
1.2352x13+
0.0698D,=
53.403t/ho印o U汽轮机排汽量一D=
0.
64153067.2642x13+
0.7824Z.=
565.016t/h除氧器耗汽量？D=O.O165D-
4.0527XIO3+
0.0469=
27.410t/h4O通过进行热井物质平衡与汽轮机物质平衡求得凝汽流量来进行计算误差De检查热井物质平衡孕D=O.64153D-
67.2642xlO3+
0.78240=565・016t/hc o汽轮机物质平衡:84匐D=D L£D「2D12代入数据可得D=
565.390t/h经检验，计算误差很小De—De#/Dc=565O16—
565.390/
565.016=—
0.06%热经济指标计算
4.
2.
4.2机组热耗量力浦a=M+Dfh+DZ Dh-Dfiv w}代入数据可得00=
2418829.02X13j/K h机组热耗率Q=Q/PO e=
2418829.002X103/306930=
8271.278KJ/KW^h绝对电效率n=3600=3600/
8271.278=
0.435241e锅炉热负荷+也+儿-加%博Qb--+i-a代入数据可得Q=
2453391.299X103KJ/hh管道效率rj=Q/Qp0b=
2421921.522X103/
2453391.299X103=
0.98717全厂热效率乙r/=r/--7cp b=
0.395707全厂热耗率=3600/77=3600/
0.41486=
8677.6262KJ/KW^h7,发电标准煤耗率=0123%=
0.123/
0.41486=
310.836X103Kg/KW■Ji工况五再热蒸汽喷水流量
4.
2.5D/25t/h各项流量列表汽轮机汽耗量Do,=9O
3.88t/hP锅炉蒸发量Db=L0101Do=
913.009t/h锅炉给水量Dfw=l.O2O2Do-
33.46X103-D=
893.318t/hzpDfw=l.O2O2Do—Dzp=
922.138t/h锅炉排污量Dbi=
0.0101Do=
9.129t/h锅炉未排污量Dbi=O.OO48Do=
4.555t/h扩容蒸汽量Dt-O.OO53DoM.574t/h全厂汽水损失Di=
0.01Db=
9.129t/h系统补充水量D a=O.O149Do=l
3.686t/hm再热蒸汽量D=O.74113Do-
8.431X103+D=
790.713t/hrh zp各级换热器抽汽量D,=
0.061530-
2.0438x103=
49.895t/hD=
0.0942D-
3.0652xl03=
71.142t/h23=
0.0243D-
8.6423x103=
22.448t/hD=
0.0165D+
67.9928xlO3+
0.04692〃=
62.999t/h
40、D=
0.0452£+
0.3132xl03+
0.0340D=
26.767t/ho°+孕D=
0.
03200.2023xio3+
0.0345D,=
27.282t/h oU6D]=
0.0311D+
0.2164xl03+
0.03214Z=
25.332t/hO z/卬D.=0・0546°—
1.2352x13+
0.0698D,=
53.608t/ho u汽轮机排汽量-,〃=D=
0.
6415367.2642xlO3+
0.
7824567.438t/h除氧器耗汽量乎D=O.O165D-
4.0527X103+
0.0469=
27.598t/h4O通过进行热井物质平衡与汽轮机物质平衡求得凝汽流量来进行计算误差De检查热井物质平衡D=O.64153D-
67.2642xl03+078240“=
567.438t/ho汽轮机物质平衡8412代入数据可得D#=
567.802t/hDc-Dc#/D=
567.438-
567.802/
567.438=-
0.06%C经检验，计算误差很小热经济指标计算
4.
2.
5.2机组热耗量%a=D+%%+4+%%—Dh-Dhfiv w[d代入数据可得00=
2421921.522X103j/K h机组热耗率q=Q.1pe=
2421921.522X103/306930=
8289.8377C//W/z绝对电效率％=3600/q=3600/
7890.7944=
0.434267锅炉热负荷二也加%-D/A++2-D Ddh代入数据可得Q=
2456563.1764X103KJ/hh管道效率勺=/=
2421921.522X103/
2456563.1764X103=
0.98589全厂热效率=
0.394882全厂热耗率=3600/；7=3600/
0.41378=
8700.2755KJ/KW，h7,发电标准煤耗率Z/=
0.123/7p=
0.123/
0.41378=
311.485X IO3Kg/KW.h计算结果汇总与分析
5.各项汽水流量的计算结果
5.1所有经严格校核后的流量计算结果见表5-lo表各项汽水流量的计算结果5-1再热蒸汽喷水量变化工况工况一工况二工况三工况四工况五汽轮机的汽耗量Do=Do
925.
000920.
779916.
554912.
303903.88锅炉蒸发量Db
934.
343930.
079925.
811921.
517913.009锅炉给水量（不计减温水）Df
914.
865910.
559906.
248901.
912893.318w锅炉给水量（计入减温水）Dfw,
943.
685939.
379935.
068930.
732922.138锅炉排污水量Dbi
9.
3439.
3009.
2579.
2149.129锅炉排污扩容蒸汽量Df
4.
6814.
6594.
6384.
6164.574锅炉未排污量Dbi
4.
6624.
6414.
6194.
5984.555系统汽水损失量Di
9.
3439.
3009.
2579.
2149.129系统化学补充水量Dma
14.
00513.
94213.
87813.
81313.686再热蒸汽流量Drh
783.
708785.
111786.
512787.
890790.713各Di
51.
30651.
02450.
74250.
45849.895段D
272.
85672.
51472.
17171.
82671.142抽D
323.
17123.
02622.
88222.
73622.448汽D
462.
53162.
62462.
71762.
80062.999量D
526.
52026.
57026.
61826.
66726.767D
627.
03027.
08027.
13027.
17927.282D
25.
09825.
14525.
19225.
23825.3327D
853.
09953.
20053.
30353.
40353.608汽轮机排汽量D
561.
420562.
626563.
829565.
016567.438c除氧器耗汽量D
427.
13127.
22427.
31727.
41027.598汽轮机物质平衡校核Dc#
561.
784562.991564,
194565.
390567.802排汽量相对误差（）Dc—Dc#/Dc-
0.06-
0.06-
0.06-
0.06-
0.06再热蒸汽喷水引起系统各项汽水的相对变化量
5.2改变再热蒸汽喷水量后，在系统能量平衡下各项汽水流量都发生了变化整理表中5-1各不同工况下相对于再热蒸汽每增加喷水量，引起系统各项汽水的相对变化量列于表It/h5-2o表系统各项汽水的相对变化量5-2汽水流量变汽水流量相对变化量的作化项变量用点高压缸入口△Do-
0.8448再热器入口△Drh
0.2802入口ADi-
0.05644GJi入口△D2-
0.06856GJ2入口△D3-
0.02892GJ3除氧器入口△D
40.01872入口△D
50.00988DJ4入口△D
60.01008DJ3入口△D
70.00936DJ2入口△D
80.02036DJi低压缸排汽△De
0.24072在机组功率、各计算点上热力学参数不变的平衡计算中，人为地制造内扰——由主给1水泵中间抽头分流给水作为再热蒸汽喷水，低压再热蒸汽流量增加，排挤了汽轮机的进It/h汽量，AD=O.8448t/hoo回热系统高压加热区段主给水流量减少再热之前的、加热抽汽量分别减少了GJ3Gj和其共同影响使高压缸排汽量减少了ADnO.O5644t/h AD2=
0.06856t/h,ADo^AD—AD=
0.7198t/ho2每再热蒸汽喷水引入再热器入口，使再热蒸汽相对增加量即机组2It/h ADrh=
0.2802t/ho在定功率下将给水短路于回热加热系统高压段和汽轮机高压缸，作为再热蒸汽喷水，在It/h低压高温状态下使中低压缸的做功量增加，最终使机组低压系统中工质流量增加了537C
0.3483t/ho系统在低压区段热平衡和物质平衡下该工质增量，分散于蒸汽再热之后的
30.28021/h各级抽汽量和汽轮机排汽量XDi=3〜8Deo如果原则性热力系统计算按定流量进行，再热蒸汽喷水的结果将会使机组的做功功率4增加对系统热经济性的影响
5.3凝汽式火力发电厂最主要的热经济指标是汽轮发电机组的热耗率、汽轮发电机组的热效率、全厂热效率和发电标准煤耗机组定功率下再热蒸汽喷水各不同工况的主要热经济指标变化列于表5-3o表不同工况的主要热经济指标5-3运行工况单位工况一工况二工况三工况四工况五机组热耗率q KJ/KW•h
8224.
0168253.
2008262.
3628271.
2788289.837绝对电效率ne%
0.
4366800.
4361940.
4357110.
4352410.434267全厂热效率nep%
0.
3969220.
3965110.
3961030.
3957070.394882标准煤耗率bsg/KW•h
309.
884310.
206310.
525310.
836311.485计算表明，再热蒸汽喷水减温不合理运行方式下，随再热蒸汽喷水量增加，汽轮4Dw发电机组的热耗率、发电标淮煤耗率炉成比例地线性升高，汽轮发电机组的绝对电效率q、全厂热效率成比例地线性降低，规律十分明显机组定功率下每增加再热蒸汽n,n cpit/h喷水量，各主要热经济指标的相对变化为:汽轮发电机组的热耗率平均升高1q
1.9161KJ/KW.h；汽轮发电机组的绝对电效率平均降低2r
0.00012全厂热效率平均降低3n cp
0.000105；机组发电标准煤耗率平均升高4b
0.0748g/KW•h o结论与建议
6.）本计算只探讨了再热蒸汽喷水单一扰动对系统热经济性影响的定量分析基于1热力系统小扰动理论，一个实际的热力系统所有干扰因素所造成的热经济损失，等于各干扰因素单独作用时热经济损失量的线性相加因此，本计算就再热蒸汽喷水所导致的系统热经济损失值是绝对的）再热蒸汽每增加喷水量使机组发电标准煤耗率增加）这表明2It/h
0.06040g/1KW.h,违背热功转换效益原则的再热蒸汽喷水调温，使机组运行热经济损失是很大的）就电力生产而言，安全就是效益但是安全可靠性和经济合理性并不矛盾，在3安全生产的基础上，降低热耗提高机组效率和效益，以电厂每吨收到基标推煤价格200元计，纠正该机组再热蒸汽喷水的非正常运行调控方式，杜绝再热蒸汽喷水，300MW可望使机组年运行费用降低多万元300MW40本毕业论文是在导师的亲切关怀和悉心指导下完成的从课题的选取，资料的收集，内容的指导一直到论文的撰写无不体现出高俊如老师严谨的科学态度，渊博的知识，对科学研究的高度责任心和求实精神，这些给我今后的学习和工作产生了很大影响在此表示衷心的感谢，并致以崇高的敬意在论文撰写过程中受到了全系老师和同学的帮助，在此表示感谢！在此对所有帮助我的老师、同学表示衷心的感谢！汽轮机概况
2.机组概况
2.1本计算选取东方汽轮机厂生产的汽轮机组，型号为型亚临界一次中N300-
16.7/537/537-2间再热单轴双缸两排汽、冷凝式机组，其额定功率为对应的额定参数下的蒸汽流量300MW,约为根据机、炉、电的协调，汽轮机可最大发连续功率为其对应的蒸汽流量935t/h,330MW,约为如果这时锅炉尚具有的超压能力，汽轮机可再增加约为的出力，称为1025t/ho5%5%工况或强度限制工况能否达到上述的数值，还要取决于电机和辅机系统等允许的VW0+5%最大出力汽轮机的本体部分，采用高中压合缸结构，汽缸的上下半部，都为整体铸件，汽轮机的高中压的高压部分具有内缸，为双层缸结构高压部分有个调节级及个压力级（共19级），而中压侧有个压力级高压缸配汽方式采用喷嘴调节调节级叶片选用引进西106屋技术的三联叶片，叶根为插入式，有三个销钉固定该叶片曾用于美国西屋公司600MW机组，能适应负荷的频繁变化,具有很高的可靠性其余高压级及中压级叶片都取用了效率高的加宽型扭曲叶片，高压缸叶片采用型叶根，中压缸级叶片采用双叶根，第“T”1〜5“T”6级菌型叶根，增加了叶根强度的可靠性所有隔板全部采用了焊接结构，其汽道为带宽窄静叶片的分流叶栅，具有效率高，隔板刚性好的特点，这些新技术已被国外一些著名汽轮机厂所采用引人注目的低压缸，是汽轮机的关键所在，经过慎重考虑，全部采用美国公司的技GE术汽缸为双层焊接缸结构，上下共分为六块，以便于运输低压转子为整锻（转子直径）通流部分的尺寸也和技术一样，低压级，叶片的高度依次为、、、1670mm,CE2X
689120183、、这样的低压缸在世界上已有数百台在运行，实践证明，它具有很高的效321492851mm率，极高的安全可靠性能和很好的负荷适应能力全机共有八段非调整抽汽，送到相应的三台高压加热器，一台除氧器和四参考文献1宁文举，王忠才.再热蒸汽喷水减温器喷嘴改进吉林电力技.术.1996,000006:30〜322周洁，自制冷凝水喷水减温系统的优化设计余热锅.炉.2002,000001:15〜183严卉，黄惟鹤，超高压锅炉调峰性能的讨论锅炉技.670t/h术.2000,000004:1〜74关金峰，王军.再热蒸汽喷水减温的热经济性分析.华东电.力.2001,029001:20〜225胡昌文，自制密封汽封系统喷水减温器的改造贵州电力技.术.1995,019002:32〜32韩瑜，阎黎明，喷水减温器的改进山西电力技术1989,000002:54〜55,33台低压加热器中去，以加热给水疏水逐级自流，高加疏水到除氧器，低加疏水至冷凝器，本机不设疏水泵除氧器为混合式加热器，各高压加热器和低压加热器均为表面式各高低压加热器均设有疏水冷却段各高压加热器同时设有过热蒸汽冷却段该机组的原则性热力系统图如图所示1-1机组的新蒸汽先后经过主汽门，调速汽门进入汽轮机新蒸汽是通过导汽管进入上下缸的，每根导管和喷嘴室之间采用滑动连接，这将有利于在温度变化时，使可能产生的热应力减到最低值新蒸汽在高压部分作功后，通过外缸下部两个分开的排汽口进入再热器蒸汽再热后，通过再热管道和中联门进入中压缸继续作功，蒸汽通过中压叶栅作功后，经过联通管进入低压汽缸，蒸汽在低压缸中部进入，向两边分流，通过叶栅作功后，在尾部排入凝汽器，形成对称分流式低压缸本机组是按积木块设计原则设计的所谓积木块设计是制造单位根据市场预测和产品发展需要预先设计成的定型结构它可以在一定参数范围内，满足不同功率的要求，以适应不同容量和不同规格的机组因此积木块原则设计的产品有较大的系列化和通用化程度，可缩短产品的生产周期，将降低成本，增加安全可靠性本机组能适应调峰运行，负荷为额定负荷或作两班制运行，周末停机热50%〜100%态启动时，机组能满足快速增减负荷的要求，在机组本体结构和调节系统的设计中都已充分考虑到这样需要机组的主要技术参数
6.2型号:型N300MW-
16.7/537/537-2型式亚临界中间再热两缸两排汽凝汽式汽轮机额定功率（经济功率）300MW最大连续功率330MW新蒸汽参数新蒸汽压力新蒸汽温度po=
16.7MPa to=537℃再热蒸汽参数高压缸排汽「p h=
3.71MPa,th=321℃中压缸进汽「p h=
3.36MPa,trh^537℃低压缸排汽压力p=
0.005MPac给水温度:tfw=
270.1℃额定工况下机组各回热抽汽参数
2.3额定工况下机组各回热抽汽参数如表2-1o项目单位乩“2%H、“5儿H%
5.16抽气压力MP
3.
581.
460.
7440.
4770.
2710.
08180.0173a抽气焰KJ/Kg
3151.
803069.
033330.
253151.
623048.
482831.
442725.652516抽气压损MP.64664466加热器压力MP.
4.
85043.
43681.
37240.
699360.
457290.
260160.
076890.01626加热器饱和℃
261.
1241.
5194.
1164.
9148.
6128.
892.
455.7水温水侧压力Mp
21.
3521.
3521.
350.
699361.
671.
671.
671.67a加热端差00-
0.500233℃出口水温℃
262.
5241.
5194.
6164.
9148.
6126.
889.
452.7出口水比焰KJ/Kg
1143.
521047.
07837.
40697.
17627.
0533.
72375.
66222.04进口水温
241.
5194.
6168.
5148.
6126.
889.
452.
732.4℃进水比焰KJ/Kg
1047.
07837.
40723.
67627.
0533.
72375.
66222.
04145.04疏水比焙KJ/Kg
1082.
82864.
82748.
06697.
17626.
17538.
18387.
034233.66锅炉概况
3.锅炉设备的作用及构成
3.1电厂一号机组的单机容量为万千瓦，由东方锅炉厂首次试生产的30型亚临界，中间再热，自然循环，全悬吊，平衡通风,燃煤汽包锅DG1025-
18.2/540/540-2炉，与东方汽轮机厂生产的型汽轮机组相匹配N300-
16.7/537/537-2锅炉为自然循环单炉膛汽包锅炉，采用口型布置，切向燃烧，固态除渣，平衡1通风调温方式过热蒸汽以喷水为主；再热蒸汽以摆动燃烧器调节为主再热器喷2水调温方式仅用于事故情况下锅炉尾部装二台容克式三分仓再生式空气预热器，采用较高的出口风温以满足3燃用低挥发份贫煤的需要采用高强度螺栓与焊接相结合的钢构架，运转层以上为露天布置
412.6m采用湿式水封除渣装置5高能程控点火，程控吹灰与排污6锅炉按带基本负荷，定压运行方式设计；也可按变压方式运行，有一定的调峰7能力本锅炉设计有以下特点
3.2锅炉的炉膛容积较大，炉膛容积热负荷较低1过热器和再热器结构合理，气温特性岁符合变化较平稳2在高热负荷去的水冷壁采用内螺纹管，以防止发生膜态沸腾3气包设计合理4采用四角布置，切圆燃烧，摆动式燃烧器5锅炉空气预热器按美国公司的技术设计制造，没太锅炉配置太容克式三分6ABB-CE2仓空气预热器锅炉型式和参数
3.3锅炉型式型亚临界压力自然循环汽包锅炉DG1025-
18.2/540/540-2最大连续蒸发量参数Db=1025t/h,Pb=
18.20MPa,tb=540℃再热器入口蒸汽参数PbrhJ=4MPa,tbrh4=33O℃再热器出口蒸汽参数小由，=PbrhQ=
3.79MPa,540℃汽包压力Pqb=
19.07MPa锅炉效率nb=92%其他数据整理
3.4锅炉连续排污量Dbi=
0.01D=
0.0101Dob全厂汽水损失量Di=O.OlDb给水泵小汽机耗汽量Dt=
72.05t/h给水泵出口-过热器减温水量Dd=
33.46t/h给水回热加热器效率nh=
0.999排污扩容器效率尸n
0.98系统补充水入口水温tma=20℃,hw,ma=
62.8KJ/Kg连续排污扩容器压力Pt-
0.9MPa计算工况下机组机械损失APm=3200KW发电机损失A Pg=6439KW给水泵组的工质焰升△hwpu=
25.56KJ/Kg凝结水泵的焰升A hwcp=
1.68KJ/Kg轴封汽量及其参数如表3-2表轴封汽量及其参数表3-2项目单位Dsgi Dsg2Dsg3Dsg4汽量t/h
7.
397.
84.
421.42汽焰KJ/Kg3402333930703087去处至至至除氧器至GJ3GJi SG机组原则性热力系统求解
4.全厂原则性热力系统计算的基本公式和原理与机组原则性热力系统计算相同因为全厂的热经济指标，关键在于汽轮机的热经济性，回热系统又是全厂热力系统的基础为此，全厂热力系统计算的核心仍是求得汽轮机各级抽汽量、凝汽量或新汽量，或总功率计算的基本公式仍是热平衡、物质平衡和汽轮机的功率方程式计算的原理是求解多元一次方程组计算用相对量以汽轮机做功的新汽耗量为基准进行Do由于全厂热力系统不仅涉及汽轮机回热系统，还要涉及锅炉、主蒸汽管道、辅助热力系统等，故在计算步骤和一些概念上，与机组热力系统计算有某些不同首先，在概念上对全厂而言，汽轮机的汽耗就不能只包括参与做功的那部分蒸汽Do,某些与汽轮机运行有关的非做功的汽耗，如门杆漏汽、轴封漏汽等，也应划归汽Div Ds/轮机，这个汽轮机的汽耗用表示，即相应的汽轮机热耗也与Do D0=Do+Div+Dsg;Q Do有关，且对全厂而言还应包括辅助热力系统引入汽机回热系统时带入的热量同样对Qo全厂而言，汽轮机绝对内效率也对应着这个热耗，显然，它与汽轮机厂家提供的是n”ni有所不同的为使全厂热力系统计算能顺利进行，在计算内容和步骤上，较机组热力系统计算要增加全厂的物质平衡和辅助热力系统计算两部分，它们都应在回热系统计算前进行为减少全厂物质平衡计算过程中的未知数可将全厂各处汽水流量依物质平衡关系，表示为汽轮机参与做功新汽耗量的函数，如尸Do Db=Do，+DefDo,Df=fDo,Do=fDo,Dw尸等fDo,Db fDo,Dma=fDo辅助热力系统计算一般包括锅炉连续排污利用系统和对外供热系统它们对回热系统都有影响，且相对于回热系统它们属于“外部系统”，因此在全厂热系统计算中采用“先外后内”的计算步骤现在先以再热蒸汽喷水流量即额定工况下进行计算，计算出系统热经济指D,p=Ot/h,标热耗率、绝对电效率、系统热耗率、标准煤耗率等，再以机组再热蒸汽喷水流量、、、工况下的原则性热力系统进行Dzp=5t/h10t/h15t/h25t/h。
个人认证
优秀文档
获得点赞 0
