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文本内容:
61、勘察工作概况
545.
256.
927.
713.
244.
294.64ZK
5511.
7410.
839.
297.
576.
985.87ZK
5928.
531.
125.
621.
223.
818.8ZK
587.
669.
246.
094.
875.
843.79ZK
6021.
823.
719.
814.
817.
113.5ZK
666.
348.
025.
433.
905.
033.32ZK
6318.
120.
315.
712.
014.
510.3ZK
698.
169.
496.
365.
196.
134.03ZK
8546.7*
43.3*
41.3*
37.5*
35.7*
33.0*ZK
724.
146.
787.
692.
614.
274.71ZK
8633.
335.
630.
725.
926.
623.1ZK
765.
827.
495.
403.
614.
623.22ZK
8727.
730.
625.
021.
422.
518.5ZK
797.
406.
915.
954.
694.
413.72ZK
8947.5*
45.1*
42.9*
40.0*
39.0*
36.0*ZK
827.
896.
525.
004.
864.
103.06ZK
10135.
737.
933.
428.
429.
225.8ZK
889.
268.
227.
455.
905.
334.73ZK
10219.
022.
717.
312.
715.
412.6ZK
905.
317.
526.
413.
354.
623.94ZK1O
318.
221.
123.
812.
414.
517.2ZK
917.
297.
845.
074.
554.
923.25统计件数n4239ZK
925.
716.
898.
493.
574.
315.41平均值
26.
0918.55ZK
959.
195.
437.
215.
763.
484.50标准差
6.
3295.179ZK
968.
399.
897.
795.
436.
294.96变异系数d
0.
2430.279ZK
979.
507.
976.
655.
955.
094.15修正系数rs
0.
9360.923ZK
9814.27*
12.63*
10.04*
9.25*
8.27*
6.49*标准值
24.
417.1ZK
995.
977.
756.
983.
674.
864.29区间值
15.
738.
310.3•V
29.2ZK
1007.
416.
085.
224.
653.
733.21软化系数
0.70ZK
1048.
026.
215.
675.
023.
973.53ZK
1076.
635.
797.
294.
023.
584.
413.4岩土体参数建议值ZK
1138.
916.
325.
565.
483.
973.39ZK
1166.
793.
075.
114.
041.
913.02
（1）力口*者为经验值；统计件数n9696
（2）岩、土物性指标取平均值，岩、土力学性质指标取标准值；平均值
7.
224.53标准差
1.
8201.210
（3）物理力学参数主要以该试验数据为基础，并参照地区经验综合取值；变异系数d
0.
2520.267修正系数rs
0.
9560.953
（4）填土地基承载力特征值应根据现场载荷试验确定，现状填土指标宜在地基处标准值
6.
904.32区间值
3.07一
13.
111.
918.50理后选用；软化系数
0.63
（5）当受岩体强度控制时岩体破裂角等于45°+@/2,其中6为岩体内摩擦角，表
3.3-3中等风化砂岩抗压强度统计表当存在外倾结构面时，岩体破裂角取其倾角与岩体破裂角中的小值；抗压强度指标（MPa）孔号岩石名称
（6）岩土体的基底摩擦系数U根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330—2013表天然（单值）和（单俏ZK
835.
832.
738.
327.6*
26.1*
29.5*
11.
2.3,并结合经验确定；ZK
1639.7*
36.9*
41.7*
33.2*
29.8*
33.9*ZK
316.1*
9.1*
11.3*
4.6*
5.5*
7.1*
（7）M30砂浆锚固体与岩石粘结强度特征值按《建筑边坡工程技术规范》ZK
4319.
823.
117.
913.
516.
812.2（GB50330-2013）表
8.
2.3-2确定ZK46中等风化砂岩
23.
420.
726.
817.
214.
318.7ZK
4712.4*
15.9*
17.9*
7.9*
10.4*
12.6*岩土体参数取值表见下表
3.4-UZK
4820.
122.
625.
614.
015.
718.8ZK5O
22.
525.
827.
016.
319.
719.6ZK
5734.
932.
530.
026.
925.
122.5表
3.4-1岩土体物理力学指标取值表强风化泥中等风化泥中等风化砂序号项目单位素填土粉质粘土强风化砂岩岩岩岩天然
20.
519.2/
24.8*/
24.5*1重度kN/m1饱和
21.
019.9/
25.2*/
25.0*抗压强度天然MPa///
6.90/
24.42标准值饱和MPa///
4.32/
17.1C可塑（kPa）
22.4天然5*/300*/1500*C软塑（kPa）
15.5*小可塑
（0）
11.27天然28*/300*/340*抗剪强度小软塑
（0）
10.3*3标准值C可塑（kPa）
15.45饱和3*////C软塑（kPa）
10.2*小可塑（°）
8.5饱和25*////力软塑（°）
8.3*4基底摩1家系数//
0.25*
0.30*
0.45*
0.35*
0.55*地基承载力特征值150（可塑）*5kPa/300*1840400*733080（软塑）*
5.25（可塑）6压缩模量Es MPa/////
3.2（软塑）7固结系数cm2/s/
0.002软塑////桩的极限侧阻力标8kPa25*40*80*/160*/准值9负摩阻力系数/
0.20*////水平抗力系数（岩10MN/m3/20*60*25*300*体）水平抗力系数的比11例系数（土体）NfN/m10*20*////岩土与锚固体极限/12粘结强度标准值kPa/40*/400*1000*/边坡坡率允许值（不13受外倾结构面控制HW8m1:
1.501:
1.501:
1.001:
0.751:
0.751:
0.50时）备注
1、“*”号代表地方经验值
2、当水平荷载为长期或经常出现的荷载时，应将表中水平抗力系数的比例系数乘以
0.4后采用；挡墙墙后填土重度取
20.5KN/m，填土6取30°*为经验取值
3、嵌岩灌注桩基础单桩竖向极限承载力标准值按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019计算
4、桩穿越厚度较大的欠固结素填土层时，设计应按JGJ94-2008规范考虑填土的负摩阻力，负摩阻力系数可取
0.20所有的基桩竖向承载力的取值尚应满足桩身承载力的要求根据现场调查结构面发育情况，结合地区经验，岩层层面内摩擦角标准值6取18°,岩层层面粘聚力标准值c取50kPa；
①裂隙面，抗剪强度取值C取50kPa,取18°；
②裂隙面，抗剪强度取值C取35kPa,小取15°土岩界面（粉质粘土可塑）天然抗剪强度值c取20kPa,小取11°；饱和c取14kpa,小取9°可塑和软塑粉质粘土之间天然抗剪强度值c取13kPa,小取9；饱和c取8kPa,小取6土岩界面（填土）天然抗剪强度值c取3kPa,小取25°；饱和c取IkPa,4）取21o
3.
4.岩土工程特性及土石工程分级场地岩土体的工程特征及土石工程分级划分如下
（1）素填土分布于整个场地，结构松散~梢密，以梢密为主由于厚度变化大，均匀性差，不能作为基础持力层根据《公路工程地质勘察规范》（JTG C20-2011）中附录J划分，属于普通土，土、石等级为H级
（2）粉质粘土可塑状为主，大部分地段均有分布，厚度变化小，均匀性较好，可塑状粉质粘土可直接作为基础持力层根据《公路工程地质勘察规范》（JTG C20-2011）中附录J划分，属于普通土，土、石等级为I级
（3）强风化基岩厚度薄可直接作为路基基础持力层根据《公路工程地质勘察规范》（JTG C20-2011）中附录J划分，强风化砂岩、泥岩属于软石，土、石等级为IV级
（4）中风化砂岩厚度大，层位稳定，可直接作为路基基础持力层根据《公路工程地质勘察规范》（JTGC20—2011）中附录J划分，中风化砂岩属于次坚石，土、石类别为V级
（5）中风化泥岩厚度大，层位稳定，可直接作为路基基础持力层根据《公路工程地质勘察规范》（JTG C20—2011）中附录J划分，中风化泥岩属于软石，土、石类别为IV级
4、岩体基本质量等级111《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）岩体基本质量等级划分可知基岩强风化带裂隙发育，岩体基本质量等级V级中等风化泥岩坚硬程度为极软岩，岩体基本质量等级V级中风化砂岩坚硬程度为较软岩，岩体质量等级为IV类根据波速测试成果，强风化泥岩岩体声波速度范围为2017-2315m/s,完整性系数为
0.39-
0.43,属较破碎；中风化泥岩岩体声波速度范围为2222-3584n】/s,完整性系数为
0.61-
0.68,属较完整强风化砂岩岩体声波速度范围为2802-3026m/s,完整性系数为
0.40-
0.42,属较破碎；中风化砂岩岩体声波速度范围为3411-3966m/s,完整性系数为
0.62-
0.67,属较完整泥岩为软化岩石，开挖后可能进一步风化，建议开挖后及时封底，避免长时间暴露
5、岩土工程分析评价
5.1场地、地基稳定性及建筑的适宜性评价根据地面调查及钻探结果，场地内无崩塌、滑坡、泥石流、地下采空区等不良地质作用及对拟建物不利影响的埋藏物水文地质条件简单场地土体主要为素填土，下伏基岩为侏罗系下统珍珠冲组上段砂岩、泥岩、页岩，现状稳定综合上述工程地质条件特征可知，建设场地整体基本稳定，边坡经治理稳定后，适宜本项目建设
5.2工程地质评价支七路跨莲花滩河支流桥梁桥梁起点桩号K0+449,终点桩号K0+532桥跨布置为3X25=75m,全长83m1A0桥台区评价地形坡角约5-8，坡度较缓，桥台开挖形成高约
3.3m的土质挖方边坡，边坡安全等级为三级土层厚度较厚，基岩面较平缓，土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，边坡的破坏模式为土体内部圆弧滑动，建议采用1:
1.50的坡率放坡开挖桥台与道路衔接处形成高度约
4.7m的土质填方边坡，土层厚度较厚，基岩面较平缓，土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，边坡的破坏模式为土体内部圆弧滑动，建议采用重力式挡墙支挡，支挡后再进行回填，以地基处理后的填土作为基础持力层，采用明挖扩大基础建议桥台采用桩基础，以中等风化基岩作为基础持力层由于紧邻莲花滩河,地表水易汇入，地下水可能较丰富，建议在枯水季节施工，施工中配备抽排水设施，无法及时抽排地下水时采用机械成孔，浇筑时采用水下浇筑2）桥墩区评价P1桥墩桥墩区地形较陡，现状基本稳定，纵向较陡，约5〜15°,横向地形较缓，约3〜10°地表覆盖层为主要为粉质粘土，厚度约
5.4m,下伏基岩为主要为泥岩，土层厚度普遍较小由于紧邻莲花滩河，地表水易汇入，地下水可能较丰富，建议在枯水季节施工，施工中配备抽排水设施，无法及时抽排地下水时采用机械成孔，浇筑时采用水下浇筑建议桥墩采用桩基础，以中等风化基岩作为基础持力层P2桥墩桥墩区地形较陡，现状基本稳定，纵向较陡，约3〜10°,横向地形较缓，约3〜10°地表覆盖层为主要为粉质粘土，厚度约
1.5m,下伏基岩为主要为泥岩，土层厚度普遍较小由于紧邻莲花滩河，地表水易汇入，地下水可能较丰富，建议在枯水季节施工，施工中配备抽排水设施，无法及时抽排地下水时采用机械成孔，浇筑时采用水下浇筑建议桥墩采用桩基础，以中等风化基岩作为基础持力层3）A3桥台区评价地形坡角约5-10°,坡度较缓，桥台开挖形成高约
4.5m的土质挖方边坡，边坡安全等级为三级土层厚度较厚，基岩面较平缓，土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，边坡的破坏模式为土体内部圆弧滑动，建议采用
11.50的坡率放坡开挖桥台与道路衔接处形成高度约
4.8m的土质填方边坡，土层厚度较厚，基岩面较平缓，土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，边坡的破坏模式为土体内部圆弧滑动，建议采用重力式挡墙支挡，支挡后再进行回填，以基岩作为基础持力层，采用明挖扩大基础建议桥台采用桩基础，以中等风化基岩作为基础持力层由于紧邻莲花滩河，地表水易汇入，地下水可能较丰富，建议在枯水季节施工，施工中配备抽排水设施，无法及时抽排地下水时采用机械成孔，浇筑时采用水下浇筑4）基础持力层和基础形式的选择桥（台）墩建议以中等风化基岩作为基础持力层，采用桩基础形式，基础应进入中风化基岩不小于三倍桩径，基础应充分考虑基础应力扩散的影响，建议桩基应考虑填土不均匀沉降可能产生的侧向压力嵌岩灌注桩基础单桩竖向极限承载力标准值按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019计算
3.
2.2次三路跨莲花滩河支流桥梁桥梁起点桩号K0+599,终点桩号K0+647桥跨布置为lX40=40m,全长48m1）A0桥台区评价地形坡角约375，坡度较缓，桥台开挖形成高约
4.0m的土质挖方边坡，边坡安全等级为三级土层厚度较厚，基岩面较平缓，土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，边坡的破坏模式为土体内部圆弧滑动，建议采用1:
1.50的坡率放坡开挖桥台与道路衔接处形成高度约
6.5m的土质填方边坡，土层厚度较厚，基岩面较平缓，土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，边坡的破坏模式为土体内部圆弧滑动，建议采用重力式挡墙支挡，支挡后再进行回填，以地基处理后的填土作为基础持力层，采用明挖扩大基础建议桥台采用桩基础，以中等风化基岩作为基础持力层山于紧邻莲花滩河，地表水易汇入，地下水可能较丰富，建议在枯水季节施工，施工中配备抽排水设施，无法及时抽排地下水时采用机械成孔，浇筑时采用水下浇筑2）A1桥台区评价地形坡角约5-20°,坡度较陡，桥台开挖形成高约
6.0m的土质挖方边坡，边坡安全等级为三级土层厚度较厚，基岩面较平缓，土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，边坡的破坏模式为土体内部圆弧滑动，建议采用1:
1.50的坡率放坡开挖桥台与道路衔接处形成高度约
5.5m的土质填方边坡，土层厚度较厚，基岩面较平缓，土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，边坡的破坏模式为土体内部圆弧滑动，建议采用重力式挡墙支挡，支挡后再进行回填，以地基处理后的填土作为基础持力层，采用明挖扩大基础建议桥台采用桩基础，以中等风化基岩作为基础持力层由于紧邻莲花滩河，地表水易汇入，地下水可能较丰富，建议在枯水季节施工，施工中配备抽排水设施，无法及时抽排地下水时采用机械成孔，浇筑时采用水下浇筑3）基础持力层和基础形式的选择桥（台）墩建议以中等风化基岩作为基础持力层，采用桩基础形式，基础应进入中风化基岩不小于三倍桩径，基础应充分考虑基础应力扩散的影响，建议桩基应考虑填土不均匀沉降可能产生的侧向压力嵌岩灌注桩基础单桩竖向极限承载力标准值按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019计算
3.
2.3支2路支二路总长约298nb整体走向为东西方向，西侧接新金大道，东侧接现状的金志路；支二路为城市支路，设计时速30km/h,双向两车道，路幅标准宽度16m左右两侧形成最大高度约
8.5n的土质填方边坡，边坡安全等级为二级，基岩面较平缓，土体1不易沿岩土界面发生滑移破坏，边坡破坏模式为土体内部的圆弧滑动，建议土质边坡按
11.50的坡率放坡，并对坡面进行绿化格构处理，放坡后边坡整体稳定设计路面标高以下主要由填土组成，现状填土未进行压实处理，松散〜稍密为主，建议应进行清除、压实等地基处理并采取拦截引排地下水、地表水或在路堤底部采用局部换填的方式填筑渗水性好的材料，且设置排水盲沟压实填土地基承载力现场试验确定建议采用地基处理后的填土作为路基持力层，采用透水性较好的粗粒料，压实度须满足设计要求压实填土地基承载力根据现场试验确定压实填土作路基持力层，填料应满足设计要求及《公路路基设计规范》（JTG D30—2015）相关要求
3.
2.4支6路支六路长约193m,整体走向为南北方向，北侧接规划的支二路（本项目），南侧接规划的支七路（本项目）；支六路为城市支路，设计时速30km/h,双向两车道，路幅标准宽度16m左右两侧形成最大高度约4m的土质填方边坡，边坡安全等级为二级，基岩面较平缓，土体不易沿岩土界面发生滑移破坏，边坡破坏模式为土体内部的圆弧滑动，建议土质边坡按
11.50的坡率放坡，并对坡面进行绿化格构处理，放坡后边坡整体稳定设计路面标高以下主要由填土组成，现状填土未进行压实处理，松散〜稍密为主，建议应进行清除、压实等地基处理并采取拦截引排地下水、地表水或在路堤底部采用局部换填的方式填筑渗水性好的材料，且设置排水盲沟压实填土地基承载力现场试验确定建议采用地基处理后的填土作为路基持力层，采用透水性较好的粗粒料，压实度须满足设计要求压实填土地基承载力根据现场试验确定压实填土作路基持力层，填料应满足设计要求及《公路路基设计规范》（JTG D30—2015）相关要求
3.
2.5支7路支七路长约490m,整体走向为东西方向，西侧接新金大道，东侧与现状的金志路形成交叉口后，再往东侧与支二路相接支七路为城市支路，设计时速30km/h,双向两车道，路幅标准宽度16mK0+045〜K0+355段挖方边坡左右两侧形成最大高度约6m的土质挖方边坡，局部岩土质挖方边坡（K0+045〜K0+080段），岩质段均为强风化基岩，强风化岩体边坡岩体类别为IV类，等效内摩擦角取45°边坡安全等级为二级，基岩面较平缓，土体不易沿岩土界面发生滑移破坏，边坡破坏模式为土体或强风化基岩内部的圆弧滑动，建议土质边坡按
11.50的坡率放坡，强风化基岩按
11.00的坡率放坡，并对坡面进行绿化格构处理，放坡后边坡整体稳定K0+355〜K0+449段填方边坡两侧形成最大高度约3nl的土质填方边坡，边坡安全等级为二级，基岩面较平缓，土体不易沿岩土界面发生滑移破坏，边坡破坏模式为土体内部的圆弧滑动，建议土质边坡按
11.50的坡率放坡，并对坡面进行绿化格构处理，放坡后边坡整体稳定设计路面标高以下主要由填土和基岩组成，现状填土未进行压实处理，松散〜稍密为主，建议应进行清除、压实等地基处理并采取拦截引排地下水、地表水或在路堤底部采用局部换填的方式填筑渗水性好的材料，且设置排水盲沟压实填土地基承载力现场试验确定建议采用地基处理后的填土作为路基持力层，采用透水性较好的粗粒料，压实度须满足设计要求压实填土地基承载力根据现场试验确定压实填土作路基持力层，填料应满足设计耍求及《公路路基设计规范》JTG D30—2015相关要求
3.
2.6次3路其中次三路总长约902nb整体走向为南北方向，南侧接新金大道，北侧接现状的金志路；次三路为城市次干路，设计时速40km/h,双向四车道，路幅标准宽度26m oK0+034〜K0+600段填方边坡:左右两侧形成最大高度约
3.5nl的土质填方边坡，边坡安全等级为二级，基岩面较平缓，土体不易沿岩土界面发生滑移破坏，边坡破坏模式为土体内部的圆弧滑动，建议土质边坡按1L50的坡率放坡，并对坡面进行绿化格构处理，放坡后边坡整体稳定K0+640〜K0+980段挖方边坡左右两侧形成最大高度约3m的土质挖方边坡，边坡安全等级为二级，基岩面较平缓，土体不易沿岩土界面发生滑移破坏，边坡破坏模式为土体内部的圆弧滑动，建议土质边坡按1L50的坡率放坡，并对坡面进行绿化格构处理，放坡后边坡整体稳定设计路面标高以下主要由填土和粉质粘土组成，现状填土未进行压实处理，松散〜稍密为主，建议应进行清除、压实等地基处理并采取拦截引排地下水、地表水或在路堤底部采用局部换填的方式填筑渗水性好的材料，且设置排水盲沟压实填土地基承载力现场试验确定建议采用地基处理后的填土或可塑状粉质粘土直接作为路基持力层，采用透水性较好的粗粒料，压实度须满足设计要求压实填土地基承载力根据现场试验确定压实填土作路基持力层，填料应满足设计要求及《公路路基设计规范》JTG D30-2015相关要求
5.3地震效应评价根据《城市桥梁抗震设计规范》CJJ166-2011,场地地震动峰值加速度为
0.05g,抗震设防烈6度，设计地震分组为第一组根据《城市桥梁抗震设计规范》CJJ166-2011,拟建桥梁的抗震设防分类为丁类，适度设防类根据波速测试成果表
5.3T,结合周边工程地区经验，场地素填土剪切波速度取130m/s平均值，后期填土剪切波速度取130m/s,粉质粘土切波速度为I67m/s平均值，属中软土；强风化基岩属软质岩石或岩石；中等风化基岩属岩石表
5.3-1钻孔剪切波测试成果统计表素填土粉质粘土孔号测试范围m测试值m/s测试范围m测试值m/sZK
450.0-
2.
01312.0-
11.0166ZK
510.0-
5.5171ZK54170ZK
850.0-
10.0163ZK
920.0-
9.0164ZK
980.0-
3.5172场地平均值130经4佥值167按设计地坪高程，环境高程整平后各段建筑物场地覆盖层厚度、等效剪切波速、抗震地段、类别及特征周期分别评述如下，详见表
5.3-2表
5.3-2拟建道路覆盖层厚度及抗震类别表素填抗震覆盖层厚度等效剪切波速场地类序号拟建物名称土厚度粉质粘土厚特征周期s地段m m/s别同冷m度m支七路莲花游河支流桥
11.0不利地
11.
29.8162II
0.35ZK47段梁次三路莲花渡河支流桥不利地
210.7ZK
86010.7167II
0.35段梁
11.14般3支二路
6.
015.1145II
0.35地段ZK
1310.87一般地4支六路
10.870130U
0.35ZK25段5支七路
13.
083.
289.8156II
0.35一般ZK42地段
13.47一般地6次三路
3.
3710.1156II
0.35ZK29段备注位于边坡顶部区域，划为不利地段表
5.3-3边坡顶部抗震不利地段参数表拟建物建筑抗彘地段划分相对高差（00坡角（°）题突出地形边缘的距离（m）备注支七路莲花滩河支流不利地段
6.6200边坡顶部桥梁次三路莲花滩河支流不利地段
7.9200边坡顶部桥梁对抗震不利地段，应采取有效措施，软弱土采用桩基穿越或对软塑粉质黏土采用水泥土搅拌桩或旋喷桩进行地基处理，提高其地基承载力
5.4岩土地震稳定性评价勘察区抗震设防烈度为6度，依据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）第
4.
3.1条和第
4.
3.2条的判定，场地覆盖土层为素填土和粉质粘土，场地不存-在沙土液化等岩土的地震稳定性问题由于填土厚度较大，存在震陷可能性根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）中条规定，本场地抗震设防烈度为6度，可不进行地震工况下边坡稳定性校核对边坡完成治理后地震作用下产生无滑坡、崩塌的可能性小
6、地基评价
6.1地基均匀性及稳定性评价
6.
1.1地基均匀性
1、索填土横向上分布于整个场地，纵向上土层面起较大，基岩面起伏较大,地基均匀性较差
2、粉质粘土粉质粘土横向上分布于大部分场地，纵向上土层面起较大，地基均匀性较差
3、泥岩横向上分布于整个场地，岩体连续、稳定，纵向上厚度大、稳定，地基均匀性好为场地主要地层
4、砂岩横向上分布于场地局部地段，岩体不连续，纵向上厚度小，地基均匀性差为场地次要地层类场地附近无污染源，根据水样试验成果并参照相邻场地，判定为对钢筋混凝土结
6.
1.2地基稳定性构中钢筋呈微腐蚀性场地内素填土未经压实处理，不能作为基础持力层，但厚度较大，用作道路持力依据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）第
12.
1.1条规定精神，层，应进行地基处理，基岩面大部分较缓压实度应经检验达到设计要求，其地基承本次勘察未采集土试样进行腐蚀性试验，仅据场地附近无污染源和临近工程经验，直载力特征值及变形模量应根据现场试验确定；强风化基岩可作为路基持力层；中等风接判定水（地下水、地表水）和土对混凝土、钢筋等建筑材料具微腐蚀性化基岩是场地理想的基础持力层场地内基岩界面整体起伏总体不大，层位稳定，岩
6.4施工对周边环境及相邻建筑物的影响评价石较完整，无弱软夹层、破碎带，钻探未见溶洞基础附近无临空面，地基整体稳定
（1）拟建支七路桥梁粉质粘土受其浸泡影响，多为软塑状，建议对软土区域进行
6.2特殊性岩土高压旋喷注浆加固处理
6.
2.1素填土
（2）其中支六路涉及到1处民房建筑的拆迁次三路涉及到重庆和泰马术俱乐场地特殊性土为素填土，素填土由粉质粘土和砂、泥岩碎块石等组成，抛填素填部的拆迁，整个片区的构筑物很少，适合道路建设沿线共涉及高压线220kv一条，根土结构松散-稍密，未经分层压实处理，厚度普遍较薄，物质组成变化大，均匀性差，据线位情况，2座220kv高压铁塔高压铁塔均在红线范围内，本次设计均考虑迁改压缩性较高，承载力低，且有遇水湿陷的特点不能直接用作路基持力层，用作路基
（3）次三路道路桩号K0+460附近，存在现状1根规模为DN1600给水管沿本次持力层时应对其进行地基处理并经检测达到设计要求设计道路人行道布置.，应道路回填压实，故将其废除后按原规模迁改至道路范围外
6.
2.2粉质粘土
（4）次三路道路桩号k0+560附近，存在现状1根DN89燃气管横穿本次设计道支七路K0+365-K0+
520.支二路K0+80-K0+105及次三路K0+560-K0+640等地段路，本次设计将设计范围内的废除，与后期新建燃气管线接顺联通粉质粘土呈软塑状，场地在平场时就现状回填，土体将不能碾压密实，可能产生不均
（5）次三路道路桩号k0+740附近，存在樱桃路现状给水、电力、通信、燃气、匀沉降，造成地面开裂，同时还会给基础施工带来难度，为确保安全，建议完善道路雨污水等综合管线，该段管线为樱桃路市政管线，本次对予进行保护，施工期间应注周边截排水措施，对表层软塑状粉质粘土或淤泥进行换填处理，换填厚度约
2.0m,具意开挖与压实，不得破坏现状管线体厚度以现场收方为准，对深层软塑状粉质黏土采用水泥土搅拌桩或旋喷桩进行地基
（6）次三路道路桩号k0+980附近，存在现状燃气DN159,与现状金志路接顺,对处理，提高其地基承载力该段管线加固保护
6.
2.3强风化岩石
（7）支七路道路桩号k0+410附近，存在现状给水管DN1400,该段道路为填强风化岩石裂隙发育，岩石结构已大部分破坏，颜色及矿物成分明显变化，岩石被裂隙分割成碎块状，裂面多充填泥膜，钻孔岩芯呈碎块状承载力相对较高，可用作路基持力层
6.3水、土腐蚀性评价根据《公路工程地质勘察规范》（JTG C20-2011）附录K划分场地环境类型属II方，对该段管线进行加固保护拟建场地施工面限制较大，对降水工程、土方工程和支挡工程进行周密的施工组织设计边坡开挖土方应及时运走，不能在边坡旁堆放，以免引起边坡变形而发生意外在施工过程中应注意现场的文明施工，降低噪声及施工排渣对环境的影响
6.5场地水对基础施工的影响评价勘察期间场地绝大部分区域地下水贫乏，在莲花滩河支流区域地下水较丰富，建议在枯水季节进行基础开挖施工，施工中应配备足够的抽排水设备，及时排出基坑和桩孔内积水，无法及时抽排地下水时采用机械成孔，浇筑时采用水下浇筑
6.6路基干湿类型评价根据钻探结果显示，该段土层主要为素填土，钻孔地下水总体较贫乏，仅在莲花滩河支流区域发现稳定水位，水深埋深大，远低于设计道路高程，对拟建道路影响小，判断拟建路路基干湿类型为中湿类
7.7地质条件可能造成的工程风险分析根据《住房城乡建设部办公厅关于进一步加强危险性较大的分部分项工程安全管理的通知》建办质［2017］39号文”勘察单位应当针对工程实际，在勘察文件中说明地质条件可能造成的工程风险”的要求，我公司认为，本工程地质条件可能造成的工程风险主要有
1、拟建场地平场地和开挖施工过程中，扰动岩土体可能诱发坡体失稳、局部碎块石、破碎岩块崩塌坠落危及已建周边建构物，建议做好施工安全防护，开挖时采取必要的人员撤离避让措施，按建办质［2018131号文的要求对该危险性较大的分部分项工程安全专项施工方案进行管理
2、按设计高程整平后，软弱土和卜部填土未经压实可能引起路面不均匀沉降,导致路面拉裂破坏
3、由于平场回填土的来源就近取材，为附近山体开挖而来，以泥岩、砂岩碎块石为主，局部为大块石，均匀性差，塌孔可能性大，软土钻进时可能产生缩径,桩施工时应采用全护筒跟进
6.8成桩可能性、桩基础施工条件及其对环境影响分析
6.
8.1成桩可能性采用中等风化基岩作为基础持力层时，从经济性、安全性等方面考虑，采用桩基础是一种可行的基础型式，桩基主要穿越地层为素填土素填土层孔隙大，在降雨期间受大气降水的渗透补给，在原始地貌低洼部位填土底部易汇集有地下水，桩基施工时易出现桩孔渗水现象，施工期应备足抽水设备将其抽排出场外，宜选择旱季施工由于平场回填土的来源就近取材，为附近山体开挖而来，以泥岩、砂岩碎块石为主，局部为大块石，均匀性差，塌孔可能性大，软土钻进时可能产生缩径，桩施工时应采用全护筒跟进；目前在地区使用较为广泛的桩基施工工艺有人工成孔法、旋挖成孔法，以上两种以干成孔为主，泥浆护壁回旋钻进成孔法有正或反循环钻成孔法总体上来说，在穿越较厚的土层的桩基采用以上施工工艺均取得成功，但施工过程中的施工问题也不少、桩基的施工质量也还有待提高
6.
8.2桩的施工条件本场地地形平坦，场地临近市政道路，有道路直达场地，方便大型机械设备入城施工，桩的施工条件总体较好场地深厚填土区域在雨季时地下水较丰富，施工中桩孔内容易出现涌水现象，建议选择旱季施工，并且应采取截水、抽、排水等措施，尤其是深厚填土区域，建议深厚填土区采用钢护筒施工，雨季填土中汇集地下水，桩基应采用水下混凝土浇筑
6.
8.3桩基施工对环境的影响泥浆护壁回旋钻进对环境的影响主要为泥浆；旋挖成孔对环境影响主要为弃±o场地附近无居民区，施工期间应控制噪音，应避免夜间施工，此外场地周边无荷载大的建构筑物，桩基施工过程的塌孔对周边建构筑物地基稳定性的影响小总体上桩基施工对环境影响较小，应加强施工管理确保桩基质量、施工安全
6.
8.4严格控制孔底沉渣厚度，桩基浇筑前应加强清底，确保施工质量与施工安全并加强桩基检测，避免断桩、缩径等质量事故
6.
8.5基础施工形成的弃土应合理堆放，及时搬运，以免不当堆载，危及桩基础孔壁稳定，并加强周边环境的监测
6.
8.6加强桩基验槽，及时封底浇注，确保基础质量，基础持力层的取样工作，以验证设计承载力综上所述，场地远离居民密集区，又有市政道路直接通往工地，填土较厚区域可能存在上层滞水，软土可能产生缩径，因此，建议采用机械成孔灌注；填土较薄区域内地下水贫乏，水文地质条件简单根据野外钻探费料现场踏勘，根据野外钻探资料和现场踏勘，场地位于城区，工业生产产生的废气、汽车尾气等，含有一氧化碳、二氧化碳、硫化物气体、氮氧化合物气体等有毒有害气体，其密度较空气中，容易在低洼不通风处（如桩孔）聚集，容易导致中毒窒息根据渝建发
（2012）162号文规定，若采用人工挖孔桩应进行成桩基可行性专项论证
7、岩土工程结论与建议
7.1结论与建议
7.
1.1场地斜坡及陡坡现状基本稳定场地及周边未发现崩塌、滑坡、泥石流、地下采空区等不良地质现象，地下无埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物建设场地整体稳定，对边坡治理后适宜本项目建设
7.
1.2岩土物理力学指标及参数选用参见本报告表
3.3岩土体物理力学指标取值表
7.
1.
31.3勘察区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为
0.05g按《公路工程抗震规范》（JTG B02-2013）之规定本道路项目处于基本烈度为6度地区场地覆盖层厚度、等效剪切波速、抗震地段、类别及特征周期详见表
5.3-
27.
1.
41.4工程地质评价见第
5.2节
7.
1.
51.5边坡开挖中应采用采用逆作法施工，机械开挖，加强变形监测，采用动态设计，信息法施工分段开挖、分段支挡，未经设计许可严禁大开挖、爆破作业建议进一步完善道路边坡支护岩土体的防排水措施，包括岩土体表面防排水及岩土体内的防排水措施
7.
1.
61.6莲花滩河支流一带地下水较丰富，施工中桩孔内容易出现涌水现象，建议选择枯水季节施工，并且应采取截水、抽、排水等措施，当桩孔内积水不能抽干时可采用机械成孔，浇筑时采用水下浇筑
7.
1.
71.7基础开挖施工时，应做好周边临时地表排水措施，避免施工期间，地表水倒灌入基槽内，影响施工进度及地基承载力，基槽开挖到位验收合格后应及时封闭
7.
1.
81.8施工过程中应加强对已有构筑物（边坡、填方）的观测和防护
7.
1.
91.9基岩为陆相碎屑沉积岩，岩石强度存在一定的变异性，报告所提岩土参数值系概率统计的标准值，在工程施工采样检测时，不可避免地会出现实测值与报告建议值之间存在差异，若差异较大时及时通知我单位进行复核
7.
1.10本报告所列岩层及裂隙结构面产状为地表调查的优势产状数据，与实际也存在一定的差异，局部可能存在变化，施工时加强层面、裂隙面的量测和观察分析工作，及时反馈，作到信息法施工，动态设计，以便及时对出现的异常情况作出合理调整
7.
1.11排除场地北西侧铁路桥下积水，完善场地北西侧排水沟或排水箱涵完善坡顶的截排水措施，防止周边雨、污水向坡体内排泄
7.
1.12建议对坡体及坡脚区填土底部软塑~可塑状粉质黏土采用水泥土搅拌桩或旋喷桩进行地基处理，提高其地基承载力
7.
1.13建议施工中做好截排水工作，避免地表水下渗而引起滑坡及变形体局部的失稳，施工中尽量避免放炮施工
7.
1.14由于勘察区地质条件复杂，施工中若遇地质条件发生变化，当岩土条件与勘察资料不符或发现必须查明的异常情况时（尤指滑动面位置），应及时通知勘察单位，必要时应进行施工勘察
7.
1.15建议施工中参考相关规范对桩基进行检测
7.
1.16高填方边坡应按渝建发
[2010]166号文进行管理
74.柱状图（比例尺1:200）
93、岩、土物理力学特征
1.岩土工程勘察任务委托书
92.勘察纲要
103.测量说明
3.
156、
1.勘探点数据一览表本次项目位于，位于高新大道以南，绕城高速以东，新凤大道以西，次三路长约902m,图件目录支二路长约298nb支六路长约193m,支七路长约490m,本项目4条路总长约
1.9km其中
1.图例
2.勘探点平面位置图（比例尺11000）次三路为次干路，整体走向为南北方向，南侧接待建的新金大道,北侧接现状的金志路
3.工程地质剖面图（比例尺1200）支二路整体走向为东西方向，西侧接待建的新金大道，东侧接现状的金志路；支六路整体走向为南北方向，北侧接规划的支二路（本项目），南侧接规划的支七路（本项目）；
1、勘察工作概况支七路整体走向为东西方向，西侧接待建的新金大道，东侧与现状的金志路形成交叉口约902m,左右两侧形成最大高度约
3.5m的土质填方边坡，边坡安全等级为二级，形成后，再往东侧与支二路相接最大高度约3m的土质挖方边坡，边坡安全等级为二级L2本次勘察目的与任务项目区位图本次勘察目的是为施工图设计提供必要的工程地质资料及设计参数，具体任务本次项目共包含四条道路，3条支路和1条次干路，总长约
1.9km,项目包含2座桥1）查明场地地层岩性、地质构造、岩土体结构及其物理力学性质；梁，为支七路跨莲花滩河支流桥梁、次三路跨莲花滩河支流桥梁四条道路分别为次三2）致灾地质体的分布、规模、成因及其对场地的影响，查明仃无埋藏的河道、沟路、支二路、支六路、支七路，位于高新区中金凤镇，位于高新大道以南，绕城高速以浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物；东，新凤大道以西的范闱内3）对工程场地稳定性和适宜性进行分析评价；其中次三路总长约902nb整体走向为南北方向，南侧接新金大道，北侧接现状的金4）对场地地震效应进行评价；志路；次三路为城市次干路，安全等级为二级，设计时速40km/h,双向四车道，路幅标5）查明水文地质条件，地下水对工程建设的影响程度，评价环境介质对建筑材料准宽度26m；次三路包含一座跨莲花滩河支流桥梁，桥梁起点桩号K0+599,终点桩号的腐蚀性；K0+647桥跨布置为lX40=40m,全长48m,安全等级为一级6）对场地特殊性岩土评价其对工程产生的不利影响，并提出处理措施建议；支二路总长约298nb整体走向为东西方向，西侧接新金大道，东侧接现状的金志路；7）分析评价周边环境与拟建道路工程的相互影响，对可能出现的工程地质问题提支二路为城市支路，安全等级为三级，设计时速30km/h,双向两车道，路幅标准宽度16m出防止措施建议；支六路长约193nb整体走向为南北方向，北侧接规划的支二路（本项目），南侧接8）对道路回填及开挖形成的人工边坡进行稳定评价，提出防治建议；规划的支七路（本项目）支六路为城市支路，安全等级为三级，设计时速30km/h,双9）评价其地基稳定性，提供验算地基承载力、地基变形、抗倾覆和抗滑移所需岩向两车道，路幅标准宽度16m土参数；支七路长约490nb整体走向为东西方向，西侧接新金大道，东侧与现状的金志路形10）对桥位区评价其地基稳定性，提供验算地基承载力、地基变形、抗倾覆和抗滑成交叉口后，再往东侧与支二路相接支七路为城市支路，安全等级为三级，设计时速移所需岩土参数；30km/h,双向两车道，路幅标准宽度16用支七路包含一座跨莲花滩河支流桥梁，桥梁11）查明桥位区备选桩端持力层的分布、厚度变化规律，提供桩侧摩阻力和端阻力，起点桩号K0+449,终点桩号K0+532桥跨布置为3X25=75m,全长83nb安全等级为二级提出了桩型、工法的建议；支二路总长约298m,左右两侧形成最大高度约
8.5m的土质填方边坡，边坡安全等级12）对设置支挡结构的路段进行稳定性分析，并对支挡型式及相应的地基持力为二级；支六路长约193m,左右两侧形成最大高度约4m的土质填方边坡，边坡安全等级层、设计参数提出建议；为二级；支七路长约490n两侧形成最大高度约3m的土质填方边坡，边坡安全等级为二b13分析地质条件可能造成的工程风险；级，最大高度约6m的土质挖方边坡，局部岩土质挖方边坡14评价成桩可能性、桩的施工条件及其对环境影响（K0+045〜K0+080段），岩质段均为强风化基岩，边坡安全等级为二级次三路总长
1.3本次勘察依据及执行的主要技术规范
1.
3.1勘察依据
1.4勘察范围、勘察阶段及勘察等级判定
①《建设工程勘察合同》；按《工程勘察标准》DBJ50/T-043-2024,场地勘察等级划分如下支二路、支六
②《岩土工程勘察任务委托书》；路、支七路安全等级为三级，次三路安全等级为二级，次三路跨莲花滩河支流桥梁桥跨
③《勘察纲要》；布置为lX40=40m,安全等级为一级大桥支七路跨莲花滩河支流桥梁桥跨布置为
④甲方提供的地形图比例尺1:500和拟建物平面图比例尺1:500；3X25=75m,安全等级为二级小桥
1.
3.2勘察执行的主要技术规范场地类别划分为中等复杂场地详见表
1.4T,根据《建筑边坡工程技术规范》主要技术标准GB50330-2013,边坡安全等级为二级，综上所述，工程勘察等级为甲级勘察阶段的判1《工程勘察标准》DBJ50/T-043-2024；定及勘察范围判定条件及结果见表
1.4-2〜
1.
4.3o2《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016；表L4-1场地类别划分3《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-2021；判定因素场地环境情况场地复杂程度两种地貌单元，地形坡角一般2〜4《建筑与市政地基基础通用规范》GB55003-2021；地形、地貌25°,局部土质边坡自然放坡处理中等复杂5《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019岩层倾角°35°中等复杂6《公路桥梁抗震设计规范》JTG/T2231-01-2020岩体完整性岩体较完整中等复杂7《城市桥梁抗震设计规范》CJJ166-2011；岩土种类较多，性质变化较大、岩土特征较不均匀，有特殊性岩土素填土复杂8《工程勘察通用规范》GB55017-2021；9《工程测量通用规范》GB55018-2021；土层厚度m土层平均厚度
4.2m中等复杂10《公路工程抗震规范》JTG B02-2013；水文地质条件中等复杂中等复杂不良地质现象不发育简单11《建筑抗震设计标准》GB50011-2010；土质
8.5边坡高度m12《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013；破坏地质岩质/环境的人洞顶覆岩厚度与洞跨之比无地下洞室中等复杂13《公路路基设计规范》JTG D30—2015；类活动强14《市政工程勘察规范》CJJ56-2012；烈程度采空区占用地面积比例%无采空M相邻建筑影响程度小简单15《公路工程地质勘察规范》JTJ C20-2011；综合确定中等复杂16《岩土工程勘察规范》GB50021-20012009版；2）勘察范围17《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》2020年版；18根据渝建
[2013]345和346号文附件
1、2,判定如下表，勘察范围满足文件要求《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定》2017年版表
1.4-2重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表场地判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项不需进行初及项1场地为中等复杂场地目目步勘察对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘满足勘察1察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应无该类边坡滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质不需进行初小于1倍边坡高度范围1作用较为发育，且其影响面枳占建设场地30与及无不良地质作用步勘察以上的建设场地对于有外倾结构面控制的岩上边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及勘察范围线大于外倾结构面影响范满足勘察他场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于大部分地段已完成平场工不需进行初2境可能破坏模式确定，且勘察范围不应小围范围设260的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50席坡地作，地形较平坦步勘察其及以上的建设场地于外倾结构面影响范围其响建域场三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平不受三峡库区175m蓄水位不需进行初3环边对于可能出现土体内部滑动破坏的土质勘察范围线到坡顶线外侧的水平距满足勘察距离100米范围内的建设场地影响步勘察3及边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平离大于L5倍边坡高度范围影不需进行初区距离不应小于L5倍边坡高度4存在矿产采空区或地卜洞室，且采空区或地卜.洞顶无矿产采空区或地下洞室步勘察距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘勘察范围线大于可能沿岩上界而滑察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的总建筑规模大于50万!^且高层建筑规模占总建筑不需进行初动的土质边坡后缘边界，大于可能满足勘察1不符合4土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿规模的比例超过70%的大型住宅小区步勘察沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边范围岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即不需进行初界（即剪出口位置）2建筑高度大于200m的超高层建筑不符合剪出口位置）他步勘察设岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外目总建筑面枳超过10000m的城市轨道交通地下车站不需进行初满足勘察3不符合坑1侧的水平距离不应小于其基坑深度的1无该类边坡范围其建或长度大于500米的地通道步勘察坡倍项其响主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外不需进行初域基2侧的水平距离不应小于其基坑深度的2无该类边坡满足勘察4重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上不符合步勘察范围（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁边倍及影当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范区满足勘察3围线到基坑边线外侧的水平距离不应小无该类边坡
1.5勘察工作布置及任务完成情况范围于其基坑深度的2倍根据上述勘察目的和详细勘察的要求及场地条件，结合有关规范综合制定本次的《勘勘察阶段为详细勘察，判定条件及结果见表本项目不需要进行初步勘察、勘察范围察纲要》本次勘察沿道路中线、边线，在边坡影响范围布置钻孔，共布置机械岩芯钻孔117个，勘察外业结束后桥梁方案有局部调整，由于调整距离小，本次桥梁剖面图为满足规范与文件要求投影，施工期间加强地质查验工作或进行施工勘察本次勘察钻孔编号ZK,本次钻孔孔表
1.4-1重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段判定表（初步勘察判定表）距60-80m,其中60个钻孔为控制孔，占总孔数的1/2以上，其余孔为一般孔；桥梁钻孔进入预计桩端以下5倍桩径，极软岩按9倍嵌岩估算桩端深度，边坡控制钻孔深度为进入边坡潜在滑移面以下2-5m,控制孔取大值；当持力层存在破碎带、软弱层，钻探深度判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果适当加深，穿过破碎带、软弱夹层，达到稳定岩层勘探施工完成后及时回填钻探工作严格按照《钻探操作规程》作业，开动钻机3台于2024年8月11日〜2024年8月25日完成外业工作，深度均满足规范要求完成主要工作量见表
1.5在工程布置平面图上，根据甲方提供资料计算求得各钻孔坐标，在各相应控制点上表
1.5完成工作量统计设站使用拓普康全站仪，采用极坐标法放样各钻孔待钻孔施工完毕，在相应控制点上项目单位数量km设站，采用极坐标法定测各钻孔作业时观测水平角一测回、垂直角一测回、测距一测工程地质测绘1:500工程地质测绘及调查
0.43钻探钻孔及进尺m/孔
2201.80/117回；采用三角高程法测量各钻孔高程钻孔平面位置偏差在
0.25m以内，高程偏差在53单轴抗压强度组取样土样组9±
0.05m以内，工程测量符合规范要求水样组
11.
6.3本次勘察钻探劳务单位为重庆中科勘测设计有限公司，钻进过程中严格按动力触探N
63.5m/孔
39.7/4原位测试勘察方案及钻探操作规程执行，未出现安全质量事故以开孔6110mm,终孔小91mm钻具波速测试m/孔
201.5/62图根点个钻进，土层采用小水量钻进，基岩采用循环水回转钻进，采取率填土层大于65%,粉质117定测钻孔个工程测量粘土层大于90%；强风化基岩大于65%；中等风化基岩采取率大于80%钻孔钻探结束并剖面测量km/条
1.95/38水位观测孔117验收合格后采用粘土球回填钻孔，均匀回填，每
0.5〜
1.0m分层捣实满足《建筑工L6勘察质量评述程地质勘探与取样测试技术规程》JGJ/T87-2012要求
1.
6.1工程地质测绘
1.
6.4岩土取样及试验在中风化基岩内取单轴抗压强度样53组，岩样采集后立根据甲方提供的1500平面图及地形图作为工作底图，场地及两侧各30m范围即采用塑料胶布密封，取样深度及样品数量符合规范要求，取样时及时包装;土样采用薄为工作重点，向外侧工作深度逐渐降低采用半仪器法及特征地形地物定点，对不良工壁取土器、连续静力压入法采集，土样质量等级【级钻孔原状土样系采用薄壁取土器程地质现象、水文地质条件、地质界线、岩层产状、节理裂隙及不同地貌单元划定其边采集采取I级原状土样9组，取样时及时包装运输中采取了界并勾绘于图上共计填图面积约
0.43km工地质点及地质界限在平面图上的精度为2mm,地质测绘工作满足规范要求
1.
7.2工程测量
1.
8.
2.1作业依据根据甲方提供1:500比例尺钻孔平面设计图，该图坐标系为重庆市独立坐标系；高程为1956年黄海高程执行规范CJJT8-2011《城市测量规范》
1.
9.
2.2作业方法利用甲方提供的控制点作为本次工程测量的控制点作业时使用拓普康全站仪观测水平角、垂宜角各一测回、测距一测回，两次读数仪高、觇高量至毫米，高差取往返测中数稻草覆盖等避免振动的措施以上各类样品采集严格按样品采集的有关规定执行，样品数量、包装、运输、送样时间等满足相应试验要求各试样均严格包装后送重庆中科勘测设计有限公司测试，质量满足要求
1.
6.5原位测试在填土较厚区域选取4个钻孔做重型动力触探，在桥梁选取6个钻孔做波速测试原位测试严格按规范要求进行，地质人员现场指导并监督全过程，数据采集合理、齐全
1.
6.6水文工作钻孔施工结束后进行水位观测，提干钻孔循环水24小时后观测水位恢复情况观测数量、密度均满足相关规程要求资料整理严格按规范要求进行
1.
6.7本工程报告采用重庆川东南地质勘察院工程地质勘察CAD
1.0成图，该软件制图精度能满足工程勘察制图精度要求
1.
6.8通过对资料进行综合分析整理，以上实物工作量符合有关规范和规程的规定，达到了勘察委托书的技术要求，提供的勘察成果资料达到初步勘察精度，可满足施工图设计使用
1.
7.9该工程为了保证勘察外业工作质量，业主委托外业见证单位208,并签订了《工程勘察外业见证合同》，见证员范文丽，见证员印章号YKJZ-2310229-006lo于2024年9月提交了外业见证报告外业见证单位对整个勘察工作项目进行全面监督，采用旁站形式与勘察外业工作同步进行
2、工程地质条件
2.1场地位置及地形地貌项目位于高新区金凤镇片区，现有道路可直达项目施工场地附近，交通方便场地地貌受地质构造和岩性控制，场地原始地貌属构造剥蚀浅丘及河谷浅切割地貌，后因周边道路修建平场，目前场平施工北侧原始地面基本被场地回填的第四系填土所覆盖，地势较为平坦，地形坡角一般5〜15°,平场形成的边坡高度较低，多为自然放坡南侧多为原始地貌，地势较为平坦，地形坡角一般2〜10°龙凤溪两侧岸坡坡角约10-20°,均为土质岸坡，未见开裂现象本次勘察场地范围内勘探点最高高程
303.12m ZK1,最低高程
288.34m ZK55,相对高差为
14.78m
2.2气象、水文1气象根据工程所在流域附近的沙坪坝气象站实测统计多年平均气温
18.1℃,极端最高气温
42.4℃,极端最低气温-
2.5℃；多年平均降雨量
1074.6mm,其中大雨、暴雨多集中在7〜8月；多年平均日照时数
1131.6h,最多年日照时数
1495.7h,最少年口照时数
883.6h；年最多风向为NNW西北偏北风，出现频率13乐次多风向NW西北风，出现频率11%年平均风速
1.4m/s,历年瞬间极大风速
33.0m/So雾在区内一年四季均有出现，但各月出现频率不同，最多出现在冬季进入20世纪90年代后，雾日逐渐减少，年平均雾日维持在30〜40d2水文莲花滩支流勘察期间水面高程
285.376m〜
286.582,水深约
0.5〜
2.00m,根据访问，常年水位约286m,此处的百年洪水位约为
293.19〜
293.48m
3.3地质构造拟建场地位北硝向斜西翼，岩层单斜产出，岩层产状100〜120N25〜40°,优势产状为105/35°岩层面结合一般，属结合差的硬性结构面场地内较发育的两组裂隙如下裂隙
①产状162°Z61°,延伸长1〜4m,间距2〜5m,裂隙面平整，宽1〜4nun,个别裂隙充有泥质，属结合差的硬性结构面；裂隙
②产状65°Z57°,延伸长2〜5m左右，间距1〜5m,裂隙面平直光滑，缝宽2〜6mm,个别裂隙充有泥质，属结合很差的软弱结构面场区内及附近无断层及构造破碎带，地质构造简单
4.4地层岩性经钻探揭露及工程地质测绘，建设场地范围内岩土层为第四系全新统人工填土Q「、粉质粘土Q严山，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组的泥岩、砂岩，由新至老基岩中风化带岩芯多呈柱状，局部块状或长柱状，岩质较硬，构造裂隙不发育对各岩土层的工程特征描述如下根据钻探成果,揭露埋深为
2.20ZK55〜
14.00mZK
412.
4.1全新统Q.基岩面与上覆土层呈不整合接触各岩土层标高详见勘探点数据一览表素填土Q.n,杂色，松散〜稍密，稍湿，主要由砂泥岩碎块石、粉质粘土等组成
2.5水文地质条件碎石粒径20〜200mm,含量约20%〜45%,强风化状，棱角状；机械抛填，填料来自附近道根据地下水赋存介质及水动力特征，勘察区内地下水可分为松散岩类孔隙水及基岩路平场开挖，回填时间约3〜5年，未被污染揭露厚度
0.30ZK3-
7.80mZK35,主要裂隙水分布于房屋、市政道路及施工区周边，位于场地表层1松散岩类孔隙水粉质粘土Q；l4dl棕黄色，呈软塑状〜可塑状，韧性干强度中等，切面稍有光泽，第四系土层孔隙水主要分布于第四系全新统填土层内，主要受大气降水渗入及坡顶无摇震反应，为残破积成因软塑状钻进过程钻孔缩径严重，下钻困难，在钻孔ZK44-ZK52施工区洗车废水排放补给填土为透水层，粉质粘土为相对隔水层，大气降水及生活废均有分布揭露厚度
0.80粘K56〜
11.00mZK83水通过素填土渗入；在基岩面较低洼处汇集形成上层滞水或向下渗透补给基岩孔隙裂隙
3.
4.2侏罗系中统沙溪庙组水，由于勘察区地形坡角相对较大，其富水性差，因此该层地下水含量少泥岩紫红色，泥质结构，中厚层状构造，主要由粘土矿物组成，局部含砂质较重，2基岩裂隙水强风化带结构和构造大部已破坏，颜色及矿物成分明显变化，风化裂隙发育,中等风化带勘察区内基岩主要为泥岩，泥岩为相对隔水层，由于岩体破碎，该类地下水主要赋岩芯较完整，呈柱状、短柱状，少量碎块状钻探揭露厚度
0.40ZK83〜
28.20mZK54,存于强风化裂隙及碎碎岩体中，裂隙是地下水主要贮集空间和运移通道该类地下水受为场地主要岩层季节和地表水体的影响不大，主要沿构造展布方向和地形变化的总趋势相一致通过本砂岩浅灰色、浅黄色，中细粒结构，中厚层构造，钙泥质胶结，主要矿物成分为次勘察，勘察区地下水埋深均较大，水位大部分在粉质粘土层附近长石、石英，局部含泥质较重，强风化带岩芯破碎，多呈碎块状结构和构造大部已破3地下水的补迳排坏，颜色及矿物成分明显变化，风化裂隙发育，岩质软中等风化带岩芯较完整，岩质莲花滩支流环绕地带地下水主要受莲花滩支流渗透补给，地下水位随莲花滩支流水较硬，岩芯呈柱状，短柱状；钻探揭露厚度
0.80ZK107〜
15.30mZK60,为场地次要位变化而变化，勘察期间李子湖水位为
285.376〜
286.582m,钻孔终孔24h后观测，钻岩层孔深度范围内大部分未发现稳定地卜水，仅在莲花滩支流及沿线附近可见地下水位受
4.
4.5风化带特征及基岩面起伏情况水位涨落影响产生潜蚀、冲刷的作用可能使岸坡发生破坏失稳场地大部地段被第四系土层覆盖，基岩面埋深
0.30ZK23〜
11.6mZK41,基岩面总综上所述，莲花滩支流环绕地带拟建场地受莲花滩支流影响较大，建议岸边进行挡体与地形基本一致，基岩面总体起伏较小，相邻钻孔间基岩面坡度为2〜10°,局部较陡，墙支挡防护并做好防渗工作，施工过程中做好排除积水工作特别是雨季施工），保证施可达20°,地面调查局部为陡坎工顺利及拟建物的安全场区场地环境类型为HI类基岩强风化带风化裂隙较发育，岩质较软，岩芯多呈碎块状，短柱状根
（4）地下水的分布情况据钻探成果,钻孔揭露厚度
0.90ZK52〜
5.10inZK39场地内地下水主要为大气降水渗透补给，场地地卜.水受大气降水影响较大，雨季地下水较丰富场地地下水主要分布于原始低洼地带，四周向低洼地带汇集地势相对状态抗剪强度标准值c=
22.4kPa,3=
11.27°,饱和状态抗剪强度标准值c=
15.45kPa,较低区域，水不易排泄出场地外，形成积水，浸泡土层，形成软塑状土6=
8.50结合重庆地区经验，可塑状粉质粘土地基承载力特征值取150kPao场地岩土层渗透系数素填土取
10.Om/d（经验值），粉质粘土取
0.02m/d（经表
3.2-1粉质粘土物理力学指标试验成果统计力学性«折归验值），泥岩取
0.08m/d（经验值），砂岩取
1.Om/d（经验值），水文地质条件中等*彳F性ft*ft拉外线收MTN林“从0号含水率天M浣比・十孔郎率化取比他和度液版喂指液ffi IS*模量£M大熊快货由和快用渔轲密增复杂V密n eSr%】•h C0C%—（、）—%%%——时KPA CKPA CZK1I
25.
21872.711951494“890SII839319207112040•
191037202210813497.
632.6不良地质现象ZKI72651R
92.731961494452708787S Ml211130042S22035271610592113■03ZK
4727.5L
852.
711931.45146460868859S602241560J846704029n II
8623.05898ZKS
22951832.72191141348050925868“，s21II103766，
0292215112515.
428.47经现场调查，现状斜坡均未发现变形迹象结合钻探成果、工程地质测绘及区域资/K7I242192270199154642740747875324go1240M5140M2691133919”1009ZO
523.S
1952.
712001.57941740716SM93I.S
20111.
40505.7i03024!
4147917.3S
11.14ZK952022Q
32.
7020168937.450599911M515115403343703523IS1360IS.
4710.20料，勘察场地及周边未发现崩塌、滑坡、泥石流、地下采空区等不良地质作用，地下无7KI0R
2152002712.04164639260646901MM1751260325300312410II7S
17.33887ZKIII229I9K
2.
712051.611405506K
291031.
119211.90315100332122I26S
14.46948999999999999999999埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物
3、岩、土物理力学特T
2461922.7119915542930768807327202125035525034241012221744921均值29S
00700100500955100112442332901.37OOI06200332015231R113金方余数冬01200056000300270060008201420028007101410IIO01180119^01030131012501820123征修正上收09IS09220«K60923八22401127IS.4s tSO
3.1素填土
3.3岩石场地内素填土层广泛分布，厚度较厚本次勘察在4个钻孔中作重型动力触探，锤本次勘察取岩石抗压样53组，试验统计结果统计计算见表
3.3-P
3.3-2o击数按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）有关规定统计，厚度加权表
3.3T中等风化泥岩抗压强度统计表平均值N
63.5=
6.38,为稍密，变异系数
0.50,从试验结果及现场调查看,场地内素填土为抗压强度指标（MPa）孔号岩石名称天然（单值）和（单值）松散〜梢密状，以松散为主，但土中多大块石，锤击数差异大，均匀性差,素填土的填料ZK
24.
626.
735.
582.
844.
233.42ZK
135.
436.
868.
573.
484.
285.37和密实度是不均匀的ZK
199.
2413.
1111.
415.
978.
507.47ZK
256.
575.
547.
784.
043.
414.88表
3.1-1重型动力触探统计ZK
287.
588.
569.
774.
745.
466.12测试深度统计厚度锤击数变异系数厚度加权平均值ZK37中等风化泥岩
9.
738.
305.
626.
105.
303.50土层名称孔号ZK
103.
535.
055.
772.
093.
093.42（m）（m）平均值锤击数变异系数ZK
4512.07*
14.52*
17.93*
8.02*
9.54*
11.80*ZK
240.5-
5.
85.
310.
430.256ZK
515.
125.
897.
403.
233.
614.56ZK
350.7-
7.
36.
611.
440.299ZK
529.
8311.
087.
866.
367.
275.07素填土
10.
210.372ZK
539.
567.
525.
525.
984.
813.43ZK
1070.7-
4.
94.
29.
240.433ZK
1160.6-
5.
31.
79.
110.
5503.2粉质粘土本次勘察范围内在场地9个钻孔粉质粘土层进行采样工作，试验成果统计见表
3.27主要参数如下粉质粘土孔隙比平均值
0.76,塑性指数平均值
20.2,液性指数范围值
0.30〜
0.42,为可塑状，压缩系数平均值
0.34,属中压缩性，压缩模量平均值
5.25MPa,天然。
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