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错误!、工程概况1未指定书签
1、*****工程位于青岛市人民路总建筑面积约万平方米，地下二层，
2.
1.
17.5地上五层，框架结构南北向约米，东西约米，地下一层、二层高
149.
7723.9米，地上一层、二层、三层高米，地上四层、五层高米，建筑总高约为
5.
5534.3米工程南边及重庆南路相邻，西边及人民路相邻，北边及拆迁房相邻，东边是空地地下车库外墙离基坑边缘距离较小，室外地坪标高不等）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于2100）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用禁止使用有脆裂、变形、滑丝等3现象的扣件）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料混用4脚手架搭设的安全技术措施
5.
2.2）顶板基础的混凝土必须达到设计强度的以上才能施工175%）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协2调，亚禁在无人指挥下作业当解开及另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防附落伤人）开始搭设立杆时，应每隔跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可36根据情况拆除）脚手架及时及结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手4架在每日收工疽定要确保架子稳定）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证每两步验收5一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块脚手架上施工作业的安全技术措施
5.
2.3）脚手架支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用任何班组长和个1人，未经同意不得任意拆除脚手架部件）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于22确保较大安全储备3,）当作业层高出其下连墙件以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的
33.6m临时撑拉措施）作业层应设置可靠的防护栏，防止坠落物体伤人4）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚5固稳定，确保施工安全脚手架拆除的安全技术措施
6.
2.4）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，1进行技术交底后才准工作）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设2施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况山庄能提前拆除的尽量拆除掉）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒樗，地面应设专人指挥，3禁非作业人员进入）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开及另一人有关的结扣时，4应选通知对方，以防坠落）在拆架时，不得中途换人，如必须换人，应将拆除情况交代清楚后方可离开5）每天拆架下班时，不应留下隐患部位6）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线、以防触电事故7所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地8面所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人9拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固,双点起10吊，严禁从高空抛掷、附落地式脚手架及悬挑式脚手架计算书6落地架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》130-2011《建筑地基基础设计规范》《建筑结构荷载规范》50007-200250009-2001《钢结构设计规范》等规范50017-2003
一、参数信息脚手架参数
1.搭设尺寸为立杆的纵距为米，立杆的横距为米，立杆的步距为
1.
501.
051.80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为米，立杆采用单立管；内排架距离
28.0墙长度为米;
0.30大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为；2采用的钢管类型为
①；48X
3.5横杆及立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为；
0.80连墙件采用两步两跨，竖向间距米，水平间距米，采用扣件连接；
3.
603.00连墙件连接方式为双扣件；活荷载参数
2.施工荷载均布参数；脚手架用途:装修脚手架；C:
2.000同时施工层数；:2风荷载参数
3.山东省青岛市地区，基本风压为风荷载高度变化系数J为风荷载体
0.60,
1.13,型系数为；k
1.20考虑风荷载静荷载参数
4.每米立杆数承受的结构自重标准；C
0.1248脚手板自重标准值；栏杆挡脚板自重标准值；Co.300C o.no安全设施及安全网；脚手板铺设层数；C:
0.005:4脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢;地基参数
5.地基土类型:碎石土；地基承载力标准值；C:
500.00基础底面扩展面积面；基础降低系数
0.09:
0.40o
二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形均布荷载值计算
1.大横杆的自重标准值尸；
0.038脚手板的荷载标准值二；
0.300X
1.050/2+1=
0.1052活荷载标准值:；
2.000X
1.050/2+1=
0.700静荷载的计算值；qFl.2X
0.038+
1.2X
0.105=
0.172活荷载的计算值；q=
1.4X
0.700=
0.9802大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩强度计算
2.最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为22；MO08X
0.172X
1.500+
0.10X
0.980X
1.500=
0.251支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为2；M-
0.10X
0.172X
1.500-
0.117X
0.980X
1.
5000.2972我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算662；
0.251X10,
0.297X10/
5080.0=
58.465大横杆的抗弯强度二小于［满足要求！
58.4652f
205.0%挠度计算
3.最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值:尸；q Pi=
0.038+
0.105=
0.1432活荷载标准值:；q=Q=
0.7002三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
50.677X
0.143X
1500.07100X
2.06X10X
121900.0+
0.990X
0.7005；X
1500.07100X
2.06X10X
121900.0=
1.593脚手板，纵向、受弯构件的容许挠度为及请参考规范表15010大横杆的最大挠度小于或者，满足要求!
1500.0/15010
三、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形荷载值计算
1.大横杆的自重标准值尸；P
0.038X
1.500=
0.058脚手板的荷载标准值；P=
0.300X
1.050X
1.500/2+1=
0.1582活荷载标准值；
2.000X
1.050X
1.500/2+1=
1.050荷载的计算值:；
1.2X
0.058+
0.158+
1.4XI.050=
1.728小横杆计算简图强度计算
2.最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载及荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下；=
1.2X
0.038X
1.05078=
0.006集中荷载最大弯矩计算公式如下；=
1.728X
1.050/3=
0.605最大弯矩十二；
0.6112；=M/W=
0.611X
1075080.000=
120.313小横杆的计算强度小于；满足要求！
205.000挠度计算
3.最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载及荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下5二5X
0.038X
1050.07384X
2.060X10X
121900.000；
0.024；P=Pi+p+Q=
0.058+
0.158+
1.050=
1.26522集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下二
221265.100X
1050.0X3X
1050.0-4X
1050.0/9/72X
2.5060X10；X
121900.0=
2.070最大挠度和；V=+=
0.024+
2.070=
2.094小横杆的最大挠度小于及，满足要求!;
1050.000/150=
7.00010
四、扣件抗滑力的计算按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为按照扣件抗滑承载力系数
5.
1.7,
8.00,
0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为
6.40o纵向或横向水平杆及立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范
5.
2.5:R W其中扣件抗滑承载力设计值，取；
6.40纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；R横杆的自重标准值；Pi=
0.038X
1.050=
0.040脚手板的荷载标准值；P=
0.300X
1.050X
1.500/2=
0.2362活荷载标准值；Q=
2.000X
1.050X
1.500/2=
1.575荷载的计算值:；
1.2X
0.040+
0.236+
1.4X
1.575=
2.537，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！R
6.40
五、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载标准值包括以下内容每米立杆承受的结构自重标准值本例为10;
0.1248；=
0.125X
28.000=
3.4941脚手板的自重标准值；本例采用竹笆片脚手板，标准值为2C
0.30；=
0.300X4X
1.500X
1.050+
0.3/2=
1.2152⑶栏杆及挡脚手板自重标准值；本例采用栏杆冲压钢，标准值为
0.11二；
0.110X4X
1.500/2=
0.3303吊挂的安全设施荷载，包括安全网；4C
0.005二；
0.005X
1.500X
28.000=
0.2104经计算得到，静荷载标准值=；
5.2491234活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值经计算得到，活荷载标准值；
2.000X
1.050X
1.500X2/2=
3.150风荷载标准值应按照以下公式计算其中基本风压按照《建筑结构荷载规范》的规定采用C,50009-20012；=
0.600风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》的规定采用50009-2001；
1.130风荷载体型系数；=
1.
200、方案选择2根据现场地坪条件及工程情况共分为三个搭设区段，具体如图
2.1第一搭设段（从轴到轴）
2.
1.15H地下车库外围脚手架从地下车库底板垫层底（标高为一）采用落地式
14.5m脚手架搭设，搭设至高出地下车库负一层顶（标高为一）米，搭设高度为
5.5m
1.5米；11主体工程外围脚手架从地下车库负一层顶（标高为一）采用落地式脚手
5.5m架搭设，搭设至高出屋顶（标高为）米，搭设高度为米;21m
1.528第二搭设段（从轴到轴）
2.
2.2H2从地下车库底板垫层底（标高为一）采用落地式脚手架，搭设至主体一
14.5m层顶（标高为），搭设高度为米；±
0.
00014.5从二层底板（标高为土）开始采用悬挑式脚手架搭设至高出屋顶（标高
0.000为）米，搭设高度为米；21m
1.
522.5第三搭设段（从轴到轴）
2.
2.325从地下车库底板垫层底（标高为一）采用落地式脚手架，搭设至主体二
14.5m层顶（标高为）搭设高度为米；
5.5m,20从主体三层底板（标高为）采用悬挑式脚手架，搭设至高出屋顶（标高为
5.5m）米，搭设高度为米；21m
1.517步距选择落地式脚手架立杆纵距立杆横距大纵杆步距
2.
22.
2.
11.5m,
1.05m,
1.8m经计算得到，风荷载标准值2；=
0.7X
0.600X
1.130X
1.200=
0.570不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式；N=
1.
21.
41.2X
5.249+
1.4X
3.150=
10.709考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式；N=
1.
20.85X
1.4=
1.2X
5.249+
0.85X
1.4X
3.150=
10.048风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式二
0.85XI.4710=
0.850XI.4X
0.570X
1.500X；
1.800710=
0.329
六、立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴心压力设计值；N=
10.709计算立杆的截面回转半径；i=L58计算长度附加系数；K=
1.155计算长度系数参照《扣件式规范》表得U=
1.500计算长度，由公式=确定；=
3.119m二；
197.000轴心受压立杆的稳定系数力,由长细比的结果查表得到；4=
0.186立杆净截面面积；A=
4.892立杆净截面模量（抵抗矩）W=
5.08%钢管立杆抗压强度设计值2；[f]=
205.000二（）2；
10709.000/
0.186X
489.000=
117.744立杆稳定性计算小于满足要求！=
117.744[f]=
205.000考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值；N=
10.048计算立杆的截面回转半径；i=
1.58计算长度附加系数；K=
1.155计算长度系数参照《扣件式规范》表得U=
1.500计算长度，由公式=确定；=
3.119m；=
197.000轴心受压立杆的稳定系数6,由长细比的结果查表得到@二
0.186立杆净截面面积2；A=
4.89立杆净截面模量（抵抗矩）3；W=
5.08钢管立杆抗压强度设计值2；[f]=
205.000=
10047.780/
0.186X
489.000+
329376.197/
5080.000=2；
175.309立杆稳定性计算二小于满足要求！
175.309[f]=
205.0002
七、最大搭设高度的计算不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算构配件自重标准值产生的轴向力计算公式为2K0；—
1.7552K—234活荷载标准值；=
3.150每米立杆承受的结构自重标准值；=
0.125-4=[
0.186X
4.890X10X
205.000X10-
1.2X
1.755；+
1.4X
3.150]/
1.2X
0.125=
80.993m脚手架搭设高度等于或大于米，按照下式调整且不超过米2650；[H]=
80.993/1+
0.001X
80.993=
74.925m和比较取较小值得到，脚手架搭设高度限值[H]=
74.92550[H]=
50.000m0考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算构配件自重标准值产生的轴向力计算公式为2K2K=
2341.755活荷载标准值；=
3.150每米立杆承受的结构自重标准值；=
0.125计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩/
1.4X
0.85=
0.329/I.4X
0.85=
0.；2774=
0.186X
4.890X10X
205.000X10^-
1.2X
1.755+
0.85X
1.4X
3.150+
0.186X
4.890X
0.277/
5.080/
1.2X；
0.125=
46.032m脚手架搭设高度等于或大于米，按照下式调整且不超过米2650；[H]=
46.032/1+
0.001X
46.032=
44.007m和比较取较小值经计算得到，脚手架搭设高度限值M=
44.00750[H]=
44.007mo
八、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算风荷载基本风压值二2；
0.570每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积二2；
10.800m连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，；
5.000风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按照下式计算；=
1.4X X=
8.611连墙件的轴向力计算值+；
13.611其中力轴心受压立杆的稳定系数为内排架距离墙的长度，由长细比的结果查表得到；
300.000/
15.
8000.9492；2；A=
4.89[f]=
205.00连墙件轴向力设计值-434XAX[f]=
0.949X
4.890X10X
205.000X10；=
95.133连墙件的设计计算满足要求！
13.
61195.133,连墙件采用双扣件及墙体连接经过计算得到小于双扣件的抗滑力满足要求！
13.6H
16.0,连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P W地基承载力设计值二二2；X
200.000其中，地基承载力标准值2；
500.000脚手架地基承载力调整系数；=
0.400立杆基础底面的平均压力，2；P==
111.642其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；N=
10.048基础底面面积22mA=
0.090m o地基承载力的计算满足要求!
111.642W
200.000%悬挑脚手架计算书脚手架荷载的计算1作用于脚手架的永久荷载（恒荷载）标准值计算:
1.1每米立杆承受的结构自重标准值得
1.
1.1FO.1248脚手板或竹笆自重标准值得二J.
1.
220.35c栏杆、挡脚板自重标准值得
1.
1.33=
0.14脚手架吊安全网设施的荷载得
1.1,43=
0.oof可变荷载（活荷载）
1.2施工荷载（按装修均布荷载）标准值得
1.
2.14=2作用于脚手架上水平风荷载标准值，应下式进行计算
1.
2.
20.7u z•u•s式中一风荷载标准值）「一风压高度变化系数C U
1.25一脚手架风荷体型系数u su uo因为口之二得
1.25X
0.6X
0.0023=
0.0017,=1400/48=
29.17u
1.2一基本风压）（）（青岛地区年一遇）C
0.60250所以:
20.7u-U-
0.7X
1.25X
1.2X
0.600=
0.63z s荷载效应组合
1.3计算项目荷载效应组合永久荷截+施工均布活荷载纵向、横向水平杆强度及变形
①永久荷载+施工均布活荷载脚手架立杆稳定
②永久荷载（施工均布活荷载+风+
0.85荷载）连墙件承载力双排架风荷载+
5.0脚手架复核计算2横向水平杆按简支梁计算，纵向水平杆宜按三跨连续梁十工承向水平杠小横杆）抗弯强度计算应按简支梁计算抗弯强度按下式计2J算=f钢材用寮独鼐翦国噪式规定计算一截面模量一E W
5.08X10向水为“为机脚准值为例352,在中间加”嬴i48X
3.5L
3.84Fi好上女售示曜直幽管尸；F
0.0384*
1.5=
0.057；F2=
0.035*
1.5*
1.05/2+1=
0.0184活荷载标准值；
2.000X
1.050X
1.500/2+1=
1.050荷载的计算值；
1.2*
0.057+
0.0187+
1.4*
1.05=
1.56得・3=
1.56X
1.054-3=
0.546m截面模量，3W—
5.08o得322可
0.546X
1075.08X10=
107.5
[205]横向水平杆的挠度应符合下式要求式中横向水平杆的挠度一容许挠度及n V[v]V—[V][V]15010748式中一脚手板作用于横向水平杆的集中力F
1.2z+l.4X X+2=
1.2X
0.35+
1.4X
2.0XI.05X
1.5:2=
2.5364一横向水平杆的跨度L1050钢材弹性模量，查表得52E—
2.06X10一横向水平杆的截面惯性矩，4I
12.19得:3547482536X
10.5748X
2.06X10X
12.19X10二及可
3.264[1050/150=710]横向水平杆及立杆连接，其扣件的抗滑的抗滑承载力应符合下式规定_
2.
1.2+nRW式中一纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R则一扣件抗滑承载力设计值，
2.536=
2.
5368.0得可
2.536[
8.0]纵向水平杆大横杆复核计算
2.2大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.均布荷载值计算1大横杆的自重标准值尸；
0.038脚手板的荷载标准值二；
0.3500X
1.050/2+1=
0.1232活荷载标准值；
2.000X
1.050/2+1=
0.700静荷载的计算值；qi=l.2X
0.038+
1.2X
0.123=
0.193活荷载的计算值；q=
1.4X
0.700=
0.9802大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩.强度计算2最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下跨中最大弯距为22MO08X
0.193X
1.500+
0.10X
0.980X
1.500二；
0.255支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为2M-
0.10X
0.193X
1.500-
0.117X
0.980X
1.5002；
0.301我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算662；
0.255X10,
0.301X10/
5080.0=
59.25大横杆的抗弯强度二小于可
59.25[f]=
205.0%纵向水平杆的挠度验算
2.
2.2最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值尸；q Pi=
0.038+
0.105=
0.1432活荷载标准值；q=Q=
0.7002三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
50.677X
0.143X
1500.07100X
2.06X10X
121900.0+
0.990X
0.7005；X
1500.07100X
2.06X10X
121900.0=
1.593脚手板，纵向、受弯构件的容许挠度为及请参考规范表15010大横杆的最大挠度小于或者
1500.0/15010（可）纵向水平杆及立杆连接，其扣件的抗滑承载力就符合下式规定:用般取感隼意言醯卷用^史鼎«滑条载力设计axK一得一日可
1.
6638.0（可）立杆稳定性的验算
2.3钢管脚手架立杆稳定性计算简图
2.
3.1脚手架立杆的整体稳定，按图所示轴心受力格构式压杆计算，其格构式.
3.22压杆由内外杆及横向水平杆组成作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载标准值包括以下内容R18V/9•30/+每米立杆承受的结构自重标准值；本例为
10.1248⑵脚手板的自重标准值本例采用竹笆片脚手板，标准值C;为
0.35；
0.350X4X
1.500X
1.050+
0.3/2=
1.4182=栏杆及挡脚手板自重标准值；本例采用栏杆竹串片，标准值为
30.11；=
0.140X4X
1.500/2=
0.4203吊挂的安全设施荷载，包括安全网；4C
0.005；=
0.005X
1.500X
22.500=
0.1694经计算得到，静荷载标准值；~
4.8141234活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值经计算得到，活荷载标准值；
2.000X
1.050X
1.500X2/2=
3.150风荷载标准值应按照以下公式计算其中基本风压按照《建筑结构荷载规范》的规定采C,50009-2001用:悬挑式脚手架立杆纵距立杆横距大纵杆步距槽钢间
2.
2.
21.5m,
1.05m,
1.8m,距为
1.5mo、施工流程3落地脚手架施工工艺流程:铺垫木一放铁靴一扫地杆一立杆一扫地小横杆一
3.1大横杆一小横杆一斜撑杆一连墙杆一剪刀撑一铺脚手板一防护栏杆一系安全网一挡脚板悬挑式脚手架施工工艺流程:放线定位一结构施工时按照脚手架的立杆纵向
3.2步距预埋固定钢筋及钢丝拉绳的吊环一放置号槽钢一安装钢丝拉绳一安装脚手架
16、施工方法4脚手架基础
4.1脚手架地基及基础的施工，必须根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况及现行国家标准《地基及基础工程及验收规范》（）的有关规定进行202悬挑型钢的支设
4.2第二搭设段槽钢间距为在标高处设置即一层楼板顶，具体
4.
2.
11.5m,±
0.000见附图1第三搭设段槽钢间距为在标高处设置即二层楼板顶，现场槽钢布
1.5m,
5.500置见附图2固定槽钢采用钢筋，槽钢具体安装及节点如下图
4.
2.3016风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》的规50009-2001定采用；
0.840风荷载体型系数；=
1.200经计算得到，风荷载标准值2；=
0.7X
0.600X
0.840X
1.200=
0.423不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式二；N=
1.
21.4=
1.2X
4.814+
1.4X
3.
15010.187风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式=
0.85XI.4710=
0.850XI.4X
0.423X
1.500X；
1.800710=
0.245不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴心压力设计值；N=
10.187计算立杆的截面回转半径；i=
1.58计算长度附加系数；K=
1.155计算长度系数参照《扣件式规范》表得U=
1.500计算长度，由公式二确定；=
3.119m；=
197.000轴心受压立杆的稳定系数6由长细比的结果查表得到；4=
0.186立杆净截面面积；A=
4.892立杆净截面模量抵抗矩W=
5.08%钢管立杆抗压强度设计值2；[f]=
205.000二2；
10187.000/
0.186X
489.000=
112.003立杆稳定性计算小于满足要求！可=
112.003[f]=
205.0002组合风荷载时，立杆按下式核算也
2.
3.
2.2A f式中风荷载作用对格构式压杆产生的弯矩，可按下式计算M—
0.85*
1.
40.2452S A+=
109.331+245000/
5.08^10=
109.331+
48.22=
157.55K205]可连墙件的轴向力设计值计算
3.4连墙件的轴向力计算值应按照下式计算风荷载基本风压值二2；
0.423每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积二2；
16.200m连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，；
5.000风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按照下式计算二；
1.4X X=
9.602连墙件的轴向力计算值+；
14.602其中小轴心受压立杆的稳定系数为内排架距离墙的长度，由长细比的结果查表得到；
300.000/
15.
8000.949连墙件轴向力设计值）43；4XAX[f]=
0.949X
4.890X10X
205.000X10=
95.133连墙件的设计计算满足要求！
14.
60295.133,连墙件采用双扣件及墙体连接经过计算得到小于双扣件的抗滑力,满足要求！
14.
60216.0悬挑钢梁【槽钢的核算
2.516槽钢抗弯强度计算按下式
2.
5.1其中一为槽钢所受弯矩计算弯矩简图如下，每根立杆为M
8.569图中一为楼板锚环承受力（锚环两个）F・【槽钢的截面矩为
310.187X
0.3+
10.187X
1.35=
16.809m,W—16141则
2216.809X107141=
119.210
[215]（抗弯强度安全系数）（可）^215/
119.21=
1.
8041.15槽钢抗剪强度计算
2.
5.2T•d剪力工一半截面的面积矩3一惯性矩Q—=
10.187*2=
20.374,S
81.88,H30*一腰厚d6则:22（可）T=
20.374X
81.88/1130X
0.6=
2.461=
24.61
[125]锚环钢筋抗拉强度验算
2.
5.3式中一为锚环钢筋所承受拉力（）（）
10.187X
1.35+
0.3/
1.4+
0.9=
7.308钢筋锚环计算截面积2-16201则:
227.308X107201=
36.359
[215]（安全系数）（可）215/
36.359=
5.
9131.15槽钢悬挑梁的挠度计算
2.
5.4同火）2（）32（）5/3a/
310.187X10X1350X1500+1350/3X
2.06X10Xll30X22243（）10+
10.187X10X300^X1500+300/3X
2.06X10^X1130X10=
0.758+
0.236=
0.994[400=1500/400=
3.75]第二搭设段悬挑脚手架立面及剖面图
4.3第一段地下车库外围落地式脚手架立面及剖面图
4.4脚手架搭设
4.
5、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以
4.
5.1上二步、每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直
4.
5.2度、底座安放应符合下列规定
4.
5.
3、底座、垫板均应准确地放在定位线上；
1、垫板宜采用长度不小于跨、厚度不小于的木垫板，采用钢底座
2250、立杆搭设应符合下列规定
4.
5.
4、严禁将外径及的钢管混合使用
14851、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开放置
2、开始搭设立杆时，应每隔跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，36方可根据情况拆除；、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向4水平杆后，应立即设置连墙件；、顶层立杆搭接长度及立杆顶端伸出建筑物
51.5m、纵向水平杆搭设应符合下列规定
4.
5.5（）、纵向水平杆搭设步距应根据方案搭设1（）、在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件及2内外角部立杆固定、横向水平杆搭接应符合下列规定
4.
5.6（）、横向水平杆步距搭接应根据方案1（）、双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于；
2100、纵向、横向扫地杆离地面搭设.
4.
5.
7200、连墙件、剪力撑的搭设应符合下列规定
4.
5.8（）当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上1一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；连墙件应均匀设置，于建筑物每层的墙体连接固定；第一搭设段地下车库落地式脚手架连墙件因无法于墙体连接采用抛撑进行加固，基坑周围支护锚杆钢筋就是抛撑支撑点;悬挑架脚手架连墙件每高米，
93.6长米（两步三跨设置,及柱子刚性拉结，若不能连接柱子，根据现场实际情况，
4.5在顶板内预埋钢管及脚手架拉接@48X
3.5（）、剪力撑在以下相邻两个剪刀撑距离不超过超过时连续224m15m,24m设置，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上、扣件规格必须及钢管外径（
①）相同；
148、螺栓拧紧扭力矩不应小于且不应大于；240N•m,65N•m、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪力撑、横向斜撑等用的直角扣3件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于；
150、对接扣件开口应朝上或朝内；
4、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于
5100、作业层、栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定
4.
5.10）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；1）上栏杆上皮高度应为；
21.2m）挡脚板高度不应小于（施工层必须四周全设）；3180）中栏杆设置两道，上栏杆高度为下栏杆高度为41200,600;、脚手板的铺设应符合下列规定
4.
5.11）脚手板应铺满、铺稳，离开墙面；1120-150）脚手板探头应用直径的镀锌钢丝固定在支承杆件上；
23.2）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应及横向水平杆可靠连接，防止滑动；3）脚手架操作层下方三步架内，必须按照操作层的要求，层层满铺脚4手板，脚手板内侧及墙体距离应满足规范要求、安全平网设置脚手架内距地面处应设置首层安全平网，每隔设层间安全平网安
3.2m9m全平网内侧距墙体加设安全平网300,拆除
4.
6、拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定
4.
1.
1、应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；
1、应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施；
2、应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；
3、应清除脚手架上杂物及地面障碍物
4、拆除脚手架时，应符合下列规定
4.
1.
2、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；
1、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手2架，分段拆除高差不应大于步，如高差大于步，应增设连墙件加固；
22、当脚手架拆至下部最后一道长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑3加固后，再拆除连墙件；、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先4按规范设置连墙件和横向斜撑加固、卸料时应符合下列规定:
4.
1.
3、各构配件严禁抛掷至地面；
1、运至地面的构配件应按规范整修及保养，并按品种、规格存放2施工要求及安全技术措施5施工要求
5.1材料要求
5.
1.1）采用外径壁厚的钢管，质量符合国家标准《》的规定，每根148,
3.5700-88钢管的最大质量不应大于并有出厂合格证25,）选材要求管面无凹凸状、无疵点、裂缝及变形，对弯曲、压扁、锈蚀严重2的禁止使用，并在搭设前将钢管全部油漆成黄颜色）加工要求剪刀撑刷红白相间油漆，相间距离为
3500.）脚手板采用木架板，每块重量不宜大于木脚手板应采用杉木或松木430kg制作，其材质符合现行国家标准材质的规定脚手板厚度不应小于两端应各50mm,设直径为的镀锌钢丝箍两道竹脚手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、4mm竹笆板）扣件应采用可锻铸铁材质，符合国家《》规定要求，钾钉采用
51583120.25钾钉钢，所用扣件，应具有出厂合格证，在使用时还必须勤检查,不得有裂缝、变形缩松、滑丝等缺陷，圆弧差异不得超过钾钉允许偏差且钾合良好±
0.5,
0.5,搭设时严格按照下列表格中的允许误差进行控制允许偏差^检查方法及工项0项目技术要求次具表面坚实平整排水不积水垫板不晃动地基基础1观察不滑动不沉底座-10降最后验收垂直度+100搭设中检查偏差的高度（）m2用经纬仪21020±7±20+40步距±20纵距间距±50钢板尺3横距±20一根杆的两20端纵向水平杆水平仪或水平4同跨内两根高差尺纵向水杆高±10差水横杆外伸长度外伸纲板尺5500-50安全技术措施
5.2材质及其使用的安全技术措施
5.
2.1）扣件的紧固程度应在・并不大于对接扣件的抗拉承载力为140~50N ni,65N-ni,扣件上螺栓保持适当的拧紧程度对接扣件安装时其开口应向内，以防时雨，直30角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
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