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文本内容:
所以脚手架的横向稳定性满足要求、脚手架的纵横水平杆及脚手板和扣件抗滑安全性验算
3.
2.5
①脚手板强度验算脚手架的纵向距离最大为La=
1.7m脚手板为h=5cm厚的杉木板，抗弯强度设计值为f=HN/mm2m抗弯强度按下式计算o=M/W式中弯矩设计值M—W-截面模量W=
4.167X10-4m3值按下式计算M M=
1.2M,K+
1.4MC QK式中取一脚手板自重标准值产生的弯矩施工荷载标准值产生的弯矩MQK—查规范得木脚手板自重标准值
0.35KN/m2施工均布荷载标准值3KN/m2木脚手板按宽度自重荷载检算建模如下1m,图脚手板自重荷载检算建模示意图1剪力图KN弯矩图KN-m计算得:M—
0.23KN•mGK木脚手板施工荷载检算建模如下图脚手板施工荷载检算建模示意图2剪力图KN弯矩图计算得KN-m MQK=
1.98KN•mM=l.2M,K+
1.4M=
1.2X
0.23+
1.4X
1.98=
3.048KN•mC QK二M/W=3・048KN・m/
4.167X10!m3=
7.31N/mm2f,„=llN/mm2度第图黑兽应力和竖向挠度远远小于脚手板的容许剪切应力和容许挠结论脚手板的强度满足安全性要求
②向水平杆验算:横向水平杆最长为为简支梁结构，根据脚手板的检算结果得出水平杆
1.2m,所受的均布荷载为建模如下
3.85KN/H图水平杆受力检算建模示意图3剪力图KN弯矩图KN.m计算得58KN.m,V=
2.12KNraax二M/W=
0.58KN・m/5080mm3=l14N/mm2f=205N/mm2竖向剪切应力和挠度远远小于钢管的容许剪切应力和容许挠度，不用检算结论横向水平杆满足强度安全性要求
③纵向水平杆验算纵向水平杆为三跨连续梁结构，在四个节点处受横向水平杆传递的集中力作用，集中力根据支架体系的细部构造尺寸建模如下P=
2.12KN,图纵向水平杆受力检算示意图4剪力图KN弯矩图KN-m计算得M=
0.13KN•m,V=
2.16KNmax max=M/W=O.13KN・m/5080mmM
5.59N/mm2f=205N/mm2竖向剪切应力和竖向挠度远远小于钢管的容许剪切应力和容许挠度，不用检算结论纵向水平杆满足强度安全性要求
④连接扣件的抗滑计算尸叫脚手板为木脚手板时，查规范得
1.1容许最大施工均布活荷载为
4.18KN/m2,而本脚手架的最大活荷载为3KN/m
24.18KN/m2,所以连接的抗滑承载力方面也符合安全性要求
⑤手架立杆纵横向间距的调整考虑规范对脚手架纵横向间距的强制要求，在顺桥向横向间距L=b
1.1m,纵向间距La为（
1.
0、
1.2）m两种横桥向横向间距晨=
1.0m纵向间距La为（
1.
1、
1.
9、
2.
1、
2.3）m四种的布置安全检算符合要求的情况下，将纵向间距La改为（
1.
1、
1.
5、
1.
7、
1.75）m四种设置，以增加安全性和符合规范的强制性要求具体设置见附图、安全保证措施4外防护脚手架搭设和使用安全保证措施脚手架搭设人员必须是经
4.
14.
1.1过特种作业人员技术考核合格的专业架子工，上岗人员经过入场教育，取得合格证，并持有上岗操作证,
4.
1.2ijtf sail且在有效期内搭设外防护脚手架用的垫板等材料必须铺平垫稳，不得悬空
4.
1.3配六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作前
4.
1.4应清除掉积水外防护脚手架使用阶段严禁随意拆除脚手架上的各种杆件，当因施工
4.
1.5需要拆除，必须经过技术部门和安质部门同意并出具相应的临时加固措施并专业架子工整改后方可进行，作业完毕后由专业架子工及时恢复在外防护脚手架上进行电气焊作业时应设专用的接火花槽子，防止火
4.
1.6花落下着火，电气焊作业时要有专门的看火人外防护脚手架上严禁码放各种料具，不得随意拆除安全网,
4.
1.7脚手板不得随意撤走和锯断;外防护脚手架水平安全网上的杂物要有专人随时清扫，不得堆积
4.
1.8人员上下作业面必须走楼梯和外防护脚手架专用马道，不得
4.
1.9攀爬外防护脚手架，防止摔伤、卜妆小型胧脚手架严禁集中堆放模板，严禁集中站人，不得固定混凝土的4,输送皆遭益髓品内新常新人卷坡雷悌瓢解蕖精碰到脚舞翻曜翻:«,防止吊车爨赞船避居入施工疆坪需重阳参鳖里赛进场时要进行检查,防止不合格产品进系的妾到糕矍亶厘左右共设置上下两层共八道缆风绳,增加脚手架体、在搭设脚手架前，要检查、清理、整平承台的表面、脚手板上每隔设置一道防滑木条30cm外防护脚手架拆除的安全保证措施
4.2拆除外防护脚手架时，地面上应设围栏和警示标志，并在各出入口设
4.
2.1专人看守，严禁一切非操作人员入内拆除前应全面检查外防护脚手架的扣件连接、连杆、剪刀撑、是否符
4.
2.2合要求，对已松动的扣件、杆件应加固好后再上架子，并且清除地面上的障碍物拆除前应对操作人员进行书面和口头的安全技术交底
4.
2.3拆除顺序应从上往下进行，先搭的后拆，严禁上下同时作业
4.
2.4所有的连杆应随外防护脚手架逐层拆除，事先应确定好架子上再无任
4.
2.5何施工作业和施工荷载时方可拆除，严禁先将连杆整层或数层拆除后再拆除外防护脚手架，分段拆除高差不应大于步2各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁从上往下抛扔
4.
2.6操作人员应佩带安全带，安全带应高挂低用，挂安全带之前应看好杆
4.
2.7件是否牢固，并与同伴通好气，防止将安全带挂在已松动的杆件上而出现伤亡事故中途休息时，应将已经松动的杆件拆除掉以后再休息，防止重新上
4.
2.8架子时因踩空坠落严禁酒后作业，在操作过程中不得嬉闹、追逐打闹，严禁打架斗殴，
4.
2.9施工现场严禁吸烟、脚手架体系的防雷措施5脚」体寸建勺于“保防套常江单流皮」席，系坑其于部替防嘉压海为绝对胶铲顶鱼连定连皮®用不于耕潮，心架心导缘脚承台有信头气逐高■布褥蹩他在附件详细的钢管支架搭设布置见附图2251felc.215M^7025mm^^^2-/rl1lai«;编制依据
1.1⑴《建筑工程扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；⑵合福铁路安徽段站前一标四分部桥梁设计图纸和施工现场实际情况编制说明
1.2本方案是针对合福铁路安徽段站前一标项目经理部四分部桥梁墩身施工扣件式钢管脚手架搭设的专项方案墩身概况2合福铁路安徽段站前一标项目经理部四分部施工金寨路高架桥段及包河大道特大桥HBDK145+
364.745〜HBDK148+
195.5DK1+0267「段，全长DKl+
262.
293.039Km金寨路特大桥墩台柱个，高度为墩墩墩高均在
863.5〜
21.5m,182#〜218#以上，最高墩位为墩高度为墩身截面型式为直坡型和变15nl215#
21.5m45:1坡型两种包河大道特大桥墩台柱个，高度为米，最高墩位为墩高
83.0~
9.07#
9.0m,墩身截面型式为直坡型墩身钢管脚手架设计形式3钢管脚手架整体设计针对我分部特大桥的墩身现状，脚手架搭设高度
3.1最大达到墩身外侧采用双排钢管脚手架围绕墩身一周，脚手架十米
21.5m,以上外围满拉安全网，竖向每一层作业面满铺脚手板，设置纵横向剪刀撑，剪刀撑斜角墩身两侧脚手架之间竖向每隔横向连接一次，在安装60℃3mo模板时再拆除，在墩身前后方向设置四道缆风绳，在墩身小里程方向设置人员上下和材料运输的专用坡道，坡度不大于坡道两侧加设防护栏45℃杆，满铺脚手板，脚手板上设置的踏步所有脚手架钢管全部25cm*30cm采用（力）普通钢管48X
3.5mm墩身扣件式钢管脚手架正面图、钢管脚手架安全性检算
3.2以合福四分部管段最高墩身墩为例进行检算墩身高度为215#215#
21.5叫扣除墩帽高度还剩加上栏杆高度脚手架初步高度为
3.0m,
18.5m,
1.2m,
22.7m、脚手架和剪刀撑的设置形式
①墩身外围围绕墩身一圈采用扣件落地式双排钢管脚手架，脚手架高
22.7m,其中防护栏杆高度为
1.2m,顺桥向横向间距L,=
1.2m,纵向间距La为（
1.
0、
1.2）两种横桥向横向间距纵向间距为（、、）三种脚m Lb=
1.2m La
1.
01.
251.5手架内排立杆距离墩身
1.0m（底部）,整个脚手架的上下步距为统一尺寸（L5ni）,第一根距离地面
0.2m
②墩身内围也是采用扣件落地式双排钢管脚手架，脚手架高度和外围一■样为横向间距纵向间距步距
22.7ni,Lb=L5m,La=
1.7m
1.5m立杆离墩身距离o.25m
③整个内外围双排钢管脚手架全部满外分层设置纵横向剪刀撑，内外两层，剪刀撑斜杆与地面夹角为,剪刀撑与相交的钢管全部用扣件连接，每根剪刀60°撑钢管与支架体系连接竖杆连接，剪刀撑整体成型布置，剪刀撑之间交叉成W型连接，每根剪刀撑钢管接头不少于三个扣件连接X
④在脚手架高度作业面层次环绕墩身位置满铺脚手板，采用厚木脚手50mm板内外两排钢管脚手架竖向每隔横向连接一次连接件采用长的钢
1.5m2m管连接
⑤脚手架底部纵横向全部设置扫地杆，架设置纵、横扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距地面处的立杆上横向扫地杆采用直角扣件固W200mni定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上当立杆基础不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差Wlm、脚手架的立杆整体稳定性验算
①计算立杆段的轴向力设计值No考虑到合肥地区有时风力很大，且脚手架高度很高，故按组合风荷载的情况计算,所有荷载检算按最不利组合计算各项检算数据L=
1.7m,L=
1.5m,b步距
1.5mN=
1.2NGIK+NG=+
0.85X
1.4£NQK式中脚手架结构自重标准值产生的轴向力;NG*一NG2K一构配件自重标准值产生的轴向力；施工荷载标准值产生的轴向力总和ENQK一gk*HsNG1K=式中gk—每米高脚手架产生的结构自重标准值KN/m；Hs一脚手架不含栏杆高度时的高度m；-1+2K-2+2K-3NG2K=NG2K NGNG脚手板自重标准值NG2K-I—n/2X LaX LbX2K_2=La,X栏杆、脚手板自重标准值NG安全维护设施自重标准值N-=LaH XG2K3岫=施工均布荷载标准值1/2XLaX Lb从规范查表得gk=O.163KN/mN=
0.163X
22.7-
1.2=
3.505KNG1KN-1=4/2XI.7X
1.5X
0.35=
1.785KNG2K考虑四层绑扎钢筋作业层脚手板N K-=
1.7X
0.14=
0.238KNG22N-3=
1.7X
22.7X
0.002=
0.0772KNG2KNG2K=
1.785+
0.238+
0.0772=
2.1KNZNQK=
1.7X
1.5X2/2=
2.55KN则N=
1.2X
3.505+
2.1+
0.85X
1.4X
2.55=
9.7605KN
②立杆上由风荷载设计值产生的弯矩MwM=KnX coOX kis XLaw查规范得Kn=
0.2661合肥地区基本风压值a0=
0.35KN/m2us=
1.3X
0.449=
0.5837从而得Mw=
0.2661X
0.35X
0.5837X
1.7=
0.0929KN*m
③受压杆件的稳定系数6t=kuh=l.155X
1.5X
1.5=
2.6m长细比入=2600/
15.8=
164.6[X]=210@二
0.259
④整体稳定验算N/eA+Mw/w=9760/
0.259/489+92900/5080=
95.35N/mm2205N/mm2结论脚手架的整体稳定性安全、立杆地基承载力安全性验算所有立杆都直接放置在承台上，而承台的碎标号为立杆基础底面的平C40,均压力应满足下式要求PWfg式中为地基基础（承台）的容许承载力，取fg
24.5Mpa一立杆基础底面的平均压力，二P PN/A立杆传至基础顶面的轴向力设计值,取N-
9.7605KNA-基础底面积，取
4.893cm2P=
9.7605KN/
4.893cm2=
19.9Mpaf=
24.5Mpag结论地基基础的承载力满足安全性要求（承台宽度不足需要伸入承台外侧时，要进行夯实，地基承载力不得小于）22Mpa、脚手架的横向整体稳定性检算
①计算风荷载对脚手架产生的横向弯矩脚手架在搭设完毕后，横向受风荷载作用将产生向顺风方向倾斜的弯矩，这时脚手架就要靠自身的自重产生的弯矩来平衡水平风荷载标准值，按下式计算口3k=
0.7u z*s*30式中—风荷载标准值（）；3k KN/m2一风压高度变化系数uz一脚手架风荷载体型系数□S合肥地区基本风压值30——基本风压值的修正系数
0.7查规范得、、uz=
1.42us=
0.5837«0=
0.35KN/m2口a k=
0.7z*u s*a0=
0.7*
1.42*
0.5837*
0.35=
0.2031KN/m2双排钢管脚手架的挡风面积（）An=La+h+
0.325*La*h*d式中一一步一纵距（跨）内钢管的总挡风面积；AnLa,h一分别为立杆纵距（m）和步距（m）；d—钢管外径（m）由前面可得:La=
1.7m,h=
1.5m,d=
0.048m0（）An=
1.7+
1.5+
0.325*
1.5*
1.7*
0.048=
0.19338则整个脚手架所受的风荷载风=F3k*A n*
22.7*10/
1.7/
1.5=
3.5KN风荷载对脚手架体系产生的弯矩风M=F*
22.7/2=
39.725KN*m
②计算脚手架体系自重荷载和施工荷载对脚手架产生的稳定弯矩双排钢管脚手架产生的结构自重标准值gk*HsNGIK=式中gk—每米高脚手架产生的结构自重标准值KN/m；Hs一脚手架不含栏杆高度时的高度m；从规范查表得gk=O.163KN/mN=
0.163X
22.7-
1.2X
4.5=
15.77KNG1K双排钢管脚手架栏杆、脚手板、和安全防护设施自重标准值-1+2K-2+2K-3NG2K=NG2K NGNG脚手板自重标准值NG2K-I—n/2X LaX LbX2K_2=La,X栏杆、脚手板自重标准值NG安全维护设施自重标准值N-=LaH XG2K3一尸NG2K8/2X
1.7X
1.5X
0.35=
3.57KN考虑四层绑扎钢筋作业层脚手板NG2K—2,7X
0.14=
0.238KNN-=
1.7X
21.5X
0.002=
0.0731KNG2K3则NG2K=
3.57X4+
0.238X
12.5/
2.3+
0.0731X5=
16.585KN自重F=NGIK+NG2K=
37.8565KN贝自重自重U M=F XL35X3+1X2/2=
114.52KN*m自重风二M/M
114.52/
79.275=
1.44。
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