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BOW广嗯叫段XX开发股份有限公司XX年XX月XX日广佛新干线公路工程二标深基坑XX XX拉森钢板桩支护专项施工方案
一、工程简介广佛新干线XX公路工程XX合同段由我单位承建，位于佛山市XX区xx镇，起点为xx村，终点为xx大道，全长
2.383Km其中的xx管道工程位于主车道两侧，管道总长度为5235m o高尔夫桥以东K1+765〜K2+
318.45xx管采用顶管工艺施工，高尔夫桥以西K2+
318.45-K4+
147.76xx管采用明开挖工艺施工由于地下水位埋深浅，xx管道埋深3〜7m,大部分基坑槽开挖需采用拉森钢板桩支护主要工程量有HDPE300XX管道1057m、HDPE400xx管道730m、HDPE500xx管道1075m、HDPE600xx管道655m、DN1000水泥管道567m、DN1200；水泥管道600m、DN1350水泥顶管551m检查井179座；顶管工作井3座、接收井3座
二、施工工艺及方法本工程xx基槽开挖采用HI型9m及IV型12m长拉森钢板桩支护拉森钢板桩采用履带式液压挖土机KATO-1250的液压振锤的锤机施打，施打前先熟悉地下管线、构筑物的情况，准确放出支护桩中心线，控制打入精度ZK56r=
18.4X
1.9+
15.9X
1.1/3=
18.0KN/m3p=23X
1.9+
4.4X
1.1/3=
16.18Ka=tga245°-p/2=
0.564ZK64r=
18.4X
1.9+
20.3X
1.1/3=
19.09KN/m3p=23X
1.9+
6.2X
1.1/3=
16.84Ka=tga245°—q/2=
0.5513m深度处的最大主动土压力荷载ZK50q=r XhXKa=
25.974KN/mZK56q=r XhXKa=
30.456KN/mZK64q=r XhXKa=
31.556KN/m故取ZK64地质断面进行拉森钢板桩最大悬臂长度进行验算
3.2拉森钢板桩最大悬臂长度计算、SKSPHI型拉森钢板桩只用于开挖深度3〜4m的管道MmaxWWxX[OW]l/6*h*h*
19.09*h*
0.551*10000^2270*210故hW
3.0m因SKSPin型拉森钢板桩用于开挖深度为3〜4nl的管道，大于其最大悬臂长度，故需加支撑、SKSPW型拉森钢板桩只用于开挖深度4〜
6.5m的管道MmaxWWxX[O w]l/6*h*h*
19.09*h*
0.551*10000三1340*210故hW
2.52m因SKSPW型拉森钢板桩用于开挖深度为4〜
6.5m的管道，大于其最大悬臂长度，故需加支撑
4、拉森钢板桩入土深度
4.
1、土的参数计算根据设计要求，基槽开挖深度在3〜4nl采用9niSKSPm型拉森钢板桩，基槽开挖深度在4〜
6.5m采用12nl SKSPW型拉森钢板桩、9mSKSPin型拉森钢板桩取土层最大影响深度9m ZK50r=
18.4X
2.6+
15.9X
6.4/9=
16.22KN/m3p=23X
2.6+
4.4X
6.4/9=
9.77Ka=tga245°-
9.77/2=
0.710Kp=tga245°+
9.77/2=
1.409ZK56r=
18.4X
1.9+
15.9X
1.3+
19.3X
5.8/9=
18.62KN/m3p=23X
1.9+
6.2X
1.3+
4.4X
5.8/9=
14.64Ka=tga245°—
14.64/2=
0.596Kp=tga245°+
14.64/2=
1.676ZK64r=
18.4X
1.9+
20.3X
1.6+
15.9X
5.5/9=
17.21KN/m3p=23X
1.9+
6.2X
1.6+
4.4X
5.5/9=
8.56Ka=tga245°—
8.56/2=
0.741Kp=tga245°+
8.56/2=
1.350根据KaX r最大值选取最不利荷载ZK64土层参数作为计算依据、12mSKSPIV型拉森钢板桩取土层最大影响深度12m ZK50r=
18.4X
2.6+
15.9X
9.4/12=
16.44KN/m3q=23X
2.6+
4.4X
9.4/12=
8.43Ka=tga245°—
8.43/2=
0.550Kp=tga245°+
8.43/2=
1.344ZK56r=
18.4X
1.9+
15.9X
1.3+
19.3X
8.8/12=
18.79KN/m3p=23X
1.9+
6.2X
1.3+
4.4X
8.8/12=
14.53Ka=tga245°-
14.53/2=
0.599Kp=tga245°+
14.53/2=
1.670ZK64r=
18.4X
1.9+
20.3X
1.6+
15.9X
5.5+
20.1X
2.4+
19.3X
0.6/12=
17.89KN/m3p=23X
1.9+
6.2X
1.6+
4.4X
5.5+
22.2X
2.4+
14.2X
0.6/9=Ka=tga245°-
11.62/2=
0.664Kp=tga245°+
11.62/2=
1.504根据KaX r最大值选取最不利荷载ZK64土层参数作为计算依据
4.
2、计算简图、根据钢板桩入土的深度，按单锚浅埋板桩计算，假定上端为简支，下端为自由支承这种板桩相当于单跨简支梁，作用在桩后为主动土压力，作用在桩前为被动土压力，压力坑底以下的土重度不考虑浮力影响，计算简图如下:
4.
3、小入土深度的计算开挖4m深SKSPIH型拉森钢板桩最小入土深度为使钢板桩保持稳定，在A点的力矩等于零，即£M=0,亦即AF*
1.5+EaHa—EpHp=F*L5+Ea*2/3*H+t—Ep H+2/3*t=0其中主动土压力Ea=l/2ea H+t=1/2*r*H+t2Ka被动土压力Ep=l/2ept=l/2*r*t2Kpr=
17.21KN/m3,q=
8.56,Ka=
0.741,Kp=
1.350,H=4mF=Ea-Ep士开鬻泰瑟段髓鲁家复鹫爨磨崎
0.5m满足3〜4m基槽开挖深将各参数分别代入弯矩平衡方程式得t3+6t2-37t-
24.5=0开挖5m深SKSPW型拉森钢板桩最小入土深度为使钢板桩保持稳定，在A点的力矩等于零，即£M=0,亦即AF*
1.5+EaHa-EpHp=F*
1.5+Ea*2/3*H+t—Ep H+2/3*t=0其中主动土压力Ea=l/2ea H+t=1/2*r*H+t2Ka被动土压力Ep=l/2ept=l/2*r*t2Kpr=
17.89KN/m3,p=
11.62,Ka=
0.664,Kp=
1.504,H=5mF=i/2*ea*H+t—l/2*e tp将各参数分别代入弯矩平衡方程式得t3+9t2-52t-
196.3=0解得j=
5.8in,拉底殖差干挖深度最，长度为地山外预留部分o.5m重仓聂钢板桩单12mSKSPIV篇版想徨开挖
6.5m深SKSPW型拉森钢板桩最小入土深度为使钢板桩保持稳定，在A点的力矩等于零，即£M=0,亦即AFl*
0.5+F2*
3.5+EaHa—EpHp=Fl*
0.5+F2*
3.5+Ea*2/3*H+t—EpH+2/3*t=0其中主动土压力Ea=l/2ea H+t=1/2*r*H+t2Ka被动土压力Ep=l/2e t=1/2*r*t2Kppr=
17.89,q=U.62,Ka=
0.664,Kp=l.504,H=
6.5m根据扣板桩受力平衡即Fl+F2+Ep—Ea=Q及切板桩下端弯矩平衡即5+t*Fl+3+t*F2+Ep/3—
6.5+t和a/3=O万程组求得Fl=l.5+
0.33tEp-
0.42+
0.33t*EaF2=
1.42+
0.33t*Ea-
2.5+
0.33tEp将各参数分别代入弯矩平衡方程式得t3+13t2-44t-
65.8=0什解得工=
3.7m,、拉森钢板桩5m开挖深度曩小氐度为地面场留瓠方
0.5m舞燧赢烈今以疆群卷瑞般好用WSKSPIV血拉森钢板桩
5、坑底涌砂验算
6、拉森钢板桩支撑I梁验算因
6.5m开挖范围内为粘土，无粉砂土及细砂等，故基坑抽水时不会引起涌砂।
6.1开挖4m深单支撑腰梁计算参数HW400M00腰梁参数Ix=66900cm4Wx=3340cm3[w]=210MPa[=T]120MPa,S=
219.5cni由中得知口=尸/1=Ea—Ep/l=226KN/m荷载分布图为简化计算采用3等跨连续梁进行受力验算抗弯验算:最大弯矩Mmax=
0.O8*q「=o.08*226*5=452KN*mWxX[w]=3340*210/1000=
701.4KN*mMmax故腰梁满足抗弯要求抗剪验算最大剪力Qmax=O.6*ql=
0.6*226*5=678KN]*S=210*
219.5/10=
4609.5KN Qmax[T故腰梁满足抗剪要求
6.2开挖5m深单支撑腰梁计算参数HW400*400腰梁参数Ix=66900cm1Wx=3340cm3[w]=210MPa[=T]120MPa,S=
219.5cm由得矢口q=F/l=Ea—Ep=
196.1KN/m荷载分布图为简化计算采用3等跨连续梁进行受力验算抗弯验算最大弯矩Mmax=
0.08*ql2=
0.08*
196.1*5z=
392.2KN*mWxX[w]=3340*210/1000=
701.4KN*mMmax故腰梁满足抗弯要求抗剪验算最大剪力Qmax=
0.6*ql=
0.6*
196.1*5=
588.3KN]*S=210*
219.5/10=
4609.5KN Qmax[T故腰梁满足抗剪要求
7.3开挖
6.5m深双支撑腰梁计算参数HW350*350腰梁参数Ix=40300cm4Wx=2300cm3S=
173.9cm2HW400*400腰梁参数Ix=66900cm4Wx=3340cm3s=
219.5cm2[ow]=21OMPa[]=120MPaT由得知ql=Fl/l=
1.5+
0.33tEp-
0.42+
0.33t*Ea=
126.7KN/mq2=F2/l
1.42+
0.33t*Ea-
2.5+
0.33tEp=
321.6KN/m荷载分布图为简化计算采用3等跨连续梁进行受力验算抗弯验算HW35O350腰梁最大弯矩Mmax=
0.08*ql2=
0.08*
126.7*42=
162.2KN*mWxX[o w]=2300*210/1000=483KN*mMmax故HW350*350腰梁满足抗弯要求HW400*400腰梁最大弯矩Mmax=
0.08*ql2=
0.08*
321.6*42=
411.6KN*niWxX[ow]=3340*210/1000=
701.4KN*mMmax故HW400M00腰梁满足抗弯要求抗剪验算HW350*350腰梁最大剪力Qmax=
0.6*ql=
0.6*
126.7*4=
304.1KN]*S=210*
173.9/10=
3651.9KN Qmax[T故HW350*350腰梁满足抗剪要求HW400*400腰梁最大剪力Qmax=
0.6*ql=
0.6*
321.6*4=
771.8KN［］*S=210*
219.5/10=
4609.5KN QmaxT故HW400M00腰梁满足抗剪要求
7、拉森钢板桩支撑验算
7.1挖深4m参数计算（不考虑土的粘结力）N=5q=5X226=1130KN回转半径i=由2—史？=
1.8cm4按最大开挖宽度
2.8m自由长度lo=
0.5*
2.8-
0.4=
1.00m长细比4=2=100/
1.8=7556i3=
1.02—
0.554+20710000=
0.702容许压应力［］=140MPa钢管截面积Am=n/4*D2-d2=
3.14/4*
0.333-
0.3252=
0.0041m2N/Am=1130/
0.0041*1000=276MPap*［］=140*
0.702=
98.3MPa故在不考虑土土的粘结力情况下钢管支撑稳定性不符合要求参数计算考虑土的粘结力c=
17.3*
1.9+28*
1.6+
5.5*
5.5+
17.3*
2.4+
40.5*
0.6/12=
14.5KPaN=5q—2*c*H VKa+2*c2/r=5226-2*9*
14.5*V
0.741+2*
14.
5717.21=
128.8KNN/Am=
128.8/
0.0041*1000=
31.4MPap*［］=140*
0.702=
98.3MPa故在考虑土的粘结力的情况下，DN325*8钢管单支撑满足4m挖深的钢板桩支撑要求
8.2挖深5m考虑土的粘结力c二
17.3*
1.9+28*
1.6+
5.5*
5.5+
17.3*
2.4+
40.5*
0.6/12=
14.5KPaN=5q—2*c*H VKa+2*c2/r=
5196.-2*12*
14.5*V
0.741+2*
14.
5717.21=
395.1KN回转半径———=
1.8cm4按最大开挖宽度
2.8m自由长度lo=
0.5*
2.8-
0.4=
1.00m长细比2=3=100/
1.8=7556iq=L02—
0.552+20710000=
0.702容许压应力［］=140MPa钢管截面积Am=Ji/4*2_~2=
3.14/4*
0.333-
0.3252=
0.0041m2N/Am=
395.1/
0.0041*1000=
96.4MPacp*［］=140*
0.702=
98.3MPa故在考虑土的粘结力的情况下，DN325*8钢管单支撑满足5m挖深的钢板桩支撑要求
7.2挖深
6.5m（考虑土的粘结力）荷载分布图c=
17.3*
1.9+28*
1.6+
5.5*
5.5+
17.3*
2.4+
40.5*
0.6/12=
14.5KPaEa=
0.5*
17.89*122*
0.664-2*
14.5*12*V
0.664+2X
14.
5717.89=
595.2KNEp=
0.5*
17.89*
5.52*
1.504=
407.OKN根据钢板桩受力平衡及对A点弯矩平衡求得F1=
90.5KN,F2=
97.7KN故支撑钢管受力N1=4*F1=362KN,N2=4*F2=
390.8KN,取较大值N=
390.8回转半径i=亚二Q=
1.8cm4按最大开挖宽度
2.8m自由长度lo=
0.5*
2.8-
0.4=
1.00m长州9比4=总=100/
1.8=7556ip=
1.02—
0.554+20710000=
0.702容许压应力［］=140MPa钢管截面积Am=n/4*D2-d2=
3.14/4*
0.333-
0.3252=
0.0041m2N/Am=
390.8/
0.0041*1000=
95.3MPacp*［］=140*
0.702=
98.3MPa故在考虑土的粘结力的情况下，DN325*8钢管双支撑满足
6.5m挖深的钢板桩支撑要求
1、钢板桩施工的一般要求1钢板桩的设置位置要符合设计要求，便于管道施工，尤其是在XX井边缘外留有支模、拆模的余地2基槽护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐，避免不规则的转角,以便标准钢板桩的利用和支撑设置各周边尺寸尽量符合板桩模数3在整个xx管道施工期间，挖土、吊运、扎钢筋、支模板、浇筑混凝土、回填等施工作业中，严禁碰撞支撑，禁止任意拆除支撑，禁止在支撑上任意切割、电焊，也不应在支撑上搁置重物
2、钢板桩施工的顺序1钢板桩位置的定位放线2施打钢板桩3挖土4排污管、xx井施工5拔除钢板桩回填中粗砂
3、钢板桩的检验、吊装、堆放1钢板桩的检验对钢板桩，一般有材质检验和外观检验，以便对不合要求的钢板桩进行矫正，以减少打桩过程中的困难
①外观检验包括表面缺陷、长度、宽度、厚度、高度、端部矩形比、平直度和锁口形状等项内容检查中要注意a对打入钢板桩有影响的焊接件应予以割除；b害I孔、断面缺损的应予以补强；c若钢板桩有严重锈蚀，应测量其实际断面厚度原则上要对全部钢板桩进行外观检查
②材质检验对钢板桩母材的化学成分及机械性能进行全面试验包括钢材的化学成分分析，构件的拉伸、弯曲试验，锁口强度试验和延伸率试验等项内容每一种规格的钢板桩至少进行一个拉伸、弯曲试验每20-50t重的钢板桩应进行两个试件试验2钢板桩吊运装卸钢板桩宜采用两点吊吊运时，每次起吊的钢板桩根数不宜过多，并应注意保护锁口免受损伤吊运方式有成捆起吊和单根起吊成捆起吊通常采用钢索捆扎，而单根吊运常用专用的吊具3钢板桩堆放钢板桩堆放的地点，要选择在不会因压重而发生较大沉陷变形的平坦而坚固的场地上，并便于运往打桩施工现场堆放时应注意
①堆放的顺序、位置、方向和平面布置等应考虑到以后的施工方便；
②钢板桩要按型号、规格、长度分别堆放，并在堆放处设置标牌说明；
③钢板桩应分层堆放，每层堆放数量一般不超过5根，各层间要垫枕木，垫木间距一般为3-4米，且上、下层垫木应在同一垂直线上，堆放的总高度不宜超过2米
4、钢板桩施打拉森钢板桩施工关系到施工止水和安全，是本工程施工最关键的工序之一,在施工中要注意以下施工有关要求1全线采用HI型
9.米及IV型12m长密扣拉森钢板桩拉森钢板桩采用履带式挖土机带震动锤机施打2打桩前，对钢板桩逐根检查，剔除连接锁口锈蚀、变形严重的钢板桩,不合格者待修整后才可使用3打桩前，在钢板桩的锁口内涂油脂，以方便打入拔出4在插打过程中随时测量监控每块桩的斜度不超过2%,当偏斜过大不能用拉齐方法调正时，拔起重打施工中应根据具体情况变化施打顺序，采用一种或多种施打顺序，逐步将板桩打至设计标高钢板桩打设公差标准项目允许公差板桩轴线偏差±10Cm桩顶标高±10Cm板桩垂直度土2%5密扣且保证开挖后入土不小于2米，保证钢板桩顺利合拢；特别是工作井的四个角要使用转角钢板桩，若没有此类钢板桩，则用旧轮胎或烂布塞缝等辅助措施密封6打入桩后，及时进行桩体的闭水性检查，对漏水处进行焊接修补，每天派专人进行检查桩体7内支撑架设经过计算拉森钢板桩支护可采用1—2道内支撑
5、挖土⑴土方开挖应分段连续施工，开挖至板桩顶以下L5米处，进行第1道支撑施工，开挖至板桩顶以下
3.5米处，进行第2道支撑施工⑵围囹制做安装围囹及支撑根据不同的开挖深度按设计要求设置，根据设计位置在钢板桩内壁上焊围囹托架，然后吊装H型钢围楝并焊接加固⑶因本工程xx管道开挖区为粘土，井点降水效果差，一般采用集水井集水潜水泵排水法，排除基槽渗水，保持基坑内无积水，减小土侧压力对扣板桩影响，便于XX管道施工⑷基坑周边（约一倍桩长）范围内尽量避免堆载⑸开挖过程中注意支护体系的变形观察⑹基坑内作业时，有专职安全员负责在基坑开挖过程中需要注意的问题由于本工程在地下水位很高，钢板桩的垂直度及搭接十分重要，当钢板桩未贴靠在围囹上部分，需作加垫处理，使钢板桩的压力传到围囹及支撑上，支撑的材料、制作、焊接必须严格按图施工其次是挖土和支撑的架设施工过程必须紧密配合，挖土过程要保证安全的前提下，迅速为支撑施工创造工作面，支撑结构必须能较快地产生整体刚度或预紧力，两者配合就能较好地利用软土施工中的时空效应，有效地控制围护体系在受力后的变形施工中切不可超挖和不及时施加支撑，土方施工要求分层均匀高效，以使支护结构处于正常的受力状态
6、钢板桩的拔除基槽回填压实后，尽早拔除钢板桩，加快扣板桩周转速度拔桩后马上用中粗砂将桩孔灌实1拔桩方法本工程拔桩采用振动锤拔桩利用振动锤产生的强迫振动，扰动土质，破坏钢板桩周围土的粘聚力以克服拔桩阻力，依靠附加起吊力的作用将桩拔除2拔桩时应注意事项
①拔桩起点和顺序对封闭式钢板桩墙，拔桩起点应离开角桩5根以上可根据沉桩时的情况确定拔桩起点，必要时也可用跳拔的方法拔桩的顺序最好与打桩时相反
②振打与振拔拔桩时，可先用振动锤将板桩锁口振活以减小土的粘附，然后边振边拔为及时回填拔桩后的土孔，当把板桩拔至比基础底板略高时暂停引拔，用振动锤振动几分钟，尽量让土孔填实一部分
③对引拔阻力较大的钢板桩，采用间歇振动的方法，每次振动15min,振动锤连续不超过
1.5ho
7、钢板桩土孔处理对拔桩后留下的桩孔，及时采用中粗砂灌入密实
三、安全施工措施
1、基坑顶周边设置连续封闭的安全护栏，防止人员坠落
2、靠近基坑边的B1〜B4栋东面排栅增加多一道卸荷措施
3、开挖前，先进行围楝施工，做好支撑后才能开挖至设计深度
4、为切实保证施工人员安全，树立“安全第一，预防为主”的思想，根据国家建设部颁发的安全检查评分标准制订具体措施
5、建立安全保证体系，除企业已有的机构外，工地设立安全管理机构，工程项目设立安全小组、班组设安全员，形成一个健全的安全保证体系，工地的安全管理机构负责工地日常的安全工作，定期组织安全检查，对不符合要求的要及时发出整改通知，指导工程项目部和班组安全员的工作，对违章作业者进行批评教育和处罚
6、优化安全技术组织措施，包括以改善施工劳动条件，防止伤亡事故和职业病为目的的一切技术措施，如积极改进施工工艺和操作方法，改善劳动条件,减轻劳动强度，消除危险因素，机械设备应设有安全装置
7、机械操作人员必须持证上岗，各种作业人员应配带相应的安全防护用具及劳保用品，严禁操作人员违章作业，管理人员违章指挥
8、施工中所有机械、电器设备必须达到国家安全防护标准，自制设备、设施应通过安全检验，一切设备应经过工前性能检验合格后方可使用，并由专人负责，严格执行交接班制度，并按规定定期检查保养
9、凡进入现场的一切人员，均要戴安全帽，正确使用“三宝”要配合公司安全月检工作，工程项目部要实行周检，项目点要日检，施工中应抽检，及时消除安全隐患
10、严格执行各项安全操作规程，施工前要进行安全交底，每月定期进行安全教育，加强工人的安全意识教育
11、在主要入口处挂醒目的安全防火宣传语牌
12、现场施工用高低压设备及线路，严禁电线随地走，所有电掣应有门、有锁，有危险标志严格执行《施工现场临时用电安全技术规范》的规定，现场采用“三相五线”制供电，执行“一机一闸一漏电保护开关”制度所有电器设备及金属构架均应按规定设置可靠的接零及接地保护，施工现场所有用电设备，必须按规定设置漏电保护装置，要定期检查，发现问题及时处理
13、加强安全教育和监督，坚持经常性的安全交底制度，提高施工人员的安全生产意识，及时消除事故隐患
14、在施工过程中，对地面沉降、支护位要定期观察测试，加强对支护的监控
15、所有施工人员均应掌握安全用电基本知识和设备性能，用电人员各自保护好自用设备的负荷、地线和开关箱，发现问题及时找电工解决，严禁非专业电气操作人员乱动电器设备
16、配电系统分级配电，本电箱、开关箱外观必须完整、牢固，防雨防尘
17、多机作业用电必须分闸，严禁一闸多机和一闸多用，施工现场电缆、电线必须按规定架设，严禁拖地和乱拉乱搭
18、各种机械要有专人负责维修、保养，并经常对机械运行的关键部位进行检查
19、使用机械时，操作员要密切注意机上的仪器、仪表、指针是否超出安全范围，机体是否有异常振动及发出异响，出现问题应进行停电关机处理，不得擅离职守，隐瞒不报
20、设备基础必须平稳、牢固，基本的锚固、支撑措施必须齐全，不得使用临时支撑，高大机械在多风季节前设缆风绳
四、拉森扣板桩受力验算因本工程xx施工区地质情况复杂，且无明显变化界限为确保施工安全,选取有代表性的地质断面分别计算荷载，取最不利荷载对拉森扣板桩支护进行验算，作为最终支护标准根据广东省公路勘察规划设计院提供的工程地质勘察报告及现场实际开挖获取的地质资料提取验算参数钢板桩型每延米截面积每延米惯矩每延米抵抗矩容许弯曲应力容许剪应力备注号cm2lx cm4Wx cm3[w]MPa[T]MPaSKSPIII191168001340210120SKSPIV
242.
53860022702101203、拉森钢板桩最大悬臂长度的计算:
1、代表性地质断面情况如下表按14m深度统计地质钻探层厚内摩擦角P凝聚力土的容重r地层名称备注孔号m°c KPaKN/m3人工回填土
2.
618.423ZK50淤泥质粉质粘土
10.
215.
94.
45.5细砂
1.
119.300人工回填土
1.
918.423淤泥质粉质粘土
1.
315.
94.
45.5ZK56淤泥质粉砂
10.
214.
2019.3粉质粘土
0.
620.
122.
217.3人工回填土
1.
918.
42317.3粉土
1.
620.
36.228ZK64淤泥质粉粘土
5.
515.
94.
45.5粉质粘土
2.
420.
122.
217.3全风化泥质粉砂岩
2.
619.
314.
240.
52、拉森钢板桩参数尸计射，律爨歙翻卷圈=3m以上进行拉森钢板桩支护，取3m范围的土ZK50r=
18.4X
2.6+
15.9X
0.4/3=
18.0KN/m3p=23X
2.6+
4.4X
0.4/3=
20.52Ka=tga245°—p/2=
0.481。
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