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文本内容:
一\编制依据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《建筑施工安全检查标准》JGJ59-1999
二、工程概况某职工住宅楼号楼采用号槽钢悬挑脚手架并在端部拉钢101814mm丝绳，在地上一层悬挑，每四层为一个卸荷单元，分三次拉钢丝绳以保证脚手架稳定性
三、脚手架搭设参数本工程脚手架为悬挑式双排脚手架，悬挑架高:13X故按对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行
2.87+
2.5=
39.81m,40nl强度、刚度、稳定性等验算钢管选用348X
3.5；外挑槽钢采用［18,长度约为3m；固定槽钢在楼面上用预埋2318的螺纹钢筋立杆纵向间距为内立杆距外墙立杆横向间距为立杆步距为连墙
1.75m,
0.40m,
0.8m,
1.75m件为两步三跨即侧面用塑料密眼网封闭
3.5X
5.25m,详见附件悬挑架计算书⑴脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步⑵每搭完一步脚手架后，应按下表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度⑶底座应准确的放在焊在槽钢上的钢筋上⑷立杆搭设应符合下列规定
①相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500nlm；各接头中心至主纵、横水平杆强度及变形永久组合+施工均布活荷载脚手架立杆稳定永久荷载活荷载+风荷载+
0.85连接件承载力风荷载+
5.0KN刚梁强度和挠度恒载+活荷载作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值kN/m；本例为
0.1248M=
0.125X
36.800=
4.593kN；2脚手板的自重标准值kN/2；采用木脚手板，标准值为
0.35mN后
0.350X4X
1.500X
1.050+
0.3/2=
1.418kN；3栏杆及挡脚手板自重标准值kN/m；本例采用栏杆木，标准值为
0.11m=
0.140X4X
1.500/2=
0.420kN；4吊挂的安全设施荷载，包括安全网kN/mD；
0.005网=
0.005X
1.500X
36.800=
0.276kN；经计算得到，静荷载标准值凤总
6.706kN；■=41+2++g=活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力.杆按一纵距内施工荷载总和的取值1/2经计算得到，活荷载标准值尺二
2.000X
1.050X
1.500X2/2=
3.150kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中基本风压按照《建筑结构荷载规范》W—kN/m,GB50009-2001的规定采用取、=
0.500kN/m2；〃一风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》的规定采用:GB50009-2001〃二
0.740；以—风荷载体型系数以二；
1.200经计算得到，风荷载标准值服二
0.7X
0.500X
0.740X
1.200=
0.311kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=
1.2及+
1.4二
1.2X
6.706+
1.4X
3.150=
12.457kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=
1.2及+
0.85X
1.47%=
1.2X
6.706+
0.85X
1.4X
3.150=
11.796kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式二
0.85XI.4^710=
0.850X
1.4X
0.311X
1.500X
1.800710=
0.180kN・m；
六、立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴心压力设计值N=
12.457kN；计算立杆的截面回转半径i-
1.58cm；计算长度附加系数4二
1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表得U=
5.
3.
31.500计算长度，由公式L=kuh确定1:
3.119m；Lji=
197.000；轴心受压立杆的稳定系数力，由长细比，//的结果查表得到0=
0.186；立杆净截面面积4=
4.89cm2；立杆净截面模量抵抗矩
5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值［力二
205.000N/mm2；二
12457.000/
0.186X
489.000=
136.963N/mm2；立杆稳定性计算二
136.963小于［力二
205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N=
11.796kN；计算立杆的截面回转半径:i=
1.58cm；计算长度附加系数K=
1.；155计算长度系数参照《扣件式规范》表
5.
3.3得
1.500计算长度，由公式L二kuh确定1=
3.119m；0Lji=
197.000；轴心受压立杆的稳定系数由长细比Ui的结果查表得到0,0=
0.186立杆净截面面积力=
4.89cm2；立杆净截面模量抵抗矩F=
5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值［力=
205.000N/mm2；o=
11795.868/
0.186X
489.000+
179748.072/
5080.000=
165.074N/mm2；立杆稳定性计算=
165.074小于［力=
205.000N/mm2满足要求！
七、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算N、=NJ N风荷载基本风压值吸=
0.311kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积4二
16.200m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力kN,N任
5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值应按照下式计算kN,
1.4X服X4=
7.049kN；连墙件的轴向力计算值4二＜+如=
12.049kN；其中一轴心受压立杆的稳定系数为内排架距离墙的长度,,1由长细比〃占
350.000/
15.800的结果查表得到
0.941；J=
4.89cm2；[-=
205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值6乂AX[力二
0.941X
4.890X10-4X
205.000X103=
94.331kN；“二〈及=连墙件的设计计算满足要求！
12.
04994.331,连墙件采用双扣件及墙体连接经过计算得到小于双扣件的抗滑力满足要求!N=
12.
04916.0kN,连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算悬臂部分脚手架荷载的作用，里端为及楼板的锚固点，为墙支点N44本工程中，脚手架排距为内侧脚手架距离墙体支拉1050nini,350nini,斜杆的支点距离墙体为1200mm,水平支撑梁的截面惯性矩/二1910cm4,截面抵抗矩十二
25.90cm3,截面积/二
32.84cm2o受脚手架集中荷载居
1.2X
6.706+
1.4X
3.150=
12.457kN；水平钢梁自重荷载^
1.2X
12.740X
0.0001X
78.500=
0.120kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图kN悬挑脚手架支撑梁变形图kN悬挑脚手架支撑梁弯矩图kN-m经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为Ml]=
18.080kN；M2]=
7.678kN；7
[3]=-
0.316kN0最大弯矩如ax=
2.665kN,m；截面应力二扬
1.05八/=
2.665X106/
1.05X
39700.0+
0.000X103/
1274.0=
63.929N/mm2；水平支撑梁的计算强度=
63.929小于
215.000N/mm2,满足要求!
九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用号槽钢，计算公式如下[18其中均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算0b-经过计算得到强度0b=570X
8.5X
48.0X235/
1200.0X
100.0X
235.0=
1.94O由于大于查《钢结构设计规范》附表得到0b
0.6,GB50017-2003B,0b值为
0.924经过计算得到强度=
2.665X106/
0.924X
39700.00二
72.608N/mm2o水平钢梁的稳定性计算=
72.608小于[f]=
215.000N/mm2,满足要求！
十、拉绳及支杆的受力计算水平钢梁的轴力和拉钢绳的轴力口、支杆的轴力按照下面计算RAH RE其中品以为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；COS品应为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力COS当他》时，水平钢梁受压；当他＜时，水平钢梁受拉；当扁二时,000水平钢梁不受力各支点的支撑力几二sin/+RDiSin/且有TiuiCosi—7DiCos i可以得到按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为岛二妹n.36N岛二
12.863kN
十一、拉绳及支杆的强度计算钢丝拉绳支杆的内力计算
1.钢丝拉绳斜拉杆的轴力而及支杆的轴力而均取最大值进行计算，分别为而二加
11.364kN=
12.863kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算其中[a]--钢丝绳的容许拉力kN；F—钢丝绳的钢丝破断拉力总和kN；s计算中可以近似计算月二
0.5d2,d为钢丝绳直径mm；a—钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对义、、6196X376X61钢丝绳分别取
0.
85、
0.82和
0.8；K钢丝绳使用安全系数计算中［］取=於得到
11.364kN,
0.820,
10.000,钢丝绳最小直径必须大于才能满足要求！
17.OOOmni下面压杆以钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算
48.OX4mm其中N—受压斜杆的轴心压力设计值，N=
12.863kN；0一轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比1/i查表得到二
0.446；i-计算受压斜杆的截面回转半径，7=
1.578cm；1-受最大压力斜杆计算长度，1二
1.921m；A一受压斜杆净截面面积，A=
4.893cm2；-受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是、
58.945［力-受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算＜［力，满足要求！钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环强度计算
2.钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力位均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为沪兆二U.364kN钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环强度计算公式为其中［力为吊环受力的单肢抗剪强度，取H=125N/mm2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环最小直径大（H
36.422X4/
3.142X
125.000）1/2=
11.000mm;斜撑支杆的焊缝计算
3.斜撑支杆采用焊接方式及墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中伪斜撑支杆的轴向力，年
12.863kN；4为斜撑支杆件的周长，取
150.796mni；方为斜撑支杆的厚度，^
3.500mm；工或£为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取
185.OOON/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度二
12863.426/
150.796X
3.500=
24.372N/mm2o对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!
十二、锚固段及楼板连接的计算.水平钢梁及楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平1钢梁及楼板压点的拉环受力庐
7.678kN；水平钢梁及楼板压点的拉环强度计算公式为:其中[力为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》
10.
9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁及楼板压点的拉环最小直径^=[
7678.141X4/
3.142X50X211/2=
9.887mm水平钢梁及楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧以上搭接长度30cm水平钢梁及楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算
2.如下:锚固深度计算公式:其中N—锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，7V=
7.678kN；d--楼板螺栓的直径，d=
50.000mm[笊一楼板螺栓及混凝土的容许粘接强度，计算中取l.270N/mm2；h-楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于
7678.141/
3.142X
50.000X
1.270=
38.489mmo水平钢梁及楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:
3.混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N—锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=
7.678kN；d--楼板螺栓的直径，d-
50.000mm；b—楼板内的螺栓锚板边长，炉5X加
250.000mm；混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取/cc~
0.950/c=
11.900N/mm2；经过计算得到公式右边等于大于锚固力淤楼板
720.38kN
7.68kN,混凝土局部承压计算满足要求节点的距离不宜大及步距的1/3
②当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件
③顶层立杆的搭接长度不应小于应采用不少于个旋转扣件固定，1m,2端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于立杆顶端宜高出女儿墙100mm上皮高出檐口上皮1m,
1.5m⑸纵向水平杆搭设应符合下列规定
①纵向水平杆宜设设置在立杆内侧，其长度不宜小于跨3
②纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接⑹脚手架必须设置纵、横向扫地杆纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于处的立杆上横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在200nlm紧靠纵向扫地杆下方的立杆上当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨及立杆固定，高低差不应大于口1⑺连墙件、剪刀撑、横向支撑的设置符合下列规定
①本工程外脚手架高度小于连墙件每设一根50m,
3.5mX
5.25m
②连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于（步）
3.5n12
③当脚手架下部暂不能设连墙杆时可搭设抛撑抛撑应采用通长杆件及脚手架可靠连接，及地面的倾角应在之间；连接点中心至主节点45°〜60的距离不应大于抛撑应在连墙件搭设后拆除300nini
④当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施,直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除
⑤每道剪刀撑宽度不应小于跨，且不应小于斜杆及地面的倾角宜46m,在之间45°〜60°剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆及地面的倾角/a45°50°60°剪刀撑跨越立杆的最多根数/n765
⑥本工程脚手架高度在以上,必须在外侧立面上连续设置剪刀撑，并应24m由底至顶连续设置
⑦剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于应采用不少于1m,个旋转扣件固定2
⑧剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设
⑨剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在及之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150nlm⑻扣件安装符合下列规定
①扣件规格必须及钢管外径相同；
②螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m；
③在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150nini；
④对接扣件开口应朝上或朝内；
⑤各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm⑼作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定
①栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；
②上栏杆上皮高度应为
1.2m；
③挡脚板高度不应小于180nm；
④中栏杆应居中设置⑩脚手板的铺设应符合下列规定
①脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120〜150mm
②竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆铺设,且采用对接平铺四个角应用直径的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上
1.2mm
③作业层端部脚手板探头长度应取其板长两端均应支承杆150mni,可靠地固定，脚手板探头应用直径的镀锌钢丝固定在支承杆件上
3.2mm
④在拐脚、斜道平台处的脚手板，应及横向水平杆可靠连接，防止滑动
⑤自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔满铺一层脚手板12nl
五、脚手架的拆除⑴拆除脚手架时，应符合下列规定⑵拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业⑶连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于步，如高差大于步，应增设连墙杆加22固⑷当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约）时，应先在适
6.5m当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件⑸当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应采取如下规定设置连墙件和横向斜撑加固；两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于（步）横向斜撑在同一节间，
3.5m2由底至顶层呈之字型连续布置，中间每隔跨设置一道6⑹卸料时各配件严禁抛掷至地面
六、安全管理⑴搭设脚手架人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员必须定期体检，合格者方可上岗⑵搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋⑶脚手架的构件质量及搭设质量应按规范进行检查验收，合格后方可准许使用⑷作业层上的施工荷载应符合要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送泵等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备⑸当有六级及六级以上大风和雾雨雪天气时应停止脚手架搭设及拆除作业雨雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪⑹脚手架的安全检查及维护应按规范规定进行，安全网应按有关规定搭设或拆除⑺在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件
①主节点处的纵.横向水平杆，纵横向扫地杆
②连墙件⑻临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施⑼在脚手架上进行电气焊作业时，必须七人班郎*七人看守⑩工地临时用电线路的架设及脚手架接，应按规定设置搭拆脚手架时财面应设围护栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非11操作人员入内附件悬挑架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》《建筑结构荷载规范》、《钢结构设计规范》JGJ130-
2001.GB50009-2001等规范GB50017-2003
一、参数信息脚手架参数
4.搭设尺寸为立杆的纵距为立杆的横距为立杆的步距为
1.75m,
0.8m,
1.75m；搭设高度为40m；内排架距离墙长度为
0.4%采用的钢管类型为048X
3.5mm；横杆及立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为
0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距水平间距采用扣件连接；连墙件
3.5m,
5.25m,连接方式为双扣件；活荷载参数
5.施工荷载均布参数kN/m2:
2.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数1风荷载参数
6.河南省郑州市地区，基本风压为风荷载高度变化系数为
0.4500,L
0.730,风荷载体型系数一为全封闭双排脚手架；
1.200考虑风荷载静荷载参数
7.每m立杆数承受的结构自重标准kN/痛
0.1337；脚手板自重标准值kN/卡
0.350；栏杆挡脚板自重标准值kN/m2:
0.140；安全设施及安全网kN/m2:
0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹脚手板水平悬挑支撑梁
8.悬挑水平钢梁采用［号槽钢］,其中建筑物外悬挑段长度建筑
181.30m,物内锚固段长度
1.50mo固定槽钢在楼面上用预埋的螺纹钢筋2018楼板混凝土标号:C30悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳钢丝绳及墙距离为m:
1.400钢丝绳直径为mm:14
二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形均布荷载值计算
1.大横杆的自重标准值片二
0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:及=
0.350X
0.8/2+1=
0.093kN/m；活荷载标准值0=
2.000X
0.8/2+1=
0.533kN/m；静荷载的计算值:71=
1.2X
0.038+
1.2X
0.093=
0.131kN/m；活荷载的计算值:72=
1.4X
0.533=
0.746kN/m；大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩强度计算
2.最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下跨中最大弯距为掰皿=
0.08X
0.131X
1.7502+
0.10X
0.746X
1.7502=
0.261kN・m；支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为一max=-
0.10X
0.131X
1.750-
0.117X
0.746X
1.7502=-
0.307kN・m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算^=^x
0.261X10%
0.307X106/
5080.0=
60.433N/mm2大横杆的抗弯强度二
60.433N/mm2[f]=
205.0N/mm%满足要求！挠度计算
3.最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值71=^1+^=
0.038+
0.093=
0.131kN/m；活荷载标准值3=Q=
0.533kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度片
0.677X
0.131X
1750.07100X
2.06X105X
121900.0+
0.990X
0.533X
1750.07100X
2.06X105X
121900.0=
2.302mm；脚手板，纵向、受弯构件的容许挠度为及请参考规范1/150lOmm表
5.
1.8o大横杆的最大挠度小于或者满足要求！
1750.0/150mm lOmm,
三、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形荷载值计算
1.大横杆的自重标准值=
0.038X
1.750=
0.0665kN；脚手板的荷载标准值:局二
0.350X
0.8XI.750/2+1=
0.163kN；活荷载标准值:0=
2.000X
0.8X
1.500/2+1=
0.933kN；荷载的计算值:产
1.2X
0.058+
0.184+
1.4XI.050=
1.760kN；小横杆计算简图强度计算
2.最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载及荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下偏口；ax=
1.2X
0.038X
1.05078=
0.006kN・集中荷载最大弯矩计算公式如下以max=
1.760X
1.050/3=
0.616kN•m；最大弯矩2%ax+max=
0.622kN*Hl；o=M//二
0.622X
1075080.000=
122.484N/mm2；小横杆的计算强度小于
205.000N/mm2,满足要求！挠度计算
3.最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载及荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:嗫*5X
0.038X
1050.07384X
2.060X105X
121900.000=
0.024mm；入二四+R+=
0.058+
0.184+
1.050=
1.291kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下嗫ax=
1291.350X
1050.OX3X
1050.0-4X
1050.02/9/72X
2.060X105X
121900.0=
2.113mm；最大挠度和「二嗫ax+嗑ax=
0.024+
2.113=
2.137mm；小横杆的最大挠度小于及满足要求！
1050.000/150=
7.00010mm,U!直角、旋转单扣件承载力取值为按照扣件抗滑承载力系数
8.OOkN,
0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为
6.40kNo纵向或横向水平杆及立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计:其中Rc—扣件抗滑承载力设计值，取
6.40kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P\=
0.038X
1.050=
0.040kN；脚手板的荷载标准值P=
0.350X
1.050X
1.500/2=
0.276kN；活荷载标准值Q=
2.000X
1.050X
1.500/2=
1.575kN；荷载的计算值:7^
1.2X
0.040+
0.276+
1.4X
1.575=
2.584kN；〈单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！A
6.40kN,
五、脚手架荷载标准值荷载组合效应组合计算项目荷载组合项目。
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