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文本内容:
三、施工安排1
四、施工准备1
五、主要项目施工方法2
六、质量保证措施3
七、模板工程安装安全措施4
八、模板拆除安全措施4
九、钢管架支撑计算书6
十、柱/楼梯模板支撑计算书850X85014林生住宅楼（安兴大厦）高支模专项施工方案
一、编制依据本工程高支模专项施工方案是根据林生住宅楼（安兴大厦）的施工图纸，施工组织设计，安全施工规范，税结构工程施工质量验收规范，碎结构技术规程东莞市建委有关文件，东莞市建筑行业标准而编制
二、工程概况、建设概况1建设单位林生住宅楼（安兴大厦）设计单位东莞市慧力设计院有限公司监理单位东莞市建设监理有限公司施工单位东莞市安兴建设工程有限公司、建筑概况2本工程位于东莞市常平镇中元街，建筑占地面积总建筑面积其
935.97m2,8645m2,中
⑤⑦轴地下室建筑面积地下室标高为米，首层标高米,二层〜/B〜D
250.17m2o-
3.67标高为米，三至八层标高为米，建筑物总高度米
4.
53.
535.5碗扣式钢管立杆稳定性验算3¥:
0.626,P=N/%=761/
0.626X
489.00=
2.49N/mm2钢管立杆稳定性计算满足要求
2.49N/mm
2205.00N/mm2,支撑支承面验算
4.碗扣式钢管立杆设配套底座支承面为按考虑混凝土楼板,楼板200X100mm,C15厚二上部荷载为120mm,F=
0.76kN支承面受冲切承载力验算1B S=
2.00,ft=
0.91N/mm2,h0=120-15=105mm,n=
0.4+
1.2/B S=l.00o pc,m=0N/mm2,Um=2X200+105+2X100+105=1020mm,3h=l.
000.7B hft+O.15pc,m n UmhO=[
0.7X1X
0.91+
0.15X0X
1.00X1020X105]/1000=
68.22kN钢管支承面受冲切承载力满足要求
68.22kN
0.76kN,支承面局部受压承载力验算2Ab=
0.20+2X
0.10X
0.10X3=
0.12m2,Al=
0.20X
0.10=
0.02m2B l=Ab/AlO.5=
2.45,fcc=O.85X7200=6120kN/m2,G=
0.75a BlfccAl=O.75X2X6120X
0.02=
183.60kN支承面局部受压承载力满足要求F=
183.60kN
0.76kN,.侧模板验算5荷载计算1新浇碎的侧压力1F1=
0.22y X200/T+15Bl32V1/2=
0.22X
24.00X
4.44X
1.20X
1.15X
2.
000.5=
45.75kN/m2y=
24.031=
1.2002=
1.15V=
2.0T=
30.0℃梁高F2=y H=24X=24X
0.90=
21.60kN/m2两者取小值有效压头高度二丫=FL F2F=
21.60kN/m2,F/
0.90m荷载计算2荷载类型标准值单位分项系数设计值单位
①新浇混凝土的侧压力F
21.60kN/m2yG=
1.
225.92kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K
4.00kN/m2yQ=
1.
45.60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合
①+
②
31.52kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载
①/L
221.60kN/m2侧模板强度验算2取竖肋间距计算跨数跨；木模板厚度L=300nmb5h=18mm；W=bh2/6=750X182/6=40500mm3,I=bh3/12=750X183/12=364500mm4o抗弯强度验算1弯矩系数KM=-
0.105q=
31.52X900-150/1000=
23.64kN/m=
23.64N/mmMmax=KMqL2=-
0.105X
23.64Xo=Mmax/W=223398/40500=
5.52N/mm2侧模抗弯强度满足要求=
5.52N/mm2fm=
13.00N/mm2,抗剪强度验算2抗剪系数KV=O.606Vmax=KVqL=
0.606X
23.64X300/1000=
4.30kNT=3Vmax/2bh=3X
4.30X1000/2X18X750=
0.48N/mm2侧模抗剪强度T满足要求=
0.48N/mm2fv=l.40N/mm2,挠度验算3挠度系数q,=
21.60X900-150/1000=
16.20kN/m=
16.20N/mm,Ku=
0.644挠度u max=K u q,L4/100EI=
0.644X
16.20X3004/100X6000X364500=
0.39mm[u]=L/250=300/250=l.20mm侧模挠度满足要求u max=
0.39mm[u]=
1.20mm,计算简图及内力图如下图对拉螺栓计算3设排对拉螺栓，螺栓横向间距Fs=
0.95X yGF+yQQ2k=
0.95X
31.52=
29.94kN/m2;1竖向间距a=600mm=
0.60m,b=900-150/2=375mm=
0.38m,N=abFs=
0.60X
0.38对拉螺栓容许拉力X
29.94=
6.83kN；612,[Ntb]=
12.90kN对拉螺栓受力〈容许拉力满足要求
6.83kN
12.90kN,侧肋强度验算4计算跨度跨数跨木防尺寸375mm；2b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80X802/6=85333mm3,I=bh3/12=80X803/12=3413333mm40抗弯强度验算1弯矩系数q=
31.52X300/1000=
9.46N/mm；KM=-
0.125Mmax=KMqL2=-
0.125X
9.46Xo=Mmax/W=166289/85333=
1.95N/mm2侧肋抗弯强度满足要求=L95N/mm2fm=
13.00N/mm2,抗剪强度验算2剪力系数KV=O.625Vmax=KV qL=
0.625X
9.46X375/1000=
2.22kNT=3Vmax/2bh=3X
2.22X1000/2X80X80=
0.52N/mm2侧肋抗剪强度满足要求T=
0.52N/mm2fv=l.40N/mm2,挠度验算3挠度系数q,=
21.60X300/1000=
6.48N/mm；Ku=
0.521挠度u max=K uq,L4/100EI=
0.521X
6.48X3754/100X9000X3413333=
0.02mm二[u]4/250375/250=
1.50mm侧肋挠度满足要求u max=
0.02mm[u]=L50mm,计算简图及内力图如下图计算结果
6.第一层龙骨木材第二层龙骨单木防碗80X80mm@300nrni,80X80mm@600nnn；扣式钢管立杆纵向碗扣式钢管立杆横向底模厚度竖肋@1200mni,@600nini,18nini；80木材对拉螺栓排横向间距采用双钢管作为横楝，用蝴蝶X80mm@300ninb1612,600mm,扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mmo
十、柱模板支撑计算书850X850
（一）、柱模板基本参数柱模板的截面宽度方向对拉螺栓道,B=850mm,B2柱模板的截面高度方向对拉螺栓道，H=850mm,H2柱模板的计算高度L=7000mm,柱箍间距计算跨度d=400mmo柱箍采用双钢管中48X
3.5mm柱模板竖楞截面宽度高度80mm,80mm方向竖楞根，方向竖楞根B4H4柱模板支撑计算简图
（二）、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值其中混凝土的重力密度，取Vc——
24.OOOkN/nAt——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15）,取
5.714h；混凝土的入模温度，取T——
20.000C；混凝土的浇筑速度，取V——
2.500m/h；混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取H——
3.000m；——外加剂影响修正系数，取Bi i.ooo；尸混凝土坍落度影响修正系数，取2——
0.850根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值Fl=
40.00kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=
3.OOkN/m2o
（三）、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距
0.40%荷载计算值q=1,2X
40.00X
0.400+
1.4X
3.00X
0.400=
20.88kN/m面板的截面惯性矩和截面抵抗矩分别为I W本算例中，截面惯性矩和截面抵抗矩分别为I WW=
40.00X
1.80X
1.80/6=
21.60cm3；I=
40.00X
1.80X
1.80X
1.80/12=
19.44cm4；抗弯强度计算1f=M/W[f]其中面板的抗弯强度计算值f——N/mm2；面板的最大弯距M------N.mm；面板的净截面抵抗矩；W——面板的抗弯强度设计值，取[f]——
15.0N/nini2；M=
0.lOOql2其中荷载设计值q——kN/m;经计算得到M=
0.IX
1.2X
40.00+
1.4X
3.00X
0.40X
0.27X
0.27=
0.16kN-m经计算得到面板抗弯强度计算值f=
0.16X1000000/
21600.00=
7.22N/mm2面板的抗弯强度小于满足要求
15.00N/mnT2,抗剪计算2T=3Q/2bh[T]其中最大剪力Q=
0.6X
1.2X
40.00X
0.40+
1.4X
3.00X
0.40X
0.27=
3.42kN截面抗剪强度计算值T=3X
3420.00/2X
400.00X
18.00=
0.71N/mm2截面抗剪强度设计值m=L40N/nini2面板的抗剪强度小于满足要求
1.40N/mm^2,挠度计算3V=
0.677ql4/100EI[v]=1/250面板最大挠度计算值V=
0.667X
16.00X
273.T4/100X
6000.0X
194400.0=
0.51mm面板的最大挠度小于满足要求
1.092mm,
四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取、两方向最大间距B H
0.27m荷载计算值q=
1.2X
40.00X
0.27+
1.4X
3.00X
0.27=
14.25kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下最大弯矩M=
0.lql2=
0.1X
14.25X
0.40X
0.40=
0.23kN-m最大剪力Q=
0.6X
0.40X
14.25=
3.42kN最大支座力N=l.1X
0.40X
14.25=
6.27kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩和截面抵抗矩分别为I wW=
8.00X
8.00^2/6=
85.33cm3；I=
8.00X
8.00^3/12=
341.33cm4；抗弯强度计算1抗弯计算强度f=o.23X10^6/
85330.00=
2.67N/mm2木方抗弯强度小于满足要求
13.00N/mnT2,抗剪计算2最大剪力的计算公式如下Q=
0.6ql截面抗剪强度必须满足T=3Q/2bh[T]截面抗剪强度计算值T=3X
3420.24/2X
80.00X
80.00=
0.80N/mm2木方抗剪强度小于满足要求
1.60N/mnT2,挠度计算3最大变形木方挠度小v=
0.667X
14.25X
400.00^4/100X
9500.00X
3413300.00=
0.06mm于满足要求L600mm,
五、方向柱箍的计算B柱箍材料采用双钢管
①48X
3.5mm截面抵抗矩W=
10160.00mm3截面惯性矩1=
243800.00mm4竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P P=
1.2X
40.00X
1.4X
3.00X0X
0.40=
5.71kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载取木方传递力P支撑材料计算简图经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=
0.32kN-m最大变形Vmax=
0.13mm最大支座力Qmax=
7.OlkN抗弯计算强度f=
0.32X10^6/
10160.00=
31.79N/mm2支撑双钢管的抗弯强度小于满足要求205N/mnT2,
六、方向对拉螺栓的计算B计算公式N[N]=fa其中对拉螺栓所受的拉力；N——A-------对拉螺栓有效面积mm2；对拉螺栓的抗拉强度设计值，取f——170N/mni2；对拉螺栓的直径对拉螺栓有效直径mm:
16.00mm:
13.55对拉螺栓有效面积卜二mm2144对拉螺栓最大容许拉力值kN:[N]=
24.50对拉螺栓所受的最大拉力kN:N=
7.01对拉螺栓强度验算满足要求！
七、方向柱箍的计算H竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P柱箍按照集中荷载作P=
1.2X
40.00X
1.4X
3.00X0X
0.40=
5.71kN用下的连续梁计算集中荷载取木方传递力P支撑材料计算简图经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=
0.32kN-m最大变形Vmax=
0.13mm最大支座力Qmax=
7.OlkN抗弯计算强度f=o.32X10^6/
10160.00=
31.79N/mm2支撑双钢管的抗弯强度小于满足要求205N/nfflT2,
八、方向对拉螺栓的计算H计算公式N[N]=fa其中对拉螺栓所受的拉力；N——A-------对拉螺栓有效面积mm2；对拉螺栓的抗拉强度设计值，取f--------170N/mm2；对拉螺栓的直径对拉螺栓有效直径mm:
16.00mm:
13.55对拉螺栓有效面积mm2A=144对拉螺栓最大容许拉力值kN:[N]=
24.50对拉螺栓所受的最大拉力kN:N=
7.01对拉螺栓强度验算满足要求！118258/54000=
2.19
十二、楼梯顶模板支撑安全计算.计算参数1结构板厚层高结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板底模厚度120nlm,
8.00m,18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f=
13.00N/mm2,顺纹抗剪m强度f=l.40N/mm2；支撑采用
①48义
3.5mm碗扣式钢管:横向间距1500mm,纵向间距v900mm,支撑立杆的步距h=l.80m；钢管直径48nmi,壁厚
3.5mm,截面积
4.89cm2,回转半径i=
1.58cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗弯强度f=
205.00N/mm2,抗剪强度f=
125.OON/mm%楼板底模验算
2.荷载类型标准值单位计算宽度板厚而系数设计值m
①底模自重
0.30kN/m
21.
01.
20.36kN/m
②碎自重
24.00kN/m
31.
00.
121.
23.46kN/m
③钢筋荷载
1.10kN/m
31.
00.
121.
20.16kN/m
④施工人员及施工设备荷载
1.00kN/m2X
1.
01.
41.40kN/m底模和支架承载力计算组合
①+
②+
③+
④
5.37kN/mQi底模和龙骨挠度验算计算组合
①+
②+
③
3.97kN/mq2底模及支架荷载计算1楼板底模板验算2第一层龙骨间距计算跨数跨底模厚度板模宽度二L=300ninb518nun,lOOOnnn；W-bh2/6-1000X1876=54000mm3,bh3/12=1000X18712=486000mm4o1内力及挠度计算
④荷载a.
①+
②+
③+支座弯矩系数KM=
0.105M^KMQIL2-
0.105X
5.37X3002—50747N.mm剪力系数Kv=O.606V=K qL=O.606X
5.37X300=976N1v1
③荷载b.
①+
②+支座弯矩系数K=-
0.105MM=K qL2=-
0.105X
3.97X300=-37517N.mm2M2跨中弯矩系数k=
0.078M=K qL2=
0.078X
3.97X300=27869N.mm3M2剪力系数、=K
0.606V=K qL=
0.606X
3.97X300=722N2v2挠度系数K,,=
0.644U=Koq L7100EI=
0.644X
3.97/
1.2X3007100X6000X486000=
0.06mm22施工人员及施工设备荷载按按作用在边跨跨中计算C l.OOkN计算荷载,计算简图如下图所示P=
1.4X
1.00=
1.40kN跨中弯矩系数Kk
0.200MLKUXPL=0・200X
1.40X1000X300=84000N.mm支座弯矩系数V-
0.100M=K XPL=-
0.100X
1.40X1000X300=-42000N.mm5M剪力系数Kv=O.600V=K P=
0.600X
1.40=
0.84kN3V挠度系数产K
1.456U3=KPL3/100EI=l.456X
1.40/
1.4X1000X3007100X6000X486000=
0.13mm抗弯强度验算2此二-50747N.mmM+M=-79517N.mm25M3+MFIII869N.mm比较此、取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩M+MM3+M025M=max=M/W=l11869/54000=
2.07N/mm2max楼板底模抗弯强度=
2.07N/nini2f=
13.00N/mm2,满足要求m、高支模概括4本工程高支模应用首层门式脚手架支撑，最大支模计算高度最大梁截面7m,飘板处门架搭设方法与主体内相同，并与主体内支撑系统纵横拉结成一个350X900mm,整体
三、施工安排、施工部位及工期安排根据施工进度计划的安排进行
1、管理人员职责分工2）项目经理工作职责对公司负责及工程成本和行政管理工作，并负责对工程的1领导、指挥、协调决策等更大事宜）技术负责人负责项目部全面技术质量工作以及模板方案编制工作2）施工员负责模板工程加工、安装、安全技术向工人交底，施工过程中监控、负3责模板工程自检验收工作）质检员负责对模板工程质量进行监控、检查、督促、落实不合格的项目整改，4对建材质量进行检查监控工作）测量员负责工程的墙、柱、门窗洞口，以及抄平放线工作
5、工人分工及数量3根据施工进度计划及施工流水划分进行劳动力安排为主体工程为人，配合工150种电气及电工人2
四、施工准备、技术准备项目技术负责人组织施工员、生产人员熟悉图纸，认真学习掌据施1工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录通过会审，对图纸中存在的问题与设计建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据熟悉各部位截面尺寸、标高、制定模板初步设计方案、机具准备主要机具及工具准备详见以下一览表2序号名称规格功率数量锤子重量、个
10.
250.5kg70圆盘锯台2MJ-1063KW2梅花板手把319-22mm5手电钻钻头真径把412-20mm2钢丝钳长把5150mm3砂轮切割机台60500mm2墨斗7抗剪强度验算3尸V976NV+V=722+840=1562N23比较％、取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力v+v,23V=1562N=l.56kNmaxT=3V/2bh=3X1562/2X1000X18=
0.13N/mm2max楼板底模抗剪强度T=
0.13N/mm2f=
1.40N/mm2,满足要求挠度验算4u max=
0.06+
0.13=
0.19mm[u]=300/250=
1.20mm楼板底模挠度满足要求u=
0.19mm[u20mm,max计算简图及内力图如下图⑶第一层龙骨验算钢管横向间距第一层龙骨间距计算跨数跨；1500mm,300mm,2第一层龙骨采用木材b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80X8076=85333mm3,I=bh3/12=80X80712=3413333mm4o抗弯强度验算1第一层龙骨间距/计算宽度q=qiX=
5.37X300/1000=
1.61kN/m弯矩系数K=-
0.125MM=K qL2=-
0.125XI.61X15002ma M=M/W=452813/85333=
5.31N/mm2max第一层龙骨抗弯强度=
5.31N/mm2f=
13.00N/mm2,满足要求m抗剪强度验算2剪力系数、=K
0.625V=K qL=O.625X
1.61X1500=1509N=l.51kNmax vT=3V/2bh=3X1509/2X80X80=
0.35N/mm2m第一层龙骨抗剪强度T=
0.35N/mm2f=
1.40N/mm2,满足要求挠度验算3第一层龙骨间距/计算宽度q=qX=
3.97/
1.2X300/1000=
0.99kN/m=
0.99N/mm,挠度系数产K
0.521u=K„q,L71OOEI=O.521X
0.99X15001/100X9000X3413333=
0.85mm[u]=raa1500/250=
6.00mm第一层龙骨挠度满足要求u=
0.85mm[u]=
6.00mm,raax计算简图及内力图如下图第二层龙骨验算4钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨第二层龙骨采用双钢管A=978mm2；W=10160mm3,I=243800mm4,抗弯承载力验算1P=L250X
1.61X1500=3019N=
3.02kN弯矩系数=-
0.281Mmax-KyPL-=M/W=763505/10160=
75.15N/mm2max第二层龙骨抗弯强度=
75.15N/mm2f=
205.00N/mm2,满足要求抗剪强度验算2剪力系数K\=
1.281V=K P=l.281X
3.02X1000=3869N=
3.87kNma vT=3V/2bh=3X3869/2X2X489=
5.93N/mm2max第二层龙骨抗剪强度T=
5.93N/mm2f=
125.00N/mm2,满足要求v挠度验算3P=
1.250X
0.99X1500=1856N=l.86kN挠度系数Kkl.795u3=K°P L7100EI=L795X1856X9007100X206000X243800=
0.24mm[u]=900/250=
3.60mm第一■层龙骨挠度满足要求u-
0.24mm[u]=
3.60mm,raax计算简图及内力图如下图支撑强度验算
3.荷载计算1传至每根立柱的最大支座力的系数=
3.351每根钢管承载NQKI=
3.351X
3.02X1000=10120N每根钢管承载活荷载
1.0kN/m2:N K2=
1.50X
0.90X1X1000=1350NQ每根钢管承载荷载N=N+N=10120+1350=11470NQK QK1QK2钢管重量立杆重量=
0.0538kN/m,
7.88X
0.0538X1000=424N水平拉杆层，拉杆重量二55X
1.50+
0.90X
0.04X1000=480N支撑重量%=立杆重量+水平拉杆重量=424+480+=904N钢管轴向力N=
1.2N K+N=1,2X904+11470=12555NG QK钢管立杆长细比验算2院二钢管的入=11+24=
1.80+2*
0.15=2・10111,i=L58cm,L0/i=
210.00/
1.58=
132.91碗扣式钢管杆件长细比满足要求
132.
9150.0,钢管立杆稳定性验算3e=
0.381,P=N/eA=12555/
0.381X
489.00=
67.39N/mm2碗扣式钢管立杆稳定性
67.39N/mm2205N/mm2,满足要求.支撑支承面验算4碗扣式钢管脚手架立杆设配套底座支承面为混凝土楼板按考虑，200X100mm,C15楼板厚二上部荷载为120mm,F=12555/1000=
12.55kN支承面受冲切承载力验算1B s=
2.00,f=
0.91N/mm2,h=120-20=100mm,n=
0.4+
1.2/P=
1.00t0s,=0N/mm2,Um=2X200+100+2X100+100=1000mm,B=
1.00pc mh
0.73f+
0.15o,nUhoh tpc m m=[
0.7X1X
0.91+
0.15X0X
1.00X1000X100]/1000=
63.70kN受冲切承载力满足要求
63.70kNF=
12.55kN,支承面局部受压承载力验算2Ab二
0.20+2X
0.10X
0.10X3=
0.12m2,AFO.20X
0.10=
0.02m2B尸Ab/Aj°5=2・45,f=
0.85X7200=6120kN/m2,G=
0.75cc3B75X2X6120X
0.02=
183.60kN支承面局部受压承载力满足要求
183.60kNF=
12.55kN,计算结果
4.底模楼模板第一层龙骨采用单防，间距第二层龙骨18mm,b=80mm,h=80mm300mm；采用双钢管
①48X
3.5,A=489mm2；钢管横向间距1500mm,钢管纵向间距900mm,“杆步距
1.80mo手提电锯台8M-651A
1.05KW2水平尺长把91000mm2钢卷尺把1050M5M2水准仪台11DZ531工程检测尺长把122M1塞尺一般
131、材料准备本工程模板主要采用多层木夹板作为模板，采用31830X915X18mm木榜为固定及支撑，支撑系统采用门式脚手架，配备可调底座和型顶80X80X2000mni U托（长度为）作为支撑系统600mm模板施工材料计划表序号名称规格单位数量1多层板1930X915X18mmm212500木彷条22000X80X80mm25000门架根3500X12002680门架根41900X12005360门架根5900X120026806钢管48X
3.5根3000扣件个79000连接销个8160809U型上托长600mm个15000可调下托长个10600mm15000钉子1150kg50012小白线kg25
五、主要项目施工方法、柱模板1）立柱模时，按已弹好柱位线安装在柱高范围内，每隔约设置一道1400-500mm柱箍以固定模板，柱箍采用对拉螺杆连接的形式，柱箍具体间距根据侧压力大小等因素进行考虑）柱模安装时，要搭设操作平台，应采用钢管调节作斜撑，斜撑与地面夹角为245角）要保证柱轴线及标高正确，周围固定模板要牢固，防止偏移、偏扭等3）因柱的高度均超过为了碎浇筑时，不出现离析现象，应在柱模中部留有碎43M,浇筑孔和振捣孔，待碎浇注到预留孔底时，必须钉牢盖板，再浇上部碎）柱模底部应留清扫口，以便清理杂物5）标准层按楼层高度浇捣，地下室等超过的柱模板采用分次浇捣的方式浇、64m2梁模板）梁模板的构造由门式脚手架体系支撑木榜，三块模板组成底板两侧板底模1板宽度同梁宽侧模的高度则视所处的位置的不同而有异，如为梁外侧板，则高度为梁高加底模厚度；如为一般梁侧模板，则高度为梁高减去碎模板厚度）梁模板的安装首先安装标准门式脚手架支撑体系，间距一般为为宜，2600-900mm搭设高度按层高而设置，再用型可调顶托，在顶托上面支两条的木材纵向设置U80X80然后在木榜上面设置间距横向木杨，根据水平标高的要求，在型顶托80X80mm,300U中调节再订梁底模板安装时要将梁底模板两端搁置的柱模板顶端梁的缺口处，底板安装要垂直跨度大于或等于的梁底模板要起拱，以抵消部分受荷后下垂的挠度，4M起拱高度为跨长的厂，其次安装梁侧模板，安装时要将梁侧模板紧靠梁底模板1%3%放在支柱顶的横方木上，为防止产生外移应用夹板将侧模板钉牢，在支柱顶的横木上梁侧模板安装要垂直，边梁外侧模板上边用立杆及斜撑固定,一般梁侧模板的上口用楼板的模板顶紧梁侧模板之间应临时撑木撑紧撑木长度与梁相同，浇筑后拆去，若梁的高度较大时，为抵抗碎的侧压力，还要安设对拉螺栓加强、楼板模板3楼板的模板由门式脚手架体系支撑、木防，若干拼板组成1））首先安装门式脚手架体系，上面用型可调上托再铺条纵向方木2U280X80mm后，铺间距横向木彷，在梁侧模板外边用松木散板钉立横挡，在横挡300mm,80X80mm上安装楞木楞木安装要水平，如不平时可在楞木两端加木楔调开楞木调平后即可安装楼板模板、墙模板4）墙模板的构造，由两片若干块模板拼接而成1）模板的安装，首先在基础层面弹出墙体的边线，根据墙的宽度留好墙板的厚度2在层面上用松木散板钉好压脚板再用模板拼成）标准层按楼层高度浇捣，地下室等超过的柱模板采用分次浇捣的方式浇捣34m
六、质量保证措施、全体施工人员都必须严格执行现行的有关质量验收标准和各项规范规定，对全1体施工人员进行经常性的质量教育，施工的全过程中要做好质量的检验，检查和评比工作，并且落实逐级技术交底制度，工程开工前工地技术负责人应将工程概况，施工方案技术措施及注意事项向全体施工人员进行全面交底施工员、班组长每天要对工人进行施工要求及技术操作规程的交底和落实教育，每个员工都非常清楚自己该做什么，怎样才能满足规范的要求，做好每一道工序后自检的结果与规范的差距有多大,做到责任到人、建立各项检查制度，做到有章必依，违章必究的原则，确定树立“质量第一,信2誉第一”的观念，使得每道工序，每一个环节，从原材料进场把关，现场抽样检查,在施工过程中，绝不能忽视任何一个环节，合理使用材料，并且做到按规范要求施工、测量放线时严格控制各轴线的位置和水平标高的测设以及复查工作，各楼层之3间的水平标高，垂直度均由仪器引测，并经常对经伟仪、水准仪检验校对、认真执行技术交底，各分部模板工程施工之前，根据工程特点和施工方案制定4具体技术措施，操作工艺流程，工艺标准，质量标准，可能发生的质量原因分析，质量管理控制和保证措施、认真做好质量评定，在施工过程中，由技术负责人、质检员会同相关人员进行5各分项工程质量的检测和评定工作，防止质量隐患发生、严格执行质量检查制度，各分项工程，必须做到“自检、互检、交接检”的三6检制度
七、模板工程安装安全措施、模板安装前对施工人员进行全面详细的安全技术交底
1、使用合格的模板及配件
2、模板及其支架在安装过程中，必须采取有效的防倾覆临时固定措施
3、当碎结构跨度大于时-，模板应起拱；因设计无具体要求，则起拱高度为44M2/1000o、模板安装作业高度已超过必须搭设操作平台，要求作业人员身穿紧口工作52M,服，脚穿防滑鞋，腰系安全带，头戴安全帽、遇到大雾和大雨和六级以上大风时，禁止高处作业
6、高处作业暂时不用的工具，应装入工具袋，随用随拿用不着的工具和拆下的7材料采用系绳溜放到地面，不得向下抛掷应及时清理运送到指定的地点、木工机械必须专人管理
8、安全防护装置必须齐全可靠，操作时不准拆卸
9、操作时不准戴手套，不准在运转中维修保养，加油清理和调整
10、加工旧木料前必须将铁钉，灰垢清理干净
11、每日工作完毕，必须工完场清，拉闸断电，锁好电闸箱
12、对梁和板安装二次支撑时，在梁、板上不得有施工荷载，支撑的位置必须对准13下层的支撑点，安装后所传给支撑或连接件的荷载，不应超过其充许值
八、模板拆除安全措施、不承重侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要碎强度保证其表面及棱角不因1拆除模板而受损坏，即可拆除、承重模板，包括梁、板等水平结构，构件的底模，应根据与结构同条件养护的2试块强度达到下表规定，方可拆除序号构造类型结构跨度按达到设计碎强度标准值百分率％MW250板
1、2W875875梁、模壳28100W275悬臂构件
32100、拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时、技术3负责人方可批准拆模、在拆除模板地过程中，如发现有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除工作，4经研究处理后方可继续拆除、拆除的模板和支撑，模板及木材应及时取钉，分类堆放并加以妥善保管，防止5模板损坏或变形与锈蚀，以便下次使用、拆模时，现场要有专人负责监护，禁止无关人员进入拆模现场，禁止拆模人员6在上下同一垂直面上作业，防止发生人员坠落和物体打击事故、各类模板拆除顺序和方法，根据模板设计的规定进行，按先支的后拆，后支的7先拆，先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除、大面积模板拆除作业前，在作业区周边设围档和醒目标志，拆下的模板应及时8清理，分类堆放，不准留有悬空模板，防止突然落下伤人
九、钢管架支撑计算书.计算参数1结构楼板厚梁宽梁高层高结构表面考虑隐蔽；150mm,b=350mm,h=900mm,
7.00m,模板材料为夹板底模厚度侧模厚度梁边至板支撑的距离板弹性18nmi,18mm；
0.73m；模量木材弹性模量抗弯强度抗剪强度E=6000N/mm2,E=9000N/nini2,00N/mni2,fv=l.；支撑采用
①碗扣式钢管横向间距纵向间距支架立杆的40N/mm248600mm,1200mm,步距钢管直径壁厚截面积回转半径钢管重h=L20m；48mnb
3.5mni,
4.89cni2,i=L58cm；量钢材弹性模量抗弯强度抗剪强度
0.0538kN/m E=206000N/mm2,f=
205.00N/mm2,fv=
125.00N/mm2o梁底模验算
2.梁底模及支架荷载计算1荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值mm
①底侧模自重
0.3kN/m2X
0.35+
1.50XI.2=
0.67kN/m
②性自重
24.0kN/m3X
0.35X
0.90X
1.2=
9.07kN/m
③钢筋荷载
1.5kN/m3X
0.35X
0.90X
1.2=
0.57kN/m
④振捣碎荷载
2.0kN/m2X
0.
351.4=
0.98kN/m梁底模和支架承载力计算组合
①+
②+
③+
④ql=
11.29kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（
①+
②+
③）/L2q2=
8.59kN/m
（2）底模板验算第一层龙骨间距计算跨数跨；底模厚度板模宽度L=300mm,5h=18mm,b=350mmoW=bh2/6=350X182/6=18900mm3,I=bh3/12=350X183/12=170100mm4o抗弯强度验算1弯矩系数KM=-
0.105Mmax=KMqlL2=-
0.105X
11.29X=Mmax/W=106691/18900=
5.65N/mm2梁底模抗弯强度满足要求=
5.65N/mm2fm=
13.00N/mm2,抗剪强度验算2剪力系数KV=
0.606Vmax=KVqlL=
0.606X
11.29X300=2053N=
2.05kNT=3Vmax/2bh=3X2053/2X350X18=
0.49N/mm2梁底模抗剪强度满足要求T=
0.49N/mm2fv=l.40N/mm2,挠度验算3挠度系数q2=
8.59kN/m；Ku=
0.644u max=K uq2L4/100EI=
0.644X
8.59X3004/100X6000X170100=
0.44mm[u]=L/250=300/250=l.20mm梁底模挠度满足要求u max=
0.44mm[u]=
1.20mm,计算简图及内力图如下图第一层龙骨验算3碗扣式钢管横向间距L=600mni,C=350mm,y=350/600=
0.58O第一层龙骨采用木材b=80inm,h=80mm；W=bh2/6=80X802/6=85333mm3；I=bh3/12=80X803/12=3413333mm4o）抗弯强度验算
1、梁传荷载计算a第一层龙骨间距/梁宽二q=qlX
11.29X300/350=
9.68kN/mMq=qcL2-y/8=
9.68X350/1000X600/1000X、板传荷载计算b板重量板厚度模板重+活载P=L2X X25+
1.4X=
1.2X
0.15X25+
0.30+
1.4X
2.50=
8.36kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=365/1000X300/1000X
8.36=
0.92kNa=
0.5X L-c=
0.5X600-350=125000mm,Mp=P X a=
0.92XMmax=Mq+Mp=
0.36+
0.12X=Mmax/W=480000/85333=
5.63N/mm2第一层龙骨抗弯强度满足要求=
5.63N/mm2fm=
13.00N/mm2,抗剪强度验算2梁宽+Vmax=
0.5XqX P=
0.5X
9.68X350/1000+
0.92=
2.61kNT=3Vmax/2bh=3X
2.61X1000/2X80X80=
0.61N/mm2第一层龙骨抗剪强度满足要求T=
0.61N/mm2fv=l.40N/mm2,挠度验算3第一层龙骨间距/梁宽=q=q2X
8.59X300/350=
7.36N/mmu q=q cL3X8-4y2+y3/384EI=
7.36X350X6003X8-4X
0.582+
0.583/384X9000X3413333=
0.32mmu p=PaL2X3-4Xa/L2/24EI=
0.92X1000X125X6002X3-4X
0.212/24X9000X3413333=
0.16mmu max=uq+u p=
0.32+
0.16=
0.48mm[u]=L/250=600/250=
2.40mm第一层龙骨挠度满足要求u max=
0.48mm[]=
2.40mm,计算简图及内力图如下图第二层龙骨验算4碗扣式钢管纵向间距计算跨数跨；第二层龙骨采用单防1200mm,1b=80mm,h=80mm；W=1X80X802/6=85333mni3,1X80X803/12=3413333mm4；抗弯强度验算1梁宽P=V=l/2XqX+P=
0.5X
9.68X350/1000+
0.92=2609N=
2.61kN弯矩系数KM=0Mmax=KmPL=0X
2.61X1000X1200=0N.mm=0kN.m=Mmax/W=0/85333=0N/mm2第二层龙骨抗弯强度满足要求=0N/mm2fm=
13.00N/mm2,抗剪强度验算2剪力系数KV=0Vmax=KVP=0X
2.61=0kNT=3Vmax/2bh=3X0X1000/2X80X80=0N/mm2第二层龙骨抗剪强度满足要求T=0N/mm2fv=l.40N/mm2,挠度强度验算3挠度系数Ku=0梁宽板传P=V=l/2XqX+P=
0.5X
7.36X350/1000+
0.92=
2.21kNu max=K uP L3/100EI=0X
2.21X1000X12003/100X9000X3413333=0mm[u]4/250=1200/250=
4.80mm第二层龙骨挠度满足要求u max=0mm[u]=
4.80mm,计算简图及内力图如下图支撑强度验算
3.⑴荷载计算传至每根碗扣式钢管立柱最大支座力的系数为0每根钢管承载二NQK1=0X26100N碗扣式钢管重量立杆重量二
0.0538kN/m,
0.0538X
5.IX1000=274N水平拉杆层，拉杆重量=55X
1.80X
0.0400=360N支架重量=立杆重量+水平拉杆重量=NGk274+360=634N钢管轴向力N=l.2NGK+NQK=
1.2X634+0=761N碗扣式钢管立杆长细比验算2钢管的L0=h+2a=L20+2X
0.15=
1.50m,i=L58cm,X=L0/i=
150.00/
1.58=
94.94钢管立杆长细比满足要求
94.94230,。
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