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金沙江白鹤滩水电站年度施工区抢险及防汛零星工2016-2017程第标段11骑骡沟大桥左岸桥头脚手架施工方案编制:复核:审核:中铁十五局集团第一工程有限公司白鹤滩水电站项目经理部目录工程概况11编制依据21施工方案31施工准备
3.11施工工艺
3.21施工要求
3.33施工进度安排44主要材料及机具要求54主要材料
5.14主要机具
5.24质量保证措施64安全保证措施75架子工上岗要求
7.15脚手板的自重标准值:P2=
0.3XL05/2+1=
0.105kN/m；活荷载标准值Q=2X
1.05/2+1=
0.7kN/m；静荷载的设计值:qi=l.2X
0.033+
1.2X
0.105=
0.166kN/m；活荷载的设计值q=l.4X
0.7=
0.98kN/m；2图大横杆设计荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度1图大横杆设计荷载组合简图支座最大弯矩2强度验算
8.
2.2跨中最大弯距计算公式如下跨中最大弯距为Mimax=
0.08X
0.166X
1.22+
0.10X
0.98X
1.22-
0.16kN.m；支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为M二-
0.10X
0.166X
1.22-
0.117X
0.98X
1.22二-
0.2111ax189kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算二Max
0.16X106,
0.189X106/4490=
42.094N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为=小于大横杆的抗压强度设计
42.094N/mm值［由二205N/mm2,满足要求挠度验算
8.
2.3最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下其中静荷载标准值:qi=Pi+P=
0.033+
0.105=
0.138kN/m；2活荷载标准值Q2=Q=
0.7kN/m；最大挠度计算值为V=
0.677X
0.138X12007100X
2.06X105X107800+
0.990X
0.7X12007100X
2.06X105X107800=
0.735mm大横杆的最大挠度小于大横杆的最大容许挠度及
0.735mm1200/150mm满足要求！10mm,小横杆的计算
8.3根据第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大JGJ130-2001横杆在小横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形荷载值计算
8.
3.1大横杆的自重标准值P1=
0.033X
1.2=
0.04kN；脚手板的自重标准值P=
0.3X L05X
1.2/2+1=
0.126kN；2活荷载标准值Q=2X
1.05X
1.2/2+1=
0.840kN；集中荷载的设计值:P=
1.2X
0.04+
0.126+
1.4X
0.84=
1.375kN；图小横杆计算简图3强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载及大横杆传递
8.
3.2=qPMqmax L2X
0.033X
1.0578=
0.006区kl\.m；荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=L375X
1.05/3=
0.481kN.m；pmax最大弯矩M=
0.487kN.Hl；Mqmax+Mpmax=最大应力计算值=M/W=
0.487X1074490=
108.421N/mm2；小横杆的最大弯曲应力二小于小横杆的抗压强度设计
108.421N/mm值205N/mm2,满足要求挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载及大横杆传递荷
8.
13.3载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下V=5X
0.033X10507384X
2.06X105X107800=
0.024mm；qmax大横杆传递荷载P=Pl+P2+Q=
0.04+
0.126+
0.84=
1.006kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下V=
1005.96X1050X3X1050-4X10502/9/72X
2.06X105pmaxX107800=
1.861mm；最大挠度和
0.024+
1.861=
1.885mm；V=Vqmax+Vpmax=小横杆的最大挠度为小于小横杆的最大容许挠度
1.885mm1050/150=7及满足要求10mm,扣件抗滑力的计算
8.4按规范表，直角、旋转单扣件承载力取值为按照扣件抗滑承载
8.OOkN,力系数该工程实际的旋转单扣件承载力取值为
0.80,
6.40kNo纵向或横向水平杆及立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范R W L其中Rc~扣件抗滑承载力设计值，取
6.40kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；R大横杆的自重标准值
0.033X
1.2X2/2=
0.04kN；Pi=小横杆的自重标准值P=
0.033X
1.05/2=
0.017kN；2脚手板的自重标准值P=
0.3X
1.05X
1.2/2=
0.189kN；3活荷载标准值Q=2X
1.05X
1.2/2=
1.26kN；荷载的设计值:R=l.2X
0.04+
0.017+
0.189+
1.4X
1.26=
2.06kN；单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求R
6.40kN,脚手架立杆荷载计算
8.5作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载标准值包括以下内容每米立杆承受的结构自重标准值为kN,
0.1291N=[
0.1291+
1.20X2/2X
0.033/
1.50]X
33.70=
5.248；G
18.
5.2脚手板的自重标准值kN/m2；采用竹笆片脚手板,标准值为
0.3N=
0.3X22X
1.2X
1.05+
0.3/2=
5.346kN；G
29.
5.3栏杆及挡脚手板自重标准值kN/m；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为
0.15g=
0.15X22X
1.2/2=
1.98kN；
10.
5.4吊挂的安全设施荷载，包括安全网kN/芯
0.005,N二
0.G4005X
1.2X
33.7=
0.202kN；经计算得到，静荷载标准值N=N+N+N3+N4=
12.777kN；G GIGZ G G活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的取值1/2经计算得到，活荷载标准值N=2X
1.05X
1.2X1/2=
1.26kN；Q风荷载标准值按照以下公式计算其中—基本风压按照《建筑结构荷载规范》W kN/k,GB50009-2001的规定采用W=
0.45kN/m2；U—风荷载高度变化系数，按照《建筑结z构荷载规范》的规定采用风荷载体型系数取GB50009-2001U=1,IL—z值为
0.645；经计算得到，风荷载标准值Wk=
0.7X
0.45X1X
0.645=
0.203kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式风二N=
1.2N+1,
41.G2X
12.777+
1.4X
1.26=
17.096kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=
1.2N+
0.85X
1.4N=
1.2X
12.777+
0.85X
1.4X
1.26=
16.831kN；G Q风荷载设计值产生的立杆段弯矩为Mw=
0.85X
1.4WLh2/10=
0.850XI.4X
0.203X
1.2X
1.5710=k a
0.065kN.m；立杆的稳定性计算:
8.6外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N=
17.096kN；计算立杆的截面回转半径i=
1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表得；当验算杆件长k=
1.155细比时，取块
1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表得U=
1.5；计算长度，由公式l=kX pXh确定1=
2.599m；长细比L/i二163；000轴心受压立杆的稳定系数%由长细比的计算结果查表得到；l/i4=
0.2650立杆净截面面积A=
4.24cm；立杆净截面模量抵抗矩W=
4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值［f］=205N/mm2；二17096/
0.265X424=
152.153N/mm2；立杆稳定性计算小于立杆的抗压强度设计值［£=
152.153N/mm=205N/mm2,满足要求考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值:N=
16.831kN；计算立杆的截面回转半径i=
1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表得k=
1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表得U=
1.5;，计算长度由公式lo=kuh确定1=
2.599m；0长细比:Lo/i=163；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比的结果查表得到6二lo/i
0.265立杆净截面面积A=
4.24cm2；立杆净截面模量抵抗矩W=
4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2；=
16831.366/
0.265X424+
65280.127/4490=
164.338N/mm2；立杆稳定性计算二小于立杆的抗压强度设计值
164.338N/mm[f]=205N/mm2,满足要求最大搭设高度的计算:
8.7按《规范》条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算构配件自重标准值产生的轴向力计算公式为:N2K kNGN2—N2+N3+N4—
7.528kN；G KGGG活荷载标准值N=
1.26kN；Q每米立杆承受的结构自重标准值Gk=
0.129kN/m；Hs=[
0.265X
4.24X10-4X205X10-
1.2X
7.528+
1.4X
1.26]/l.2X
0.129=
78.982m；按《规范》条脚手架搭设高度也等于或大于米，按照下式调整且不超26过米50[H]=
78.982/1+
0.001X
78.982=
73.201m；和比较取较小值经计算得到，脚手架搭设高度限值M=
73.20150[H]=50mo脚手架单立杆搭设高度为小于满足要求
21.7m,[H],按《规范》条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算构配件自重标准值产生的轴向力计算公式为:N kNG2KN2—N+N3+N4—
7.528kN；G KGZ GG活荷载标准值N=
1.26kN；Q每米立杆承受的结构自重标准值
0.129kN/m；Gk=计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩M=M/
1.4X
0.85=
0.065wk w/
1.4X
0.85=
0.055kN.m；氏二
0.265X
4.24X104X205X10-
1.2X
7.528+
0.85X
1.4X
1.26+
0.265X
4.24X100X
0.055/
4.49/
1.2X
0.129=
70.146m；按《规范》条脚手架搭设高度也等于或大于米，按照下式调整且不超26过米50[H]=
70.146/1+
0.001X
70.146=
65.548m；和比较取较小值经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=
65.54850[H]=50m0脚手架单立杆搭设高度为小于满足要求
21.7m,[H],连墙件的计算
8.8连墙件的轴向力设计值应按照下式计算N+NoM=iw风荷载标准值W=
0.203kN/m2；k每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A-
10.8m2；按《规范》条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力二kN,N
5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算kN,Niw=
1.4XW XA=
3.072kN；k w连墙件的轴向力设计值N+N=
8.072kN；Ni=lw o连墙件承载力设计值按下式计算N=4•A•[f]f其中6—轴心受压立杆的稳定系数；由长细比的结果查表10/i=350/
15.9得到4=
0.941,1为内排架距离墙的长度;XA=
4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为N=
0.941X
4.24X104X205X103=
81.792fkN；连墙件的设计计算满足要求，连墙件采用双扣件Ni=
8.072N=
81.792,f及墙体连接由以上计算得到二小于双扣件的抗滑力满足要求N
18.
07212.8kN,图连墙件扣件连接示意图4立杆的地基承载力计算
8.9立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pfg地基承载力设计值二160kpa；fg fgkXkc=其中，地基承载力标准值160kpa；fgk=脚手架地基承载力调整系数k=1；c立杆基础底面的平均压力p=N/A=
67.325kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=
16.831kN；基础底面面积A=
0.25m2o地基承载力满足要求p=
67.325f=160kpa,g注意事项
7.26脚手架的安全防护
7.36脚手架计算书87计算参数
8.17大横杆的计算
8.27小横杆的计算:
8.39扣件抗滑力的计算:
8.410脚手架立杆荷载计算
8.510立杆的稳定性计算
8.612最大搭设高度的计算
8.713连墙件的计算:
8.814立杆的地基承载力计算
8.915工程概况1受雨季持续降雨影响，葫白公路骑骡沟大桥左岸桥头附近路基段左侧边坡发生局部垮塌，为防止垮塌加剧，加强路基K10+980^Kl1+000边坡稳定性，对该边坡采用系统喷锚支护修复由于此边坡高度较高，施工中需搭设脚手架，特编制此专项方案编制依据2《白鹤滩水电站工程设计修改通知单》编号
2.1BHT/365-E2015]关于修复葫白公路骑骡沟大桥左岸桥头附近路基垮塌边坡支护的设计-007,通知《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》
2.2JGJ130-2011o《建筑施工高处作业安全技术规范》
2.3JGJ80-2011我单位拥有的工法、科技成果和现有的管理水平、劳动力设备、
2.44技术能力以及以前所从事的类似项目所积累的施工经验施工方案3施工准备
2.51队伍、人员、机械设备进场安排专业人员进行施工，主要施工机械设备根据施工需要相应配备施工用电采用柴油发电机供电原材料准备备足所需原材料，经项目部自检合格，监理工程师抽检合格后方可使用对脚手架搭拆施工班组进行安全、技术交底，交底双方均应签字
3.
1.4清除脚手架搭设四周的障碍物，以便安放垫板施工工艺
3.2脚手架搭设高度约为分两个平台搭设第一平台搭设在混凝土路面35m,上，高度为叱第二平台搭设在原边坡马道上，高度为两个平台间采1520m,用横向钢管连接成一整体按照以下施工顺序进行搭设基础清理f垫块f竖立杆并同时按扫地杆一搭设水平杆f设置连墙件一搭设剪刀撑一铺设脚手板一搭设安全防护措施一安装爬梯一验收主要搭设参数立杆纵距口，立杆横距口，步距连墙件
1.
81.
551.5m,设置为二步三跨，内排架距离边坡控制在内
0.35m接头采用搭接连接，搭接长度不应少于并应等间距设置个旋转扣1m,3件固定底部立杆必须采用不同长度的钢管，立杆的连接交错布置，相邻立杆的连接不应在同一高度，其错开距离不得小于并不得在同一步内，
0.5m,立杆顶部应高出施工面
1.5m搭设水平杆按步距要求水平设置，接头管应采用搭接连接，搭接长度不应少于并应等间距设置个旋转扣件固定内外两根纵向水平杆的接头1m,3不应在同步跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开水平距离不应小于口，各接头中心距立杆轴距离应小于跨距的纵向水平杆及立杆相交
0.51/3处必须用直角扣件及立杆固定，脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈按照二步三跨设置连墙件，采用中锚杆打入山体深及纵横杆连
221.5m,接防止脚手架整体向外倾翻和下滑脚手架马道基础锁脚锚杆采用中螺纹钢筋进行锚固22mm立杆由底到顶贯通脚手架由底到顶内外立杆离墙距离必须一致，
3.
2.6不一致时必须采取措施校正到位沿脚手架全高采用柔性拉锚系统分段向上斜拉,斜拉方向上倾度,柔性45钢绳拉锚系统按照间距进行布置同时，每级平台设置一排地锚插6X6mHI筋及脚手架水平小横杆连接牢固，地锚间距及脚手架纵向间距一致，按照
1.8m间距进行设置通过以上局部加固，以起到分段卸荷和防止脚手架在钻机冲击反力作用下向外倾翻，确保边坡脚手架整体安全稳定搭设剪刀撑应符合下列要求
3.
2.8脚手架应在整个长度和高度方向连续设置剪力撑
3.
2.
6.1每副剪刀撑跨越立杆的根数不应超过根，间距米，及纵
3.
2.
6.25W9向水平杆呈度角45〜60剪刀撑应设置在脚手架立杆外侧，接头采用搭接，其搭接长度
3.
2.
6.3不应小于米，不少于个旋转扣件固定，固定间距不应小于并用旋转131m,扣件固定在立杆或横向水平杆的伸出端上，其交点距中心主交点的距离应大于150mm安装安全爬梯采用钢管、旋转扣件连接，踏步采用双钢管铺设
3.
2.9验收脚手搭设完毕必须经验收后才能使用脚手架拆除流程拆除外脚手及墙体临时拉接一拆拉接一修补拉锚洞一拆除围护设施一拆除水平杆一拆除立杆拆除脚手架应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、安全网、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等不准分立面拆架或在上、下两步同时进行拆架，做到一步一清、一杆一清，拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时应先拆中间扣件，然后托住中间，再拆端头扣件所有连墙件等必须随脚手架拆除同步下降严禁先拆除连墙件或数层拆除后再拆除脚手架,分段高差不大于步当脚手2架拆至下部最后一根长立杆的高度（约）时，应先在适当位置搭设临时抛6m撑加固后，在拆除连墙件卸料时各配件严禁抛掷至地面施工要求
3.3作业层每架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超IM过施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通
3.
3.2行严禁作业人员在架面上奔跑、退行作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全保护，避免发生碰撞、闪失和落物严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息人员上下脚手架必须走安全通道，严禁攀爬脚手架上下每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业在作业中发现在不安全的情况和迹象时,应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾施工进度安排4本工程施工进度目标满足业主进度要求主要材料及机具要求5主要材料
5.1钢管应符合标准，选用钢管，表面应光滑，不得有折GB/700648X
3.6叠、裂缝、搭焊等缺陷存在，不得有超过壁厚允许偏差值的划道、刮伤、焊缝错位、烧伤结疤等缺陷存在，钢管表面锈蚀的深度＜钢管弯曲脚
0.50mm,手架钢管严禁用电焊或氧焊切割，严禁打孔扣件采用及钢管外径相同的扣件，有裂缝、变形的扣件严禁使用
5.
1.2主要机具
5.2扳手、力矩扳手、工具袋套、水平尺、线锤等质量保证措施6管理措施
6.1建立健全质量管理机构，成立以主管领导、总工程师、专职质量
6.
1.1检查工程师、队质检员及测试人员为主体的质量管理体系，人员固定，职责明确，奖罚分明组织全体施工人员认真学习规范，强化全员质量意识，掌握并遵照设计要求和技术规范施工，推行全员质量责任制，提高全员抓质量的自觉性认真复核技术文件，做好施工前的技术交底和岗位培训，确保技术
6.
1.2指导和施工方法正确施工中坚持“三检”制度（自检、互检、交接检）做到检查有记录，
6.
1.3发现问题有处理结果加强试验工作，对所有用于本工程的材料把关检测，不合格材料不
6.
1.4准进场严格执行技术标准，加强施工质量控制，对施工中每一道工序随
6.
1.5时进行检查，强调以自检为主，以监理工程师检测为准，所有工序须经监理工程师检验合格后方可进行下一道工序的施工按照施工工艺的要求配备足够的施工设备，以精良的设备保证施
6.
1.6工质量，真正体现以设备保工艺、以工艺保质量组织专业化队伍施工，推行标准化作业
6.
1.7认真贯彻按合同条款办、按规范办、按监理工程师的指示办的原
6.
1.8则，施工中积极配合和支持监理工程师开展工作，齐心合力，共同把好质量关质量要求
6.2脚手架基础无滑动、悬空、下陷，传力可靠立杆垂直度允许偏差不大于H/200,lOcmo间距:步距偏差柱距偏差排距偏差
6.
2.3±20mm,±50mm,±20mm纵向水平杆高差（杆两端），同跨同一截面内高差士
6.
2.4±20mm10mm双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸
6.
2.50-50mmo两根相邻立柱对接扣件高差要求
6.
2.6N50mni扣件螺栓拧紧矩
6.
2.765N.MO安全保证措施7架子工上岗要求
7.1架子工必须经过培训，持证上岗架子工应每年体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、年老体弱、不适于高空作业的人，禁止从事架子工作架子工生病未愈或病后不得操作架子工上岗应将袖口扎紧，不得穿硬鞋或拖鞋及其它易滑鞋必须戴好安全帽，系好安全带注意事项
7.2安全带应高挂低用工具及小零件必须放在工具袋内在脚手上人员要精力集中，严禁打闹跑跳，严禁酒后上班六级以上大风、大雾、暴雨、雷击天气或夜间照明不足时严禁在架子上操作脚手架搭拆过程中，若杆件尚未稳定时，严禁中途停止作业脚手架的安全防护
7.3脚手架栏杆设在外立杆的内侧，双道并自上而下通挂阻燃型密目立网及杆件扎牢，网及网之间必须搭接绑牢，不得留空隙，网的转角部位必须搭牢绑紧在任何情况下，脚手架围护高度应比操作面高米
1.5水平网设置支杆设在脚手架上，支牢，上端设水平撑杆安全网的内外口应由边绳及支杆绑牢，外口应高出里口以上，里600mm口应及脚手架上设置的横杆绑牢，不得留有空隙网及网之间必须搭接牢靠，不得留空隙，网的转角部位必须搭牢、绑紧平网下严禁设置立杆或横杆安全网有杂物应及时清除脚手架计算书8计算参数
8.1脚手架参数双排脚手架搭设高度为搭设尺寸为立杆的纵距为35m,
1.8m,立杆的横距为
1.55m,步距为
1.5m；内排架距离墙长度为
0.35m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为
①48X
3.0；横杆及立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为
0.8；连墙件采用两步三跨，竖向间距米，水平间距米，采用扣件连接；连墙件连接方式
33.6为双扣件
8.
1.
2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:
2.000kN//；脚手架用途边坡支护；同时施工层数层
19.
1.3风荷载参数基本风压为
0.45kN/k；风荷载高度变化系数L为
1.00,风荷载体型系数以为
0.
6510.
1.
4.静荷载参数:每米立杆承受的结构自重标准值kN/mfO.1291；脚手板自重标准值kN/痛
0.300；栏杆挡脚板自重标准值kN/m
0.150；安全设施及安全网kN/说
0.005；脚手板铺设层数为23层；脚手板类别竹笆片脚手板；栏杆挡板类别栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值kN/M
0.033o地基参数地基土类型混凝土、碎石土；地基承载力标准值
11.
1.5kpa:
160.00；立杆基础底面面积*
0.25；地基承载力调整系数
1.00o大横杆的计算
8.2按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》第条规定，大横JGJ130-2001杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形均布荷载值计算
8.
32.1大横杆的自重标准值:PkO.033kN/m；。
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