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文本内容:
地质灾害点治理工程钢管脚手架搭设方案编制审核批准二0一四年月日
一、编制依据.施工图纸1地质灾害点治理工程施工图.主要规范、规程2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《钢结构设计规范》GB5OO17-2003《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》2002版JGJ130-2001《岩土锚杆索技术规程CECS22—2005》《建筑结构荷载规范》GB50017-2003
二、工程概况地质灾害治理工程区属剥蚀低山陵地丘陵地貌单元，由、、段组成段位于校A BC A区东侧山坡，坡脚为教工宿舍楼，坡顶居民房，边坡长度为人工边坡约呈台阶
34.7m,16m,状，采用简易浆砌块石防护，局部产生变形导致坡顶围墙开裂，对坡脚教师和坡顶居民生命财产安全造成威胁，必须对该挡墙进行加固处理段位于号学生宿舍楼东侧山坡，B6#危岩分布宽度药分布高程介于相对高差约坡面岩土体以中风化凝灰
78.7m,160-220ni,60nb熔岩为主，局部地段为碎块状强风化凝灰熔岩，坡面岩体节理裂隙发育，部分顺坡向裂隙发育，稳定性较差，已产生过多次小规模岩质崩塌，学校已在边坡中部设置简易防护栏拦挡，由于该危岩分布区域高差大，该简易措施未能从根本上消除隐患，对坡脚学生危害性极大，必须对该危岩区采取治理措施段位于学校操场南侧山坡，其C纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范:R WRc其中Rc—扣件抗滑承载力设计值，取
6.40kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；R-小横杆的自重标准值P1=
0.038X
0.750X2/2=
0.029kN；大横杆的自重标准值:P=
0.038X
1.500=
0.058kN；2脚手板的自重标准值P=
0.350X
0.750X
1.500/2=
0.197kN；3活荷载标准值Q=
2.000X
0.750X
1.500/2=
1.125kN；荷载的设计值:R=
1.2X
0.
0290.058+
0.197+
1.4X
1.125=
1.915kN；单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！R
6.40kN,
五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载标准值包括以下内容每米立杆承受的结构自重标准值为1kN,
0.1297N=[
0.1297+
0.75X2/2+
1.50X2X
0.038/
1.70]X
47.30=10,141；G12脚手板的自重标准值kN/m；采用竹串片脚手板，标准值为
0.35N=
0.350X4X
1.500X
0.750+
0.3/2=
1.103kN；G23栏杆与挡脚手板自重标准值kN/m；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为
0.14=
0.140X4X
1.500/2=
0.420kN；4吊挂的安全设施荷载，包括安全网kN/nf2；
0.005N=
0.005X
1.500X
47.300=
0.355kN；G4经计算得到，静荷载标准值N G=N Gi+N G2+N G3+N G4=
12.019kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的取值1/2经计算得到，活荷载标准值N=
2.000X
0.750X
1.500X2/2=
2.250kN；Q风荷载标准值按照以下公式计算其中基本风压按照《建筑结构荷载规范》的规定米用w—kN/m,GB50009-2001oW=
0.400kN/m2；oU—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规z定采用叱
1.250；U—风荷载体型系数取值为
0.091；s经计算得到，风荷载标准值Wk=
0.7X
0.400X
1.250X
0.091=
0.032kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=L2N G+
1.4N Q=
1.2X
12.019+
1.4X
2.250=
17.572kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=
1.2N+
0.85X
1.4N=
1.2X
12.019+
0.85X
1.4X
2.250=
17.100kN；G Q风荷载设计值产生的立杆段弯矩“为MMw=
0.85X
1.4W Lh2/10=
0.850XI.4X
0.032X
1.500Xk a
1.700710=
0.016kN.m；
（六）、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N=
17.572kN；计算立杆的截面回转半径i=
1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表得k=
1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表得；|J=
1.500计算长度，由公式1=kXpxh确定1=
2.945m；0长细比L/i=
186.000；o轴心受压立杆的稳定系数（由长细比的计算结果查表得到（P,L/i p=
0.207;立杆净截面面积A=
4.89cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）W=
5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值[f]=
205.000N/mm2；（）2；o=
17572.000/0,207x
489.000=
173.601N/mm立杆稳定性计算
173.601N/mm小于立杆的抗压强度设计值[f]=
205.000N/mm2,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N=
17.100kN；计算立杆的截面回转半径i=
1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表得k=
1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表得；M=
1.500计算长度，由公式1=kuh确定1=
2.945m；长细比L/i=
186.000；0轴心受压立杆的稳定系数，由长细比的结果查表得到P l0/i p=
0.207立杆净截面面积A=
4.89cm2；立杆净截面模量抵抗矩w=
5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值[f]=
205.000N/inrn2；2；a=
17099.878/
0.207x
489.000+
16430.300/
5080.000=
172.167N/mm立杆稳定性计算叼、于立杆的抗压强度设计值J=
172.167N/mm[f]=
205.000N/mm\满足要求！
七、最大搭设高度的计算按《规范》条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算构配件自重标准值产生的轴向力N G2KkN计算公式为N G2K=N GZ+N G3+N G4=
1.877kN；活荷载标准值N Q=
2.250kN；每米立杆承受的结构自重标准值Gk=
0.130kN/m；H=[
0.207X
4.890X10-4X
205.000X10-
1.2X
1.877s+
1.4X
2.250]/l.2X
0.130=
98.612m；按《规范》条脚手架搭设高度等于或大于米，按照下式调整且不超过米Hs2650[H]=
98.612/1+
0.001X
98.612=
89.761m；和比较取较小值得到，脚手架搭设高度限值满足要求！[H]=
89.76150[H]=
50.000m,按《规范》条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算构配件自重标准值产生的轴向力％2KkN计算公式为N G2K=N R+N G3+N G4=
1.877kN；活荷载标准值N Q=
2.250kN；每米立杆承受的结构自重标准值Gk=
0.130kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩M=M/
1.4X
0.85=
0.016/
1.4X
0.85=
0.wk lv014kN.m；H=
0.207X
4.890X104X
205.000X103-l.2X
1.877+
0.85X
1.4X
2.250+
0.207X
4.890sX
0.014/
5.080/
1.2X
0.130=
99.545m；按《规范》条脚手架搭设高度艮等于或大于米，按照下式调整且不超过米2650[H]=
99.545/1+
0.001X
99.545=
90.533m；和比较取较小值经计算得到，脚手架搭设高度限值满[H]=
90.53350[H]=
50.000m,足要求！
八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算N N+Nolw风荷载标准值W=
0.032kN/m2；k每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A、，:
15.300m2；按《规范》条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力kN,N=
5.000kN；o风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算kN,Niw=
1.4XW XA=
0.682kN；k w连墙件的轴向力设计值Ni=%+N°=
5.682kN；连墙件承载力设计值按下式计算N=p-A-[f]f其中轴心受压立杆的稳定系数；p--由长细比的结果查表得到为内排架距离墙的长度；10/i=
550.000/
15.800p=
0.903,1又A=
4.89cm2；[f]=
205.00N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为.=
0.903X
4.890X104X
205.000X103=
90.521kN；连墙件的设计计算满足要求！Ni=
5.682N=
90.521,r连墙件采用双扣件与墙体连接由以上计算得到小于双扣件的抗滑力满足要求！N”
5.
68212.800kN,连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P W地基承载力设计值:f=f Xk=
80.000kpa；g gkc其中，地基承载力标准值
160.000kpa；脚手架地基承载力调整系数；k=
0.500c立杆基础底面的平均压力p=N/A=
68.400kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=
17.100kN；基础底面面积A=
0.250m2p=
68.400W f=
80.000kpa地基承载力满足要求!o go中段为岩质崩塌，边坡高度约坡度约度，边坡岩土体为中风CO+OO-C0+10015-20m,60-80化凝灰熔岩，坡面岩体节理裂隙发育，已产生过多次小规模岩质崩塌，砸坏操场围墙,对坡脚师生生命造成极大威胁，必须对该边坡采取治理措施;段为滑坡,该滑C0+100-C0+
173.3坡于年发生，滑体为山坡表层残坡积土，滑体已全部被清理走，现状残留高约201130-40ni的人工边坡裸露坡面，坡度约度，边坡主要为碎块状强风化砂岩，顶部约为残35-453-5m积砂质粘性土，在降雨条件下，残积土层可能进一步溜塌，引发更大规模滑坡,坡面碎块状强风化砂岩极为破碎，存在大量松散风化岩块，由于边坡高差达潜在的滑坡、崩塌，30-40ni,对学校师生生命安全造成威胁,,必须对该滑坡进行治理
三、施工部署总体设计思路根据工程结构特点和施工各方面的技术因素，沿着坡面搭建双排落地式钢管脚手架，架平均垂直高度分别为、、米，长度分别为、、米，按施工要求双排架宽2045503580175外伸外伸离墙面750nlm,250mm,300nm1脚手架立杆柱距步距二步三跨嵌入岩石中，入岩石沿坡杆竖向间距
1.5m,
1.7m,水平间距外排架子内侧安全密目网全封闭防护钢管脚手架的架体均距墙面
2.5m,
4.5m550mmo
四、材料要求、所用钢管扣件应有合格证，管径允许偏差壁厚允许偏差1@48-
0.5mm,
3.5mm,-
0.5mm,钢管内外表面锈蚀深度密目安全网必须经检验合格且具有安全准用证W
0.5mnb
五、构造要求和措施
1、落地式脚手架地基处理四周回填土采用37灰土分层夯实，，脚手架立杆下回填土高出自然地面并铺厚的木制垫板（枕木或槽钢支垫），所有基础必200mln50mm18#须平整、布设平稳，不得悬空，并在四周距脚手架外立杆外设一排水沟50cm、立杆搭设应符合下列规定2
①、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不大于各接头中与主节点的距离不宜大于步距的500mm,1/3
②、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件
③、除最上一段立杆外，接头均必须用对接扣件连接，顶层立杆采用搭接时搭设长度不应小于应采用不少于个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于1m,2立杆顶端宜高出女儿墙上皮高出檐口上皮100mm,1m,
1.5mo、（大横杆）纵向水平杆搭设应符合下列规定3大横杆置于小横杆之下，在立杆的内侧，用直角扣件与小横杆扣紧同步大横杆四周要交圈，每步脚手架大横杆中间设一根牵杆
①、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于跨3
②、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接搭接时搭长用等距41m,分布的三个旋转扣件固定
③、纵向水平杆的接长规则:、同一跨距内的相邻两杆不得同时存在接头；ab、隔一跨距的两杆的接头相互错开的距离2500mm；、接头应尽量靠近主节点设置，接头中心与主节点中心距离c Wl/3Lb、小横杆4每一档内外立杆、每一步都必须设置一根小横杆，并采用十字扣件扣紧，大横杆与小横杆用十字扣紧小横杆伸出外挑立杆边缘距离不小于且长度要求基本一致，10cm,最大不超过小横杆应在立杆分上下两层相向布置20cln、剪刀撑5脚手架剪刀撑随立杆纵横水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置并在整个侧面上连续布置各剪刀撑按步跨设置一道，斜杆与底排大横杆的夹角在之间3345°〜60°剪刀撑相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于并用不小于个转向扣件连接固1m2定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一10cm根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用转向扣件固定，在中间增加个扣结点2-4所有固定点距主节点距离不大于最下部的斜杆与立杆的连接点距底排大横杆不大于15cm每根最下面的剪刀撑杆的下端部必须支撑在立杆的垫木上30cm、脚手板7脚手板采用义竹脚手板铺设在架底排先铺一层密目安全网上铺竹脚手
0.25m3m板（满铺）竹木脚手板采用对接平铺，平铺处设两根横向水平杆，板端悬出长度和两横向水平间距为和其板长两端均应支承杆可靠地固定130mm〜150mm,W300mm,脚手架与建筑物之间空档采用竹制脚手板防护随作业层上升，同时作业不超过二层对特殊部位未能满铺时，应在所铺位置端头用脚手板或密目安全网进行竖向隔离所有脚手板必须用不小于铅丝绑扎牢固靠墙一侧转角部位脚手板应重叠铺设，避免出16#现探头现象、作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定板8在作业层设置二根横向防护栏杆
①、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧
②、防护栏杆应搭设在两横杆中部处850mm
③、挡脚板高度不应小于180mll
1、连墙杆9连墙杆采用刚性连接在山墙面预埋
①螺纹钢筋锚杆,垂直间距不大于水25mm
3.4m,平间距不超过连墙杆用
①的钢管，预埋深度不小于连墙杆应固定在预
4.5m,48X
3.51m埋锚杆上，然后用钢管将脚手架与预埋锚杆用双扣件连接连墙杆与架体结构垂直,并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于）连墙杆伸出扣件的距离应大于30mll110mm、防护设施10脚手架要采用规格为的密目安全网全封闭式满挂并采用纤维绳扎在大横杆
1.8mX6ni外侧立杆内侧立网的上下口与架体内侧横杆要牢固扎结，固定点的间距应不大于50cm,上下两网之间的拼接要严密、脚手架必须设置纵、横向扫地杆纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不11大于处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆200mm上当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两胯与立杆固定，高低差不应大于lmo、扣件安装符合下列规定12
①、扣件规格必须与钢管外径相同
②、螺栓拧紧扭力矩不应小于且不应大于40N.m,65N.ro
③、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm
④、对接扣件开口应朝上或朝内
⑤、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mmo、防雷措施13采用避雷针与大横杆连通，接地线与整幢建筑楼内避雷系统连成一体的措施避雷针共设根在建筑物四个大角处布置，避雷针采用镀锌圆钢制作，高度4612大于脚手架并将所有最上一层的大横杆连通，形成避雷网络lmo接地线采用镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷网连成整体接地40X4线的连接应焊接牢固，与立杆连接时应用二道螺栓卡箍连接，保证接触面不小于lOcn接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置，按脚手架长度不超过设置一个位50m置不得选在人们经常走过的地方，以免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害两者连接采用焊接，焊接长度不小于扁钢宽度的二倍测试接地电阻不超过同时应注意与其10Qo它金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于以免发生击穿3m,
六、脚手架的搭设与拆除、钢管脚手架的搭设顺序为立杆一扫地杆一小横杆一大横杆（牵杆）一剪刀撑1一连墙杆一脚手片铺设f防护栏杆一挂安全网定位定距根据建筑物结构要求在建筑物四周用尺量出立杆距离搭设时宜先立立杆，后立外立杆，先立两头杆再立中间杆、脚手架的拆除2拆除脚手架应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、安全网、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等不准分立面拆架或在上一下两步同时进行拆架，做到一步一清、一杆一清，拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时应先拆中间扣件，然后托住中间，再拆端头扣所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降严禁先拆除连墙件或数层拆除后再拆除脚手架，分段高差不大于步，如高差小2于步，应增设连墙件加固2当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约）时-，应先在适当位置搭设临时抛
6.5m撑加固后，在拆除连墙件当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应采取如下规定设置连墙件和横向斜撑加固两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高,并不应大于（步），横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，中间每隔4m26跨设置一道卸料时各配件严禁抛掷至地面
七、安全施工技术措施
（一）脚手架搭设过程、应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在1无人指挥下作业当解开与另一人有关的扣件时必须告诉对方，并得到对方允许，以免坠落伤人、脚手架和时与结构拉结或采用支顶，以保证搭没过程安全，未完成脚手架在2每日收工前一定要确保架子稳定
（二）脚手架上施工作业的安全技术措施、脚手架搭设完毕后，经项目部安全员、监理检查验收合格后方可使用任何1班组和个人未经同意不得任意拆除脚手架部件
2、严格控制施工荷载，脚手架上不得集中堆放施荷，施工荷载不得超过2KN/m2,确保较大安全储备、装修施工时同时作业层数不超过二层
3、各作业层之间设置可靠防护栅栏，防止坠落物体伤人
4、定期检查脚手架，发现问题和隐患在施工作业之前和时维修加固，以达到紧5固稳定确保施工安全
（三）脚手架的拆除安全技术措施、拆架前全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订作业计划报清批准；进行1技术交底后才准进行拆架作业、架体拆除前，必须察看施工现场环境，外脚手架、地面的设施等各类障碍物、2连墙杆和被拆架件各吊点，凡能提前拆除的尽量拆除、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，3禁止非作业人员进入、拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时,应4先通知对方以免坠落、在拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开
5、每天拆架下班时，不应留下隐患部位
6、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故
7、所有杆件、扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面
8、所有脚手板、脚手片应自外向里竖立搬运，以防脚手片、板和垃圾物从高处坠落9伤人、拆下的另配件要集中装入袋和箱内用吊篮吊下，拆下的钢管要用卸扣绑扎牢10固，双点起吊，严禁从高处抛掷
八、文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全卫生的贯标精神，要求施工时做到如下、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，1施工现场严禁吸烟、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏花草损2坏树木，随意拆除和移动标示牌、严禁酗酒人员上架作业，施工操作要求精力集中，禁止开玩笑和打闹
3、脚手架搭设人员必须经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者4方可发上岗证、凡患有高血压、贫血、心脏病和其它不适于高空作业者一律不得上脚手架操作
5、上架作业人员上下均应走人行楼梯，不得攀爬架子
6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业时，如要拆改应由架子工7来完成，任何人不得私自拆改、脚手架验收合格后，任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部8同意后由架子工操作、不准利用脚手架吊运重物
9、在架子上作业人员不得随意拆动脚手架的所有接点、扣件等所有部件
10、拆除脚手架使用电焊和气割时，应派专职人员做好消防工作，配备料斗，防11止火星和切割溅落、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要检查，发现杆件变形，防护不12全、拉接松动等应和时加固、要保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体
13、施工人员严禁凌空投掷杆件、物件和其它物品
14、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，15袖口和裤口要扎紧、脚手架堆放场地，应做到摆放整齐、合理、整洁、专人保管，并建立严格的16退领手续、施工人员要做到活完料清，确保施工材料不浪费
17、遇六级以上大风、大雾、大雨、大雪天气应停止脚手架作业18
九、冬季施工冬季搭设脚手架必须将钢管上的冰雪等清理干净，遇到刮风，下雪应立即停止作业,每天作业时间应选在早晨900时，下午500时在冬季要经常检查脚手片、斜道、跳板上有无积雪、结冰、积水，若有应随时清理,并采取防滑措施
十、脚手架结构验算
一、参数信息脚手架参数
1.双排脚手架搭设高度为米，立杆采用单立管；
47.3搭设尺寸为立杆的纵距为米，立杆的横距为米，大小横杆的步距为米；L
500.
751.70内排架距离墙长度为米；
0.55小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为根；2采用的钢管类型为
①；48x
3.5横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为
0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距米，水平间距米，采用扣件连接；
3.
404.50连墙件连接方式为双扣件；活荷载参数
2.施工均布活荷载标准值:
2.000kN/m；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:层；2风荷载参数
3.风荷载高度变化系数也为
1.25,风荷载体型系数|Js为
0.09；脚手架计算中考虑风荷载作用静荷载参数
4.每米立杆承受的结构自重标准值kN/iZ:
0.1297；脚手板自重标准值kN/n2:
0.350；栏杆挡脚板自重标准值kN/W:
0.140；安全设施与安全网kN/n:
0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值kN/m:
0.038；地基参数
5.地基土类型素填土；地基承载力标准值kpa:
160.00；立杆基础底面面积in:
0.25；地面广截力调整系数:
0.50o
二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形均布荷载值计算
1.小横杆的自重标准值PL
0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P=
0.350X
1.500/3=
0.175kN/m；2活荷载标准值Q=
2.000X
1.500/3=
1.000kN/m；荷载的计算值q=l.2X
0.038+
1.2X
0.175+
1.4X
1.000=
1.656kN/m；小横杆计算简图强度计算
2.最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下最大弯矩Mq皿=
1.656X
0.75078=
0.116kN.m；最大应力计算值2；o=Mqmax/W=
22.922N/mm小横杆的最大弯曲应力小于小横杆的抗压强度设计值=
22.922N/mm[f]=
205.0N/mm2,满足要求！挠度计算
3.最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=
0.038+
0.175+
1.000=
1.213kN/m；最大挠度V=
5.0X
1.213X
750.07384X
2.060X105X
121900.0=
0.199mm；小横杆的最大挠度小于小横杆的最大容许挠度与
0.199mm
7.
50.0/150=
5.00010mm,满足要求！
三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面荷载值计算
1.小横杆的自重标准值P1=
0.038X
0.750=
0.029kN；脚手板的荷载标准值P=
0.350X
0.750X
1.500/3=
0.131kN；2活荷载标准值Q=
2.000X
0.750X
1.500/3=
0.750kN；荷载的设计值:P=l.2X
0.029+
1.2X
0.131+
1.4X
0.750/2=
0.621kN；大横杆计算简图强度验算
2.最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算:=
0.08X
0.038X
1.500X
1.500=
0.010kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算:M2ax=
0.267X
0.621X
1.500=
0.249kN.m；m二M M+M=
0.010+
0.249=
0.259kN.mlmax2max最大应力计算值＜62；J=
0.259x10/
5080.0=
51.002N/mm大横杆的最大应力计算值=小于大横杆的抗压强度设计值
51.002N/mm[f]=
205.0N/mm2,满足要求！挠度验算
3.最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V=
0.677X
0.038X
1500.04/100X
2.060X105X
121900.0=
0.052mm；max集中荷载最大挠度计算公式如下集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度小横杆传递荷载二P
0.029+
0.131+
0.750/2=
0.455kNV:
1.883X
0.455X
1500.03/100X
2.060X105X
121900.0=
1.152mm；最大挠度和v=V+V=
0.052+
1.152=
1.204mm；max praax大横杆的最大挠度小于大横杆的最大容许挠度与
1.204mm
1500.0/150=
10.010mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为按照扣件抗滑承载力系数该
8.OOkN,
0.80,工程实际的旋转单扣件承载力取值为
6.40kNo。
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